Memorias Estructura metalica

8/18/2019 Memorias Estructura metalica

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Carrera 80 No.44-67 Medellín – ColombiPBX. (57*4) 444 60 20

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MEMORIAS DE DISEÑO Y CÁLCULO DE ELEMENTOS ESTRUCTURALES

Y NO ESTRUCTURALES.

INSTITUCION EDUCATIVA VALLEDUPAR

MODULO 8 - CUBIERTA

DISEÑÓ: JONATHAN GARCES SERNA

INGENIERO CIVIL

APROBÓ: GIOVANNY SEPÚLVEDA

INGENIERO CIVIL ESPECIALISTA EN INGENIERIA SISMO RESISTENTE

MEDELLIN

26/09/2014


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CONTENIDO

1.0 PREDIMENSIONAMIENTO Y COORDINACIÓN CON OTROS PROFESIONALES. .................

1.1 COORDINACIÓN CON OTROS PROFESIONALES. ................................................................ 5

1.2 PREDIMENSIONAMIENTO ESTRUCTURAL. ....................................................................... 9

2.0 EVALUACION DE LAS SOLICTACIONES DEFINITIVAS. ............................................................10

2.1 CALCULO DE CARGAS EN LA ESTRUCTURA. .....................................................................10

2.1.1 CARGA MUERTA. ......................................................................................................... 10

2.1.2. CARGA VIVA ............................................................................................................... 11

2.1.3 CARGAS DE VIENTO ..................................................................................................... 11

2.1.4 CARGAS DE GRANIZO ................................................................................................... 16

3.0 OBTENCION DEL NIVEL DE AMENAZA SISMICA Y LOS VALORES Aa Y Av. ..........................3.1 CARACTERIZACIÓN SÍSMICA. ..........................................................................................17

4.0 MOVIMIENTOS SISMICOS DE DISEÑO. ...............................................................................19

5.0 CARACTERISTICAS DE LA ESTRUCTURACION Y DEL MATERIAL ESTRUCTURAL EMPLEA

6.0 GRADO DE IRREGULARIDAD DE LA ESTRUCTURA Y PROCEDIMIENTO DE ANALISIS.

6.1 PROCEDIMIENTO DE ANÁLISIS SÍSMICO ..........................................................................21

6.2 GRADO DE IRREGULARIDAD DE LA ESTRUTURA. .............................................................22

7.0 DETERMINACION DE LAS FUERZAS SISMICAS. ...............................................................23

8.0 RESULTADO ANALISIS DINAMICOS ................................................................................26

9.0 ANALISIS SISMICO DE LA ESTRUCTURA. ........................................................................28

8.1 DEFINICIÓN DE LAS PROPIEDADES MECÁNICAS DE LOS MATERIALES ESTRUCTURALE

8.2 GEOMETRÍA DE LA MODELACIÓN. .................................................................................30

10.0 DESPLAZAMIENTOS HORIZONTALES. ............................................................................32

9.1 Cálculo de Desplazamientos. ..........................................................................................32

11.0 COMBINACION DE LAS DIFERENTES SOLICITACIONES. ..................................................35

12.0 DISEÑO DE ELEMENTOS ESTRUCTURALES. ....................................................................3611.1 DISEÑO DE ELEMENTOS ESTRUCTURALES EN ACERO. ...................................................36

11.1.1 ELEMENTOS DE ACERO DE LA ESTRUCTURA. ............................................................. 3

ALCANCES Y MODIFICACIONES DEL DISEÑO ........................................................................56


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Especificación de los materiales

Acero

Para todos las láminas se utiliza un acero que cumpla con la norma ASTM G50, el cual presentaun esfuerzo de fluencia Fy=344 MPa y un esfuerzo último Fu=420 MPa.

Perfil tubular redondo calidad ASTM A500 Gr50 con Fy= 317MPa

Perfiles IPE calidad ASTM A572 Gr50 con Fy= 352MPa

1.0 PREDIMENSIONAMIENTO Y COORDINACIÓN CON OTROSPROFESIONALES.

1.1 COORDINACIÓN CON OTROS PROFESIONALES.

Los planos arquitectónicos facilitados por la firma en cargada para este diseño, se muestran acontinuación, con esta geometría inicial se propondrá el sistema estructural más adecuado demodo que se garanticen los siguientes aspectos.

Seguridad Funcionalidad Economía Estética

Los planos arquitectónicos facilitados se muestran a continuación:


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PLANTAS GENERALES.

Planta Nivel + 0.0


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Planta Cubierta Nivel + 8.42 m.


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CORTES Y FACHADAS DE EDIFICACIÓN.

Ahora según estos requerimientos arquitectónicos se trata de proporcionar una estructuradispuesta espacialmente, que satisfaga tanto los requisitos necesarios de seguridad,funcionalidad, economía y estética.


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1.2 PREDIMENSIONAMIENTO ESTRUCTURAL.

La estructura debido a su disposición arquitectónica se decide dotar contra fuerzas sísmicas y

de viento con un sistema estructural de pórticos resistentes a momentos en acero estructural.

ZAPATAS

Por disposición del Ingeniero de suelos se tendrán zapatas aisladas a una profundidad de 2metros, amarradas con vigas de fundacion, cuyo refuerzo se calculó para resistir la carga axial ymomentos flectores asociados a cada apoyo.

VIGAS DE FUNDACION

Las mismas se pre dimensionan con los coeficientes presentados en el titulo C de la nsr-10.

Ahora las vigas para cumplir con estos coeficientes se toman de una altura igual a 0.40m.

COLUMNAS

Para este módulo se comenzó la modelación con las columnas de 10”X9.27 mm de diámetro,pero al no cumplir algunas de ellas por temas de resistencia y control de derivas, seaumentaron a 12”x10,31 mm de diámetro.


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CERCHAS

Las cerchas se pre dimensionaron haciendo uso del factor L/20; donde se tienen cerchas unaaltura mínima de 120 cm.

2.0 EVALUACION DE LAS SOLICTACIONES DEFINITIVAS.

2.1 CALCULO DE CARGAS EN LA ESTRUCTURA.

2.1.1 CARGA MUERTA.Se tienen las siguientes cargas:

Cargas de cubierta p(Kg/m3) kg/m2

Teja termo acústica. 20

Instalaciones y otros 30

Total 50

NOTA: Cargas como el peso propio de los elementos estructurales como los son columnas deconcreto, son tenidos en cuenta automáticamente por el programa SAP2000 y se identifica conel tipo de carga Dead.


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2.1.2. CARGA VIVA

En cuanto a la cubierta se tiene una carga viva de 50 Kgf/m2.

2.1.3 CARGAS DE VIENTO

El cálculo de las fuerza de viento para esta edificación que se clasifica como baja con unaaltura del nivel de terreno a la altura de la cubierta es de 8.24m aproximadamente se realizara

por medio del Procedimiento simplificado expuesto en B.6.4.2El mapa de viento para la república de Colombia según la NSR-10 es el siguiente:


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Según el mapa de viento de la NSR-10 tenemos que la ciudad de Bello está en zona de vientotipo 3 donde la velocidad de viento máximo es de 100Km/h.


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Viento paralelo a la cumbrera


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2.1.4 CARGAS DE GRANIZO

Debido a que la estructura está a una altura sobre el nivel del mar inferior a 2000m no esnecesario tener en cuenta las cargas de granizo en la cubierta de la estructura.


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3.0 OBTENCION DEL NIVEL DE AMENAZA SISMICA Y LOS VALORESAa Y Av.

3.1 CARACTERIZACIÓN SÍSMICA.Esta estructura está ubicada en la ciudad de Valledupar, que corresponde a una zona deamenaza sísmica baja, para lo cual con esta ubicación geográfica y el estudio de suelos sedeterminará cuál es la aceleración pico efectiva según la NSR-10.

Perfil de suelo: Suelo Tipo D.

Aceleración pico máxima.


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Según este mapa del título A.2 de la NSR-10, Valledupar está en zona de amenazasísmica baja.

Para este nivel de amenaza y la ubicación de la edificación tenemos que Aa y Av son 0.10 y0.10 respectivamente.

Valledupar: Aa=0.10 Av=0.10


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4.0 MOVIMIENTOS SISMICOS DE DISEÑO.

El perfil de suelo supuesto se clasificó como perfile de suelo tipo D, y una capacidadportante admisible del estrato de cimentacion de 375 KPa. Esta capacidad debe ser verificadaantes de la construcción de la fundación de la edificación.


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De las tablas anteriores tenemos que

Fa=1.60Fv=2.40

El factor de importancia se determina mediante la siguiente tabla.

Según lo expuesto en el titulo A.2, estructuras de este tipo, son de grupo de uso III ycoeficiente de importancia l; por lo que su factor de importancia es 1.25.


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5.0 CARACTERISTICAS DE LA ESTRUCTURACION Y DEL MATERIALESTRUCTURAL EMPLEADO.

El coeficiente de disipación de energía para los módulos en acero se puede definir según lasiguiente tabla, teniendo en cuenta que el sistema estructural es de un pórtico resistente amomentos y dado que la edificación será construida en una zona de amenaza sísmica baja, setiene un factor de disipación de energía Ro=3.0.

6.0 GRADO DE IRREGULARIDAD DE LA ESTRUCTURA YPROCEDIMIENTO DE ANALISIS.

6.1 PROCEDIMIENTO DE ANÁLISIS SÍSMICO

Para esta edificación se usa el método de análisis dinámico elástico espectral siguiendo elprocedimiento que se muestra a continuación.


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Este método tiene la ventaja de tener en cuenta todos los modos de vibración de la estructura,siendo más preciso en sus resultados y diferenciando las cortantes basales para cada direcciónde la estructura, según su disposición geométrica y de masas.

También se realizara la corrección por cortante basal, que consiste en comparar la cortantebasal encontrada por el método de fuerza horizontal equivalente con la encontrada con elmétodo de análisis dinámico.

6.2 GRADO DE IRREGULARIDAD DE LA ESTRUTURA.

*Irregularidad en Altura:

No hay irregularidad, es 1.00

*Irregularidad en Planta:

No hay irregularidad, es 1.00

*Irregularidad por Ausencia de redundancia:

Hay ausencia de redundancia, es 0.75

*Cuando se trate de estructuras de acero donde las uniones del sistema de resistencia sísmicason soldadas en obra:


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El factor es 0.9

COEFICIENTE DE DISIPACION DE ENERGIA BASICO (R).

Ro=1.0

R=1.0*1.0*1.0*0.75*0.9

R=2

Por lo que la fuerza sísmica en las combinaciones de carga se deben tomar como sigue:

E=(1/R)*(Sx y Sy)=1.0*(Sx y Sy)

7.0 DETERMINACION DE LAS FUERZAS SISMICAS.

Ahora la fuerza sísmica que se pide en este caso se debe hacer mediante el espectro de diseñopara cada modo como se muestra continuación.

ANALISIS SISMICO NSR-10- ESPECTRO DE ELASTICO DE ACELERACIONES DE DISEÑOCAPACIDAD DE DISIPACIÓN DE ENERGIA MINIMA REQUERIDA DMIUso de la Estructura I = III 1.25Perfil del Suelo S = DCoeficiente de amplificación del suelo para periodos cortos (Fa): 1.60Coeficiente de amplificación del suelo para periodos intermedios (Fv): 2.40Aceleración pico esperada Aa = 0.10Velocidad horizontal pico efectiva (Av): 0.10Tc(s) = 0.72Tl(s) = 5.76Periodo de vibración del inicio de la meseta To= 0.15


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Ahora el cálculo del espectro de diseño se hace mediante la siguiente gráfica.

Y el resultado obtenido es el siguiente.

0,00

0,10

0,20

0,30

0,40

0,50

0,60

0,0 0,5 1,0 1,5 2,0 2,5 3,0 3,5 4,0 4,5 5,0 5,5 6,0

S a

( g

)

Te (seg)

ESPECTRO DE ACELERACIONES DE DISEÑO


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Espectro para evaluar las derivas, utilizando el coeficiente de importancia igual a 1.00 y con losmismos parámetros

8.0 RESULTADO ANALISIS DINAMICOS

0,00

0,05

0,100,15

0,20

0,25

0,30

0,35

0,40

0,45

0,0 0,5 1,0 1,5 2,0 2,5 3,0 3,5 4,0 4,5 5,0 5,5 6,0

S a

( g

)

Te (seg)

ESPECTRO DE ACELERACIONES DE DISEÑO

OutputCase ItemType Item Static DynamicText Text Text Percent Percent

MODAL Acceleration UX 99,9817 99,6269MODAL Acceleration UY 99,9959 99,9283MODAL Acceleration UZ 99,5856 58,315

TABLE: Modal Load Participation Ratios


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De las tablas anteriores podemos concluir que:

- El porcentaje de masa dinámico excitado es del 99.6% > 90% Ok!

Revisión fuerza cortante mínima.

Para cada una de las direcciones consideradas en el análisis dinámico, la fuerza cortanteen la base obtenida, no podrá ser menor que el 80% del valor calculado según elmétodo estático. Realizamos la revisión calculando el cortante basal mediante el análisisestático.

nhCt T Ec A.4-2 NSR_98

Donde:

Ct = 0.072 para pórticos resistentes a momentos de acero estructural. A.4.2.2 NSR-10

α = 0,8 para pórticos resistentes a momentos de acero estructural

Hn = Altura medida desde la base = 8,24 m.

sT

T 39.0

24.8072.0 8.0

Observando obtenemos para el periodo encontrado, un valor para la aceleraciónsísmica S a = 0.50g. Procedemos a calcular la fuerza cortante basal sísmica estática deacuerdo con la siguiente ecuación:

OutputCase CaseType StepType StepNum GlobalFX GlobalFY GlobalFZText Text Text Unitless KN KN KN

DEAD LinStatic 3,23E-12 -7,169E-13 452,375EQx LinRespSpec Max 142,69 0,093 3,523EQy LinRespSpec Max 0,093 264,145 0,103

TABLE: Base Reactions


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kN V

kN V

m g SaV

2,226

452.450.0

Finalmente, revisamos que la fuerza cortante dinámica no sea menor que el 80% de lafuerza cortante estática.

180,96kN

2,2268.0

8.0

d

d

E d

V

kN V

V V

Como el cortante basal dinámico en dirección X es menor al cortante estático mínimo,se hace corrección de la fuerza sísmica en esa dirección.

26.169.14296.180

KN KN

, aumentamos el sismo en esta dirección un 26%.

9.0 ANALISIS SISMICO DE LA ESTRUCTURA.

Ahora tenemos toda la información necesaria para realizar el análisis estructural y hallar lasderivas de la estructura además de los esfuerzos de diseño en la estructura.

Este análisis se realizará mediante el programa SAP2000 y lo ejecutaremos siguiendo los pasosmostrados a continuación.


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8.1 DEFINICIÓN DE LAS PROPIEDADES MECÁNICAS DE LOS MATERIALES ESTRUCTURALES

Concreto

La norma permite calcular el módulo de elasticidad para agregados metamórficos de la

siguiente manera

La norma permite calcular el módulo de elasticidad como:

√ Mpa

Para nuestro caso f’c=2 8Mpa

E=20636 Mpa

Acero refuerzo de refuerzo.

Fy=420 Mpa.

Es=200000Gpa.


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8.2 GEOMETRÍA DE LA MODELACIÓN.

Vista Tridimensional


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Vista Lateral

Se asignan las propiedades calculadas anteriormente a la modelación realizada para seguircon la verificación de las derivas y diseño de la estructural.

Vista Frontal


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10.0 DESPLAZAMIENTOS HORIZONTALES.

9.1 Cálculo de Desplazamientos.

Para este tipo de sistema estructura se debe verificar los desplazamientos de la estructura y sedebe garantizar que no se sobrepase la deriva máxima de 1%.

Deformada por sismo en X.


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Deformada por sismo en Y.


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Ahora verificaremos los desplazamientos máximos de la estructura por cargas sísmicas,definido como la deriva como máxima es del 1%, para pórticos en concreto reforzadoresistente a momentos.

Joint OutputCase CaseType StepType U1 U2Deriva

Permisible Δx ΔyText Text Text Text m m cm cm cm

80 EQx Li nRe spSpe c Max 0. 041904 0. 001194 4.19 0.12 7.04 OK OK 0.60 0.02

80 EQy LinRespSpec Max 0.00044 0.058232 0.04 5.82 7.04 OK OK 0.01 0.8382 EQx LinRespSpec Max 0.041862 0.000068 4.19 0.01 7.04 OK OK 0.59 0.0082 EQy LinRespSpec Max 0.000441 0.053326 0.04 5.33 7.04 OK OK 0.01 0.7684 EQx LinRespSpec Max 0.041833 0.000087 4.18 0.01 7.04 OK OK 0.59 0.0084 EQy LinRespSpec Max 0.000443 0.051667 0.04 5.17 7.04 OK OK 0.01 0.7386 EQx LinRespSpec Max 0.041877 0.000095 4.19 0.01 7.04 OK OK 0.59 0.0086 EQy LinRespSpec Max 0.000446 0.054313 0.04 5.43 7.04 OK OK 0.01 0.7788 EQx LinRespSpec Max 0.041894 0.001311 4.19 0.13 7.04 OK OK 0.60 0.0288 EQy LinRespSpec Max 0.000448 0.059591 0.04 5.96 7.04 OK OK 0.01 0.8590 EQx LinRespSpec Max 0.041907 0.001722 4.19 0.17 7.04 OK OK 0.60 0.0290 EQy LinRespSpec Max 0.00044 0.058342 0.04 5.83 7.04 OK OK 0.01 0.83

92 EQx LinRespSpec Max 0.041858 0.00021 4.19 0.02 7.04 OK OK 0.59 0.0092 EQy LinRespSpec Max 0.000441 0.05322 0.04 5.32 7.04 OK OK 0.01 0.7694 EQx LinRespSpec Max 0.041835 0.000236 4.18 0.02 7.04 OK OK 0.59 0.0094 EQy LinRespSpec Max 0.000444 0.051678 0.04 5.17 7.04 OK OK 0.01 0.7396 EQx LinRespSpec Max 0.04188 0.000201 4.19 0.02 7.04 OK OK 0.59 0.0096 EQy LinRespSpec Max 0.000447 0.054411 0.04 5.44 7.04 OK OK 0.01 0.7798 EQx LinRespSpec Max 0.041887 0.001486 4.19 0.15 7.04 OK OK 0.59 0.0298 EQy LinRespSpec Max 0.000447 0.059614 0.04 5.96 7.04 OK OK 0.01 0.85505 EQx LinRespSpec Max 0.041842 0.001276 4.18 0.13 7.04 OK OK 0.59 0.02505 EQy LinRespSpec Max 0.000435 0.058228 0.04 5.82 7.04 OK OK 0.01 0.83507 EQx LinRespSpec Max 0.041797 0.0001 4.18 0.01 7.04 OK OK 0.59 0.00507 EQy LinRespSpec Max 0.000436 0.053323 0.04 5.33 7.04 OK OK 0.01 0.76509 EQx LinRespSpec Max 0.041766 0.000095 4.18 0.01 7.04 OK OK 0.59 0.00509 EQy LinRespSpec Max 0.000437 0.051663 0.04 5.17 7.04 OK OK 0.01 0.73511 EQx LinRespSpec Max 0.041808 0.000075 4.18 0.01 7.04 OK OK 0.59 0.00511 EQy LinRespSpec Max 0.000439 0.05431 0.04 5.43 7.04 OK OK 0.01 0.77

513 EQx LinRespSpec Max 0.041824 0.00131 4.18 0.13 7.04 OK OK 0.59 0.02513 EQy LinRespSpec Max 0.00044 0.059589 0.04 5.96 7.04 OK OK 0.01 0.85515 EQx LinRespSpec Max 0.041844 0.001576 4.18 0.16 7.04 OK OK 0.59 0.02515 EQy LinRespSpec Max 0.000435 0.058334 0.04 5.83 7.04 OK OK 0.01 0.83517 EQx LinRespSpec Max 0.041793 0.000185 4.18 0.02 7.04 OK OK 0.59 0.00517 EQy LinRespSpec Max 0.000436 0.053217 0.04 5.32 7.04 OK OK 0.01 0.76519 EQx LinRespSpec Max 0.041767 0.00023 4.18 0.02 7.04 OK OK 0.59 0.00519 EQy LinRespSpec Max 0.000437 0.051674 0.04 5.17 7.04 OK OK 0.01 0.73521 EQx LinRespSpec Max 0.041811 0.000184 4.18 0.02 7.04 OK OK 0.59 0.00521 EQy LinRespSpec Max 0.000439 0.054407 0.04 5.44 7.04 OK OK 0.01 0.77523 EQx LinRespSpec Max 0.041816 0.001469 4.18 0.15 7.04 OK OK 0.59 0.02523 EQy LinRespSpec Max 0.00044 0.059608 0.04 5.96 7.04 OK OK 0.01 0.85

Deriva

NSR 10TABLE: Joint Displacements


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11.0 COMBINACION DE LAS DIFERENTES SOLICITACIONES.

Ahora procedemos a asignar las combinaciones de carga especificadas por la norma NSR-10,para el método de resistencia.

Recordando de pasos anteriores, se tiene un coeficiente de disipación de energía igual a 3.5.

Por lo que la fuerza sísmica en las combinaciones de carga se deben tomar como sigue:E=(1/R)*(Sx y Sy)=1 0*(Sx y Sy)

Ahora es posible presentar los esfuerzos existentes en la estructura por estas combinacionesde diseño.


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12.0 DISEÑO DE ELEMENTOS ESTRUCTURALES.

11.1 DISEÑO DE ELEMENTOS ESTRUCTURALES EN ACERO.

11.1.1 ELEMENTOS DE ACERO DE LA ESTRUCTURA.Posteriormente se muestra el diseño para las columnas (perfil tubular redondo de 12”x10,31

mm).

Como se puede observar no se sobrepasa la capacidad de ninguno de los elementosque componen las columnas principales.


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Carrera 80 No.44-67 Medellín – ColomPBX. (57*4) 444 60 20

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DISEÑO DE LA CERCHA A

ANALISIS A TRACCIÓN

ELEMENT Longitud Tipo de Esf. Crit. (Fcr)Resis. DeCumple AREA REQ.Cumple dulo plasti Mp Mx My Mx My nteracc Cumple

No. COMPRE. TRACCIÓN mm elemento Fe Kg/mm^2Diseño (Pc), KgNo Cum pleFLUENCIAFRACTURAmm^2 /No Cumple Z(cm3) kg-cm kg-cm kg-cm kg-cm kg-cm /No Cum

2 6 50. 73 84. 34 1150.000 200*200*5.5mm 929.15478 34.45250944 129455.30 CUMPLE 0.9 0.75 2.68 CUMPLE 301.87 950890.5 49579.64 84182.77 948797.35 950890.5 9% Cumple

3 10673.99 1217.01 1395.000 200*200*5.5mm 631.44471 34.1973606 128496.58 CUMPLE 0.9 0.75 38 .64 CUMPLE 301.87 950890.5 50848.89 68909.92 948797.35 950890.5 16% Cumple


5 38956.58 4303.51 1395.000 200*200*5.5mm 631.44471 34.1973606 128496.58 CUMPLE 0 .9 0 .7 5 1 36 .6 2 CUMPLE 301.87 950890.5 68920.81 95814.20 948797.35 950890.5 40% Cumple



6 56976.93 56976.93 1390.000 200*200*5.5mm 635.99565 34.20303808 128517.92 CUMPLE 0 .9 0 .75 1808.79 CUMPLE 301.87 950890.5 37065.04 9546.73 948797.35 950890.5 48% Cumple







14 51508.88 5511.57 1395.000 200*200*5.5mm 631.44471 34.1973606 128496.58 CUMPLE 0 .9 0 .7 5 1 74 .9 7 CUMPLE 301.87 950890.5 62523.21 18411.25 948797.35 950890.5 47% Cumple15 38908.2 4206.32 1395.000 200*200*5.5mm 631.44471 34.1973606 128496.58 CUMPLE 0 .9 0 .7 5 1 33 .5 3 CUMPLE 301.87 950890.5 12446.41 29008.54 948797.35 950890.5 33% Cumple



18 632 .39 87.24 1150.000 200*200*5.5mm 929.15478 34.45250944 129455.30 CUMPLE 0.9 0.75 2.77 CUMPLE 301.87 950890.5 7199.12 4349.89 948797.35 950890.5 1% Cumple



ANALISIS A COMPRESION

ESFUERZO DEL ELEMENTO FACTORES t

Analisis de Flexión

C U E R D A

S U P E R I O R


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[email protected]

294 10751.32 1216.39 1200.000 135*135*4.3mm 383.6 33.68858853 66248.61 CUMPLE 0.9 0.75 38 .6 2 CUMPLE 105.97 333805.5 43793.21 44501.57 333638.80 333805.5 30% Cumple

391 1059.74 438.93 1152.740 135*135*4.3mm 415.69841 33.78807536 66444.25 CUMPLE 0.9 0.75 13 .9 3 CUMPLE 105.97 333805.5 3436.05 26579.77 333638.80 333805.5 10% Cumple391 6011.42 1060.67 1200.000 135*135*4.3mm 383.6 33.68858853 66248.61 CUMPLE 0.9 0.75 33 .6 7 CUMPLE 105.97 333805.5 2291.50 23769.14 333638.80 333805.5 16% Cumple

391 71.41 70.71 1152.740 135*135*4.3mm 415.69841 33.78807536 66444.25 CUMPLE 0.9 0.75 2.24 CUMPLE 105.97 333805.5 3442.24 1968.36 333638.80 333805.5 1% Cumple



635 4677.63 491 .41 1200.000 135*135*4.3mm 383.6 33.68858853 66248.61 CUMPLE 0.9 0.75 15 .6 0 CUMPLE 105.97 333805.5 43155.08 5668.19 333638.80 333805.5 20% Cumple

636 3303.37 287 .44 1200.000 135*135*4.3mm 383.6 33.68858853 66248.61 CUMPLE 0.9 0.75 9.13 CUMPLE 105.97 333805.5 37646.77 9747.04 333638.80 333805.5 16% Cumple







643 3297.06 270.73 1200.000 135*135*4.3mm 383.6 33.68858853 66248.61 CUMPLE 0.9 0.75 8.59 CUMPLE 105.97 333805.5 37520.09 9775.18 333638.80 333805.5 16% Cumple



P A R A L E S


40/56


[email protected]

646 1622 .77 14135 .03 1840.120 90*90*2.5mm 74.297445 28.73677302 22630.21 CUMPLE 0 .9 0 .7 5 4 48 .7 3 CUMPLE 2 8.7 9 04 05 9 10 0. 39 5 72 9.0 8 9 02 56 .1 9 9 04 05 .0 1 7% Cumple



649 1430 .59 14188 .53 1836.330 90*90*2.5mm 74.604447 28.76009856 22648.58 CUMPLE 0 .9 0 .7 5 4 50 .4 3 CUMPLE 2 8.7 9 04 05 2 23 0. 89 1 85 3.0 4 9 02 56 .1 9 9 04 05 .0 9 % Cumple

650 852. 24 7514. 75 1840.120 90*90*2.5mm 74.297445 28.73677302 22630.21 CUMPLE 0 .9 0 .7 5 2 38 .5 6 CUMPLE 2 8.7 9 04 05 2 17 2. 92 1 27 4.8 4 9 02 56 .1 9 9 04 05 .0 6 % Cumple

651 662.97 6160.9 1840.12 90*90*2.5mm 74.297445 28.73677302 22630.21 CUMPLE 0 .9 0 .7 5 1 95 .5 8 CUMPLE 28 .7 9 04 05 2 46 0. 77 1 59 .7 7 9 02 56 .1 9 9 04 05 .0 6 % Cumple

652 532. 58 5649. 29 1840. 12 90*90*2.5mm 74.297445 28.73677302 22630.21 CUMPLE 0 .9 0 .7 5 1 79 .3 4 CUMPLE 28 .7 9 04 05 2 18 8. 60 5 01 .4 3 9 02 56 .1 9 9 04 05 .0 5 % Cumple

653 304 3822.03 1836.33 90*90*2.5mm 74.604447 28.76009856 22648.58 CUMPLE 0 .9 0 .7 5 1 21 .3 3 CUMPLE 2 8.7 9 04 05 2 68 2. 54 3 18 5.3 2 9 02 56 .1 9 9 04 05 .0 5 % Cumple

654 338.1 3849.9 1840.12 90*90*2.5mm 74.297445 28.73677302 22630.21 CUMPLE 0 .9 0 .7 5 1 22 .2 2 CUMPLE 2 8.7 9 04 05 3 76 9. 81 4 12 0.1 9 9 02 56 .1 9 9 04 05 .0 6 % Cumple

655 565. 83 5667. 37 1840. 12 90*90*2.5mm 74.297445 28.73677302 22630.21 CUMPLE 0 .9 0 .7 5 1 79 .9 2 CUMPLE 2 8.7 9 04 05 2 53 1. 80 4 68 9.11 9 02 56 .1 9 9 04 05 .0 8 % Cumple

656 695. 85 6176. 03 1840. 12 90*90*2.5mm 74.297445 28.73677302 22630.21 CUMPLE 0 .9 0 .7 5 1 96 .0 6 CUMPLE 2 8.7 9 04 05 1 82 9. 48 4 58 9.3 2 9 02 56 .1 9 9 04 05 .0 8 % Cumple

657 886. 27 7521. 15 1836. 33 90*90*2.5mm 74.604447 28.76009856 22648.58 CUMPLE 0 .9 0 .7 5 2 38 .7 7 CUMPLE 2 8.7 9 04 05 3 09 0. 79 6 84 4.4 0 9 02 56 .1 9 9 04 05 .0 11% Cumple

658 1474 .91 14228 .29 1840 .12 90*90*2.5mm 74.297445 28.73677302 22630.21 CUMPLE 0 .9 0 .7 5 4 51 .6 9 CUMPLE 2 8.7 9 04 05 5 79 4. 24 6 81 3.4 0 9 02 56 .1 9 9 04 05 .0 1 4% Cumple

659 1683 .88 15789.3 1840 .12 90*90*2.5mm 74.297445 28.73677302 22630.21 CUMPLE 0 .9 0 .7 5 5 01 .2 5 CUMPLE 2 8.7 9 04 05 5 40 4. 43 7 18 0.3 7 9 02 56 .1 9 9 04 05 .0 1 5% Cumple



D I A G O N A L E S


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722 1536.93 2013. 1 1395 155*155*4.5mm 377.43398 33.66757746 79963.86 CUMPLE 0.9 0.7 5 63.91 CUMPLE 147.58 464877 52583.68 96257.85 464402.93 464877.0 23% Cumple

723 1484.41 13321.07 1395 155*155*4.5mm 377.43398 33.66757746 79963.86 CUMPLE 0 .9 0 .7 5 4 22 .8 9 CUMPLE 147.58 464877 15035.78 85455.86 464402.93 464877.0 20% Cumple


725 4477. 6 41456. 05 1390 155*155*4.5mm 380.15422 33.67692923 79986.07 CUMPLE 0.9 0 .75 1316.07 CUMPLE 147.58 464877 106034.89 149297.01 464402.93 464877.0 38% Cumple

726 5715.44 53727.81 1395 155*155*4.5mm 377.43398 33.66757746 79963.86 CUMPLE 0.9 0 .75 1705.64 CUMPLE 147.58 464877 43993.55 91633.34 464402.93 464877.0 27% Cumple








734 4298.11 41409 1395 155*155*4.5mm 377.43398 33.66757746 639710.91 CUMPLE 0.9 0 .75 1314.57 CUMPLE 147.58 464877 56537.39 11475.40 464402.93 464877.0 13% Cumple


736 1241. 7 13264. 24 1395 155*155*4.5mm 377.43398 33.66757746 799638.63 CUMPLE 0 .9 0 .7 5 4 21 .0 9 CUMPLE 147.58 464877 50792.30 29354.06 464402.93 464877.0 11% Cumple

737 1546.71 2014. 46 1390 155*155*4.5mm 380.15422 33.67692923 879846.82 CUMPLE 0.9 0.7 5 63.95 CUMPLE 147.58 464877 132216.43 229079.27 464402.93 464877.0 50% Cumple

C U E R D A

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DISEÑO DE LA CERCHA C

ANALISIS A COMPRESION ANALISIS A TRACCIÓN

ELEMENT Longitud Tipo de Esf. Crit. (FResis. De Cumple AREA REQ.Cumple dulo plasti Mp Mx My Mx My nterac Cumple

No. COMPRE. TRACCIÓN mm elemento Fe g/mm^2seño (Pc), K /No Cumple LUENCIARACTURmm^2 /No Cumple Z(cm3) kg-cm kg-cm kg-cm kg-cm kg-cm /No Cumple

359 1 499 .24 94. 84 1200.000 90*90*2.5mm 174.70 32.18 25345.58 CUMPLE 0 .9 0 .7 5 3 .0 1 CUMPLE 2 8 .7 9 04 05 1 08 3. 38 5 09 6. 55 9 02 56 .1 9 9 04 05 .0 1 2% Cumple

360 3 76. 35 23. 81 500.000 100*100*3mm 1238.17 34.59 36234.75 CUMPLE 0 .9 0 .7 5 0 .7 6 CUMPLE 42.35 133403 2027.30 3402.09 133273.74 133402.5 4% Cumple361 5681 .13 380 .07 1400.000 100*100*3mm 157.93 31.90 33417.90 CUMPLE 0 .9 0 .7 5 1 2.0 7 CUMPLE 42.35 133403 2036.34 13246.07 133273.74 133402.5 27% Cumple

362 791.94 10908.37 1400.000 100*100*3mm 157.93 31.90 33417.90 CUMPLE 0 .9 0 .7 5 3 46 .3 0 CUMPLE 42.35 133403 1125.80 13762.09 133273.74 133402.5 13% Cumple






3 68 1 37 2. 97 2 00 23 .5 2 1 40 0. 00 0 1 00 *1 00 *3 mm 1 57 .9 3 31 .9 0 3 34 17 .9 0 CUMPLE 0 .9 0 .7 5 6 35 .6 7 CUMPLE 42.35 133403 862.38 3218.23 133273.74 133402.5 7% Cumple

3 69 9 87 .7 4 1 46 35 .4 9 1 35 0.0 00 1 00 *1 00 *3 mm 1 69 .8 4 32 .1 1 3 36 36 .0 7 CUMPLE 0 .9 0 .7 5 4 64 .6 2 CUMPLE 42.35 133403 2728.52 1395.99 133273.74 133402.5 5% Cumple

3 70 6 88 .1 7 9 96 9.1 8 1 40 0.0 00 1 00 *1 00 *3 mm 1 57 .9 3 31 .9 0 3 34 17 .9 0 CUMPLE 0 .9 0 .7 5 3 16 .4 8 CUMPLE 42.35 133403 1726.76 4713.62 133273.74 133402.5 6% Cumple

3 71 2 99 .8 5 4 24 1.0 2 1 40 0.0 00 1 00 *1 00 *3 mm 1 57 .9 3 31 .9 0 3 34 17 .9 0 CUMPLE 0 .9 0 .7 5 1 34 .6 4 CUMPLE 42.35 133403 2384.20 1357.46 133273.74 133402.5 3% Cumple

3 72 2 57 9.9 1 81 .6 3 1 35 0.0 00 1 00 *1 00 *3 mm 1 69 .8 4 3 2.1 1 3 36 36 .0 7 CUMPLE 0 .9 0 .7 5 5 .7 7 CUMPLE 42 .3 5 1 33 40 3 8 85 .5 3 0 .0 0 1 33 27 3. 74 13 34 02 .5 8 % Cumple

3 73 1 55 6.6 5 1 04 .4 7 1 15 0.0 00 1 00 *1 00 *3 mm 2 34 .0 6 32 .8 8 3 44 41 .4 9 CUMPLE 0 .9 0 .7 5 3 .3 2 CUMPLE 4 2. 35 1 33 40 3 3 2. 37 5 14 8. 33 1 33 27 3. 74 1 33 40 2. 5 8 % Cumple

3 74 1 38 .8 1 2 18 6.4 1 5 00 .4 20 1 00 *1 00 *3 mm 1 2 36 .0 9 3 4.5 9 3 62 34 .0 3 CUMPLE 0 .9 0 .7 5 6 9.4 1 CUMPLE 42.35 133403 6672.38 13121.57 133273.74 133402.5 10% Cumple

3 75 1 09 25 .4 9 7 93 .8 9 1 40 1.1 80 1 00 *1 00 *3 mm 1 57 .6 6 31 .8 9 3 34 12 .6 8 CUMPLE 0 .9 0 .7 5 2 5.2 0 CUMPLE 42.35 133403 3416.94 26699.92 133273.74 133402.5 53% Cumple

3 76 2 04 11 .6 2 1 44 3.5 7 1 40 1.1 80 1 00 *1 00 *3 mm 1 57 .6 6 3 1.8 9 3 34 12 .6 8 CUMPLE 0 .9 0 .7 5 4 5.8 3 CUMPLE 42.35 133403 4277.76 30744.54 133273.74 133402.5 84% Cumple

3 77 2 52 76 .4 1 75 8.4 6 1 35 1.1 40 1 00 *1 00 *3 mm 1 69 .5 6 32 .1 0 3 36 31 .1 7 CUMPLE 0 .9 0 .7 5 5 5.8 2 CUMPLE 42.35 133403 10980.47 14901.46 133273.74 133402.5 86% Cumple





3 82 2 37 70 .1 1 62 9.4 5 1 40 1.1 80 1 00 *1 00 *3 mm 1 57 .6 6 31 .8 9 3 34 12 .6 8 CUMPLE 0 .9 0 .7 5 5 1.7 3 CUMPLE 42.35 133403 3558.86 4266.07 133273.74 133402.5 74% Cumple


3 84 1 44 60 .9 6 9 71 .8 8 1 40 1.1 80 1 00 *1 00 *3 mm 1 57 .6 6 31 .8 9 3 34 12 .6 8 CUMPLE 0 .9 0 .7 5 3 0.8 5 CUMPLE 42.35 133403 14067.27 3087.53 133273.74 133402.5 54% Cumple

3 85 9 90 5.4 3 6 82 .8 8 1 40 1.1 80 1 00 *1 00 *3 mm 1 57 .6 6 31 .8 9 3 34 12 .6 8 CUMPLE 0 .9 0 .7 5 2 1.6 8 CUMPLE 42.35 133403 6395.68 12012.71 133273.74 133402.5 39% Cumple

3 86 4 13 0.7 8 2 89 .0 2 1 35 1.1 40 1 00 *1 00 *3 mm 1 69 .5 6 32 .1 0 3 36 31 .1 7 CUMPLE 0 .9 0 .7 5 9 .1 8 CUMPLE 4 2. 35 1 33 40 3 5 96 5. 07 0 .0 0 1 33 27 3. 74 1 33 40 2. 5 1 7 % Cumple

3 87 1 8.5 1 2 27 .4 1 1 15 0.9 70 1 00 *1 00 *3 mm 2 33 .6 6 3 2.8 7 3 44 37 .8 5 CUMPLE 0 .9 0 .7 5 7 .2 2 CUMPLE 42.35 133403 8716.42 9466.29 133273.74 133402.5 7% Cumple

ESFUERZO DEL ELEMENTO FACTORES t

Analisis de Flexión

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[email protected]

3 88 2 02 6.2 1 1 08 .7 7 6 41 .1 00 9 0*9 0* 2.5 mm 6 12 .0 9 3 4.1 7 2 69 10 .6 7 CUMPLE 0 .9 0 .7 5 3 .4 5 CUMPLE 28 .7 9 04 05 1 76 2.0 0 0 .0 0 9 02 56 .1 9 9 04 05 .0 9 % Cumple

38 9 3.9 1 53 .34 81 1.6 40 90 *9 0*2.5 mm 38 1.89 33 .68 26 52 5.23 CUMPLE 0 .9 0 .7 5 1 .6 9 CUMPLE 28 .7 9 04 05 2 28 6.6 4 0 .0 0 9 02 56 .1 9 9 04 05 .0 3 % Cumple

3 90 3 25 7.1 1 82 .5 9 9 82 .1 90 9 0*9 0* 2.5 mm 2 60 .7 8 3 3.0 9 2 60 56 .8 7 CUMPLE 0 .9 0 .7 5 5 .8 0 CUMPLE 28 .7 9 04 05 2 07 3.7 7 0 .0 0 9 02 56 .1 9 9 0 40 5.0 1 5 % Cumple

393 1 36 2.4 3 7 7.1 6 6 98 .6 30 9 0* 90 *2 .5 m m 5 15 .4 3 3 4.0 2 2 67 90 .1 7 CUMPLE 0 .9 0 .7 5 2 .4 5 CUMPLE 28 .7 9 04 05 1 15 0.2 9 0 .0 0 9 02 56 .1 9 9 04 05 .0 6 % Cumple394 2 56 3.0 8 1 58 .5 7 8 69 .1 80 9 0* 90 *2 .5 m m 3 33 .0 0 33 .4 9 2 63 76 .2 7 CUMPLE 0 .9 0 .7 5 5 .0 3 CUMPLE 28 .7 9 04 05 5 95 .7 8 0 .0 0 9 02 56 .1 9 9 0 40 5.0 1 0 % Cumple395 4 49 5.8 7 2 86 .2 1 03 9.7 30 9 0* 90 *2 .5 m m 2 32 .7 2 32 .8 6 2 58 80 .9 4 CUMPLE 0 .9 0 .7 5 9 .0 9 CUMPLE 28 .7 9 04 05 2 28 .5 7 0 .0 0 9 02 56 .1 9 9 0 40 5.0 1 8 % Cumple

396 5 42 6.8 1 3 65 .9 7 5 28 .0 80 9 0* 90 *2 .5 m m 9 02 .1 3 34 .4 4 2 7118 .5 4 CUMPLE 0 . 9 0 .7 5 11.6 2 CUMPLE 28 .7 9 04 05 7 69 .4 5 0 .0 0 9 02 56 .1 9 9 0 40 5.0 2 1 % Cumple397 1 4.8 4 3 0.8 2 7 56 .1 60 9 0*9 0* 2.5 mm 4 39 .9 9 3 3.8 5 2 66 59 .9 2 CUMPLE 0 .9 0 .7 5 0 .9 8 CUMPLE 28 .7 9 04 05 9 18 .8 2 0 .0 0 9 02 56 .1 9 9 04 05 .0 1 % Cumple

398 3783.14 252.64 926.710 90*90*2.5mm 292.94 33 .29 26218.06 CUMPLE 0 .9 0 .7 5 8 .0 2 CUMPLE 2 8.7 9 04 05 8 79 .3 8 7 80 8.0 3 9 02 56 .1 9 9 04 05 .0 2 3% Cumple399 5781.2 388.43 1097 .260 90*90*2.5mm 208.95 32 .63 25696.32 CUMPLE 0 . 9 0 .7 5 1 2.3 3 CUMPLE 28 .7 9 04 05 6 24 .3 7 0 .0 0 9 02 56 .1 9 9 0 40 5.0 2 3 % Cumple400 3549.55 227.94 585.620 90*90*2.5mm 733.56 34 .31 27017.53 CUMPLE 0 .9 0 .7 5 7 .2 4 CUMPLE 28 .7 9 04 05 8 34 .9 6 0 .0 0 9 02 56 .1 9 9 0 40 5.0 1 4 % Cumple401 189.88 6.88 450.000 90*90*2.5mm 1242.34 34.59 27239.40 CUMPLE 0 .9 0 .7 5 0 .2 2 CUMPLE 2 8 .7 9 04 05 8 50 .1 8 1 05 16 .0 3 9 02 56 .1 9 9 04 05 .0 1 2% Cumple559 1230.35 17428.4 1470 .540 90*90*2.5mm 116.34 30 .86 24301.39 CUMPLE 0 .9 0 .75 553.28 CUMPLE 2 8.7 9 04 05 6 34 .9 0 1 89 0.4 5 9 02 56 .1 9 9 04 05 .0 7 % Cumple

560 694. 39 10148.97 1496. 29 70*70*2mm 68.14 28 .23 13820.97 CUMPLE 0 .9 0 .75 322.19 CUMPLE 1 3.8 8 4 37 22 1 08 .7 5 0 .0 0 4 37 22 .0 0 4 37 22 .0 5 % Cumple561 353.69 5421.42 1471.55 70*70*2mm 70.45 28 .43 13918.76 CUMPLE 0 .9 0 .75 172.11 CUMPLE 1 3.8 8 4 37 22 1 65 2.4 6 0 .0 0 4 37 22 .0 0 4 37 22 .0 6 % Cumple562 223.68 3257.66 1539.81 70*70*2mm 64.34 27 .87 13646.71 CUMPLE 0 .9 0 .75 103.42 CUMPLE 1 3.8 8 4 37 22 6 81 .0 5 0 .0 0 4 37 22 .0 0 4 37 22 .0 3 % Cumple

563 37.67 14.85 1564.64 70*70*2mm 62.31 27 .67 13546.07 CUMPLE 0 .9 0 .7 5 0 .4 7 CUMPLE 1 3.8 8 4 37 22 1 20 .8 4 0 .0 0 4 37 22 .0 0 4 37 22 .0 1 % Cumple564 2550.22 202.62 1547.35 70*70*2mm 63.72 27 .81 13616.24 CUMPLE 0 .9 0 .7 5 6 .4 3 CUMPLE 1 3.8 8 4 37 22 113 8.7 8 0 .0 0 4 37 22 .0 0 4 37 22 .0 2 1% Cumple

565 165.79 2669.96 1647.87 70*70*2mm 56.18 26 .97 13202.69 CUMPLE 0 . 9 0 .7 5 8 4.7 6 CUMPLE 1 3.8 8 4 37 22 7 63 .0 7 0 .0 0 4 37 22 .0 0 4 37 22 .0 3 % Cumple566 315.25 4567.87 1678.93 70*70*2mm 54.12 26 .70 13072.33 CUMPLE 0 .9 0 .75 145.01 CUMPLE 1 3.8 8 4 37 22 5 65 .4 8 0 .0 0 4 37 22 .0 0 4 37 22 .0 4 % Cumple567 461.34 6425.73 1669.49 70*70*2mm 54.73 26 .78 13112.07 CUMPLE 0 .9 0 .75 203.99 CUMPLE 1 3.8 8 4 37 22 1 00 2.0 1 0 .0 0 4 37 22 .0 0 4 37 22 .0 6 % Cumple

568 374.69 5805.57 1743.85 70*70*2mm 50.17 26 .14 12796.35 CUMPLE 0 .9 0 .75 184.30 CUMPLE 1 3.8 8 4 37 22 1 211.6 9 0 .0 0 4 37 22 .0 0 4 37 22 .0 6 % Cumple569 495.48 7280.68 1778.76 70*70*2mm 48.22 25 .83 12646.13 CUMPLE 0 .9 0 .75 231.13 CUMPLE 1 3.8 8 4 37 22 7 71 .9 8 0 .0 0 4 37 22 .0 0 4 37 22 .0 6 % Cumple

570 134.93 2027.6 1628.28 70*70*2mm 57.54 27 .13 13284.31 CUMPLE 0 . 9 0 .7 5 6 4.3 7 CUMPLE 1 3.8 8 4 37 22 3 75 .2 4 6 9.5 0 4 37 22 .0 0 4 37 22 .0 2 % Cumple571 636.8 8971.44 1775.19 70*70*2mm 48.41 25 .86 12661.55 CUMPLE 0 .9 0 .75 284.81 CUMPLE 1 3.8 8 4 37 22 2 53 .9 2 0 .0 0 4 37 22 .0 0 4 37 22 .0 6 % Cumple572 2401.77 153.74 672.68 70*70*2mm 337.13 33 .51 16407.35 CUMPLE 0 .9 0 .7 5 4 .8 8 CUMPLE 13 .88 43722 1094.05 1454.86 43722.00 43722.0 18% Cumple

P A R A L E S

D I A G O N A L E S


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Diseño de Correas


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11.2 DISEÑO DE ESTRUCTURA DE FUNDACIÓN (ZAPATAS AISLADAS)

Siguiendo las consideraciones del geotecnista procedemos a calcular las zapatas aisladas.

1. F3 M1 M2 Db (mm) Ab (mm2) # de barras S (mm) Ld (mm) Lf (mm) Ganchokg kg.m kg.m B (mm) 1,500 12.7 129 8 191.0 554.27 150 Si

3229.12 157.73 5005.52 d (mm) 225 15.9 200 6 266.82 693.93 150 SiN N.mm N.mm Espesor (mm) 300 19.1 284 4 443.6 833.59 150 Si

31645.376 1545754 49054096Peso suelo + 75587.4 N



82076. 47 71927198 14400512Peso suelo + 75587.4 N



153002.99 11110554 23695910Peso suelo + 75587.4 N



11045.188 2197944 18232704Peso suelo + 75587.4 N


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1. Determinación del ancho B

Carga de servicio. Ps (N) 86,632.59Momento de servicio Msy (N.mm) 18,232,704.00Momento de servicio Msx (N.mm) 2,197,944.00Esfuerzo admisible. Qa (N/mm2) 0.370

ex (mm) 210.460ey (mm) 25.371

Anc ho. B (mm) 753.90 Anc ho B elegido (mm) 1,500.00

2. espesor minimo de la zapatad (mm) 150.00recubrimiento(mm) 75.00Espesor (mm) 225.00

3. Revisión a punzonamiento

lc (mm) 1,050.00bc (mm) 550.00Pu (N) 21,658.15Muy (N.mm) (22) 4,558,176.00Mux (N.mm) (11) 549,486.00

eux (mm) 210.46euy (mm) 25.37

qu max (N/mm2) 0.02qu min (N/mm2) 0.00

coeficiente de reducción de res 0.75lambda 1.00as 40.00Beta 0.52b0 (m) 3,800.00f'c (Mpa) 21.00


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d (mm) Espesor (mm) b0 Vubd (N) 1 2 3 comentario150 225 3,800 13,572 1,604,641 581,941 646,487 cumple!325 400 4,500 10,077 4,117,171 2,039,647 1,658,749 cumple!

d definitivo (mm) 325

4. revisión de cortante unidireccional

d(mm) Espesor (mm) Vuud (N) Vc (N) comentario325 400 4,209 284,836 Cumple!

5. revisión de momento

Mu (N.mm) 3,165,428.12396

phi f 0.9fy 420p 0.003beta 0.425alfa 0.72Lv 475mn (N.mm) 173,304,879

Mn>Mu Cumple!

As (mm2) 1462.5 As (cm2) 14.625

Db Db (mm) Ab (mm2) # de barras S (mm) Ld (mm) Lf (mm) Gancho1/2" 12.7 129 12 121.6 554.27 150 Si5/8" 15.9 200 8 190.585714 693.93 150 Si3/4" 19.1 284 6 266.2 833.59 150 Si

5. Revisión del aplastamiento

coeficiente de reducción por aplas 0.65 A1 577,500 A2 5,697,500raiz(A2/A1) 2

Pa (N) 13,400,888Pu (N) 21,658

Pu


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Diseño de conexión

DISEÑO CONEXIÓN A CORTANTE CERCHA A COLUMNAS

F y (kg/cm2) 3500 Pernos Nº Diametro (mm) Fu (kg/cm 2) s (cm)

Fu (kgf/cm 2) 4600 A325X 8 19.1 6300 20Pu (kgf) 47512.4

Resistencia a cortante simple por pernof R n=f 0.50*F bu*m*A b 6733.7

Kgf/perno Pmax = 53869.3 kgf > Pu OK!

Espesor requerido de la platina

Cedencia por cortante f R n = f (0.6A gFy) tp (cm) >= 0.17

Rotura por cortante f R n = f (0.6A nvFu) tp (cm) >= 0.18

Aplastamiento f R n = f 2.4d b*t*F u tp (cm) >= 3.01

Bloque por cortante Agv (cm 2) 90.0

Agt (cm 2) 1.80 R n = 169459.5

Anv (cm 2) 79.6tp (cm)

>= 0.63 Ant (cm 2) 1.11

Por lo tanto el espesor mínimo de platina será : tp (cm) = 3.01 cm2PL 5/8" pulg

Soldadura de unión del ángulo a la viga principal

Electrodo : E7018 4800 kg/cm 2


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Diseño de Placa Base


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Estos mismos cálculos se hicieron para cada combinación desfavorable a la que esta sometidala conexión placa base, en cada una de ellas cumplio los requisitos de diseño.


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ALCANCES Y MODIFICACIONES DEL DISEÑOEste diseño se limita al presente diseño estructural, cualquier cambio en las cantidades oespecificaciones técnicas contenidas en estas memorias o el (los) planos estructurales deberánser consultadas con el diseñador. Si se realizan cambios en las anteriores disposiciones, salva el

diseñador responsabilidad civil o legal por los efectos que dichos cambios conlleven.

Los planos de taller y detalles específicos constructivos de las estructuras deben ser realizadospor el contratista de la obra previo visto bueno de los ingenieros calculista y revisor.

Aprobó:

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Giovanny Sepúlveda Concha.

INGENIERO CIVIL

ESPECIALISTA EN INGENIERIA SISMO RESISTENTE.

Diseñó:

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Jonathan Garces Serna

INGENIERO CIVIL

Memorias Estructura metalica

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