Marco Teorico-Descripcion

7/26/2019 Marco Teorico-Descripcion

1/22

MARCO TERICO

Revisar la numeracin del nuevo orden del marco terico.

2. HORNOS DE REFINERIA

2.1 Generalidades

Los hornos de refinera son equipos por medio de los cuales se transfiere calor

a un fluido de proceso principalmente por radiacin y conveccin, a partir de la

circulacin de gases calientes generados durante la combustin sobre las

redes de tuberas que transportan los fluidos del proceso al interior del horno

[3].

2.2 Elementos prinipales !"e on#orman "n $orno de re#iner%a

Los hornos de refinera cuentan con un conunto de elementos que hacen

posible el cumplimiento de sus funciones y determinan su dise!o. Los

elementos o partes principales que conforman a un horno de refinera son" el

serpentn, los quemadores y la chimenea. #n este caso, el problema de

corrosin est$ ubicado en el serpentn, la seccin de radiacin y conveccin,

ya que estas son las %onas que se encuentran e&puestas a la combustin del

gas natural.

2.2.1 El serpent%nRepresenta el conunto de tubos por cuyo interior circula el fluido mientras

ocurre la transferencia de calor con los gases de combustin, ya sea por

radiacin y'o conveccin. #l serpentn est$ formado por un conunto de tubos

conectados en serie mediante diferentes arreglos.

(ara la seleccin del tipo de serpentn y material de los tubos a utili%ar es

importante tener en cuenta los siguientes factores"

Temperatura Ambiente dentro del equipo Vida til Costo

#l factor temperatura es de gran importancia al momento de seleccionar el

material ya que cada uno tiene su temperatura m$&ima de falla. #n la )abla *.

se muestran los materiales recomendados por la norma +( -). /01 para la

fabricacin de serpentines con sus temperaturas m$&imas de dise!o [3].


2/22

Ta&la 1.2ateriales utili%ados para la fabricacin de serpentines de hornos derefinera.

uente" +merican (etroleum nstitute 4+.(..5 /01, 6ired 7eaters for 8eneral

Refinery -ervices9, )ercera #dicin, 2ayo :11* [;].

2.2.1.1Sei'n de radiai'n

#n esta %ona ocurre apro&imadamente el s de los tubos.

2.2.1.2 Sei'n de on(ei'n

#n esta %ona los tubos no se encuentran en contacto directo con la llama ypresentan superficies e&tendidas 4aletas o aguas5. La transferencia de calor esprincipalmente por conveccin a partir de los gases calientes productos de lacombustin.

). ACERO FERR*TICO +CR,1MO MODIFICADO -+1

La evolucin de los aceros ferrticos para usos a temperaturas elevadas sedebe a su buen comportamiento en sistemas e&puestos a temperaturaselevadas y a sus e&celentes propiedades mec$nicas en ambientes derefinacin y petroqumica. La adicin de elementos como ?iobio, @anadio,)itanio y )ungsteno se ha logrado estabili%ar carburos y nitruros, meorando eldesempe!o a altas temperaturas, dando origen a los aceros ferrticos Aromo2olibdeno modificadosB como es el caso del acero ferrtico CArD*2o (C* [/].


3/22

).1 Composii'n "%mia.

La composicin nominal en peso del acero +-)2 +33/ (C* se presenta en latabla :. 47ablar del efecto de cada elemento sobre la aleacin5.

Ta&la 2.Aomposicin del acero ferrtico CArD*2o modificado (C*.

#lemento [=E] +-)2 +D33/ 8rado (C* [*C]

A 0.08 0.12

-i 0.20 0.50

2n 0.30 0.60

( 0.020 M!.

- 0.010 M!.

?i 0."0 M!.

Ar 8.00 #.50

2o 0.85 1.05

@ 0.18 0.25

?b 0.06 0.10

+l 0.0"0 M!.

? 0.03 0.0$

e %alan&e

uente" -erna F.+., [/].

1. CORROSION A A/TA TEM-ERAT0RA

+ nivel industrial el estudio de la corrosin a alta temperatura es de gran inter>sdebido a los altos costos generados por la falla de equipos. La carburacin yo&idacin representan los principales mecanismos de corrosin en los procesosa alta temperatura con ausencia de a%ufre. La presencia de carburacin generadeficiencia en las propiedades mec$nicas del material, mientras que lao&idacin generalmente se presenta como un agente protector en lasaleaciones [*,:].

#n una refinera es comGn encontrar corrosin a altas temperaturas enatmsferas generadas por la quema de gas natural. Hn eemplo de lo anteriorse puede observar en el proceso de combustin, en el que se generanprincipalmente I:, ?:, AI: y 7:I. #ntre dichos productos de combustindestaca el efecto del vapor de agua, el cual no ha sido estudiado en unaatmsfera real de combustin, del cual se espera que incremente la velocidadde o&idacin, desestabili%ando las capas protectoras de &ido, por la aparicinde grietas y poros, que tambi>n favorecen la volatilidad de las capas de &idosprotectoras [referencia].


4/22

. TERMODINAMICA DE OIDACIN3 CAR40RACIN 5NITR0RACIN

La prediccin de carburacin y o&idacin a elevadas temperaturas es posible apartir de an$lisis de equilibrios termodin$micos. La termodin$mica permiteidentificar los compuestos que se pueden formar para unas composiciones,temperatura y presin conocidas.

(roducto de la combustin de gas natural es posible encontrar atmsferas deo&idacin, carburacin, nitruracin, as como me%clas de las mismas. +continuacin, se presenta la termodin$mica de cada uno.

.1 O6idai'n

)ermodin$micamente, es probable la formacin de un &ido sobre una

superficie met$lica cuando el potencial de o&geno 4pI:5 en el medio ambiente

es mayor que la presin parcial de o&geno en equilibrio con el &ido. La

presin parcial de o&geno en equilibrio con el &ido puede determinarse a

partir de la energa libre est$ndar de formacin del &ido. Aonsidere la

reaccin"

M+O2M O2 4*5

G =RTln( aM O2

aMp O2)

4:5

-uponiendo que las actividades del metal y el &ido son iguales a uno, la

ecuacin 4:5 se convierte en"

G =RTln(pO2) 435

#ntonces,

pO2=e G /RT 4;5

(or medio de la ecuacin 4;5 se puede determinar la presin parcial de

o&geno en equilibrio con el &ido de la energa libre est$ndar de formacin.

Auando el medio ambiente es JreductorJ 4por eemplo, el entorno generado por

la combustin estequiom>trica o subDestequiom>trica5, el potencial de o&geno

es controlado por la relacin p7:'p7:I o pAI'pAI:. #l potencial de o&geno

puede ser determinado por la reaccin"

2H2+02 2H20 4/5


5/22

La energa libre est$ndar de formacin est$ relacionada con las presionesparciales de hidrgeno, o&geno y agua por"

G =RT( p

2H20

p2H2p02

)405

Reorgani%ando los resultados de la ecuacin en"

p02=e

G /RT 1

{p H2|pH20 }2

4K5

(or lo tanto, las presiones parciales de o&geno a diversas temperaturas se

pueden determinar como una funcin de los valores dep7:'P7:I.

La reaccin de equilibrio para un ambiente cuyo potencial de o&geno es

controlado porpAI'pAI:es"

2C0+O22C O2 4


6/22

uente" ennys et al., [K].

(or medio del diagrama de #llingham es posible determinar los potenciales de

o&geno en ambientes o&idantes 4pI:5 y en ambientes reductores con me%clas

de gases 4p7:'p7:I,pAI'pAI:5.

Los &idos m$s estables tienen valores m$s negativos de 8M, valores m$s

baos de pI:o valores m$s altos de p7:'p7:1 y pAI'pAI:. #sto se e&plica

porque la presin parcial de o&geno en el equilibrio es inversamente

proporcional a las relaciones de 7:'7:I y AI'AI:, lo que se deduce de las

ecuaciones 4;5, 4K5 y 4C5 mostradas anteriormente.

(or lo tanto, es posible obtener el potencial de o&geno del medio ambiente en

t>rminos depI:, p7:'p7:I y pAI'pAI:para determinar termodin$micamente

si es probable la formacin del &ido.

.2 Car&"rai'n

La combustin de combustibles fsiles (carbn, petrleo, gas natural)

representa la base de la generacin de energa del mundo. Esto incluye la

quema de los combustibles para producir vapor, para la generacin de energa

elctrica y combustin de combustibles lquidos, para el transporte.

Las reacciones de combustin son frecuentemente desarrolladas con ecesode aire, con el ob!etivo de obtener una combustin completa. "ue a su ve#,


7/22

genera ambientes reducidos, con ba!as presiones parciales de oigeno, que

facilitan el ataque de la carburacin, sulfuracin y nitruracin en los serpentines

de los $ornos. Para el caso de la carburacin% esta puede generar fragili#acin,

perdida de ductibilidad, crac&ing, picadura o adelga#amiento de la aleacin.

Las caractersticas principales requeridas para que eista carburacin son' unaalta actividad de carbn y ba!as presiones parciales de oigeno en el ambiente.

i la actividad del carbn es menor que uno ( ac


8/22

La figura muestra que una ve# formada la capa de +e- (grafito, ac=1 ), la

cementita comien#a a volverse inestable, descomponindose en $ierro y

carbn. 2onde, cerca del 345 del precipitado corresponde a carbn,generando el conocido co&ing.

En atmsferas con 6789 y 67897896 es posible ver tal comportamiento.

unque para el *ltimo ambiente es ms viable la formacin de una capa

protectora de r96-. :o obstante es posible que se generen fisuras en la capa

de ido, a partir del efecto del vapor de agua a alta temperatura. En ese

sentido, es viable una difusin del carbn, generando carburacin interna, que

a su ve# puede generar peque;as proporciones de metal dusting.

dems del efecto pasivante de la capa de r96-, que se ve favorecido por

aleaciones con alto contenido de r, otro efecto que perturba la carburacin esla presencia de a#ufre en la atmsfera, como en atmsferas que contengan

89. Esto debido a que el a#ufre es adsorbido a travs de las capas de idos

para reaccionar con la superficie de la aleacin. in embargo, se debe

mantener una presin parcial de 89 ptima, para que no se generen

productos de sulfuracin, tales como el sulfuro de cromo r.

En cuanto a los carburos formados con cromo, seg*n las constantes de la

energa de


9/22

Para las aleaciones de acero con =o, i y :b es posible encontrar =o-, i

y :b respectivamente, como productos de carburacin interna.

(ara determinar si es posible la formacin de carburacin en una atmsfera,

se debe estudiar la actividad de carbono 4a c5 y la presin parcial de o&igeno

4pI:5 en tal ambiente. #l estado termodin$mico que indica la presencia oausencia de carburacin en una aleacin puede ser descrito de una forma

sencilla.

La aleacin es probablemente carburada cuando"

(ac) ambiente>( ac ) metal

La aleacin es probablemente descarburada cuando"

(ac) ambienterminos de 4 pCOp H2/p H2O 5.


10/22

uente" Lai et al., [0].

#stos mapas de actividad proporcionan un simple medio de estimacin de la

actividad de carbono de un ambiente, para predecir si es termodin$micamente

posible para carburacin.

el mismo modo, si la carburacin sigue la Reaccin 4**5, la actividad de

carbono del ambiente tambi>n puede ser calculada"

G =RT(acp CO2

p2

CO)

4*/

5

ac=e G /RT(

p2

CO

p CO2)

4*;

5

Los gr$ficos de las actividades de carbono como una funcin de las

composiciones de gas en t>rminos de p2

CO /p CO2 para diversas

temperaturas como se muestran en la ig. :.


11/22

Fi7"ra ). +ctividad de carbono 4ac5 como una funcin de la composicin

gaseosa en t>rminos de 4 p2

CO /p CO2 5.


Auando la carburacin sigue la Reaccin 4*:5, la actividad de carbono en el

entorno es"

ac=e G /RT(

pC H4

p2H2

)4*/5

Las actividades de carbono como una funcin de (pC H4/p2H2) se

representan gr$ficamente en la ig. 3. Las Reacciones 4*15 y 4**5 tienen

caractersticas similares, mostrando menor actividad de carbono al incrementar

la temperatura 4ig. * y :5.

La Reaccin 4*:5, por otro lado, muestra un aumento de las actividades de

carbono al aumentar la temperatura 4ig. 35. -i el ambiente contiene A7 ;, la

actividad de carbono del ambiente a temperaturas m$s altas es probablemente

dominada por la reaccin 435. Auando el A7;no est$ presente en el entorno, la

reaccin 4*15 y ' o 4**5 establecer$ la actividad de carbono.


12/22

Fi7"ra .+ctividad de carbono 4ac5 como una funcin de la composicin

gaseosa en t>rminos depC H4/p

2H2

5.


Auando la corriente de gas contiene muchos componentes gaseosos, tales

como 7:, AI, AI:, A7;, y 7:I, bao condiciones muy din$micas y alta

velocidad de gas 4es decir, condiciones de no equilibrio5, la reaccin gasDmetal

puede ser dominada por una de las reacciones 4*15, 4**5 o 4*:5. (or lo tanto,

tener en cuenta el mapa de actividad de carbono ayuda a determinar la

reaccin dominante [0].

.) S"l#"rai'n

#l a%ufre es un corrosivo relativamente fuerte 4o agente o&idante5 como se ve

desde la energas libres de formacin de sulfuros de metal 4)abla5. Aon

frecuencia se encuentra presente en los combustibles fsiles, en el petrleo, en

procesos petroqumicos, as como en procesos de combustin. La corrosin

por a%ufre es generalmente mucho m$s propensa a formar compuestos con

metales que con o&geno.

#s posible destacar tres situaciones en las que se da la sulfuracin" +mbientes

o&idantesB en el que el a%ufre es la especie de menor proporcin, ambientes


13/22

reductoresB en los que el a%ufre es el corroyente m$s importante y ambientes

generadores de molten salt corrosin y $ot corrosion% por la presencia de

metales alcalinos u otros metales. #n un horno de refinera son m$s comunes

las dos primeras situaciones, donde los ambientes reductores son m$s

corrosivos que los o&idantes, debido a la accin de especies como el 7:-. #n

tanto que la sulfuracin se ve favorecida por las baas presiones de o&igeno enel ambiente.

(ara aleaciones eDAr la formacin de Ar- y Ar3-; es muy comGn eindependiente de la cantidad de Ar en la aleacin, al igual que el sulfuro de

hierro e-, el cual es menos estable. +dicionalmente, dependiendo de los

componentes de la aleacin, es posible encontrar 2n- y 2o-:.

#n cuanto a los diferentes ambientes de e&perimentacin, una de las especies

m$s frecuentes en la sulfuracin es el 7:-. #l cual ha sido estudiado en

atmsferas de 7:'7:-'?: entre /:1 y s de la capa de &ido de cromo Ar:I3, un ve% formada, reaccionando con

la atmsfera presente en el horno, formado sulfuros. +gregando que el orden

en cuanto a la velocidad de difusin de estos elementos era 2nOeOAoO?iOAr.

icha difusin de elementos se reali%a a partir de fisuras e&istentes en las

capas de o&idos.


14/22

.) Nitr"rai'n

#n atmsferas de aire o de combustin que contienen nitrgeno, la nitruracin

puede tener lugar bao ciertas condiciones de e&posicin. #n la mayora de los

casos, la o&idacin domina la reaccin de corrosin a alta temperatura. -inembargo, la nitruracin puede tener lugar para algunas aleaciones cuando las

capas de &ido ya no proporcionan proteccin, acelerando la ruptura por creep

corrosion.

#n atmsferas de base nitrgeno, tales como ?:o ?:D7:, metales y aleaciones

pueden sufrir ataque por nitruracin. #l nitrgeno molecular puede ocasionar

nitruracin en muchos metales y aleaciones, especialmente cuando las

temperaturas son suficientemente altas.

Pao condiciones de o&idacin'nitruracin, las mol>culas de nitrgeno penetran

a trav>s de las grietas y poros hasta alcan%ar el metal debao de las capas de&ido, cuando e&isten grietas entre las mismas. Los nitruros de las aleaciones

importantes se muestran en la )abla. (ara el hierro, nquel y cobalto figuran los

nitritos estables, en el caso del ?i y Ao no se encuentran nitritos reportados.


15/22

Auando el metal se e&pone a gas de nitrgeno a temperaturas elevadas,

nitruracin procede de acuerdo con"

1

2N2 ( gas )=[N](disuelto en el metal)

4*05

[ %N]=k(p N2)12

4*K5

donde N es la constante de equilibrio y p?:es la presin parcial de ?:en la

atmsfera.

#n atmsferas de base nitrgeno, el potencial de nitruracin es proporcional a

(p N2)1

2 . #l aumento de la presin parcial de nitrgeno 4o concentracin de

nitrgeno5 incrementa el potencial termodin$mico para la nitruracin. #lnitrgeno molecular es menos agresivo que el amonaco en t>rminos de

nitruracin de metales. -in embargo, cuando el metal se calienta a

temperaturas e&cesivamente altas 4por eemplo, *111QA o superior5, la

nitruracin por nitrgeno molecular pueden convertirse en un problema grave

para el material.

Pao condiciones de o&idacin'nitruracin, las mol>culas de nitrgeno penetran

a trav>s de las grietas y poros alcan%ando la superficie inferior met$lica de la

capa de &ido cuando >sta ya no es protectora. La nitruracin procede

entonces a la disociacinde mol>culas de nitrgeno y la absorcin de $tomos

de nitrgeno siguiendo la relacin de la ecuacin 4*05. La nitruracin a menudo


16/22

tiene lugar en el metal en la pro&imidad de las grietas desarrolladas bao

condiciones de fluencia en el aire, o ? : que contienen las atmsferas de

combustin. #n este caso, los &idos se asocian a menudo con la grieta bao

deformacin progresiva en el aire. La o&idacin consume las mol>culas de

o&geno a partir de aire, que penetra en la grieta, por lo tanto se agota el

o&geno y aumenta el potencial de nitrgeno 4o concentracin5 alrededor de lagrieta. Aomo resultado, la nitruracin se lleva a cabo en las pro&imidades de la

grieta por fatiga t>rmica [0].

Hn modelo para las reacciones de o&idacin'nitruracin para formadores de

cromo 4+leaciones ArD?i y ArD?iDe5 en atmsferas o&idantes de combustin

fue propuesto por Lai [*K]. #stemodelo, que se ilustra esquem$ticamente en la

ig. /, implica las siguientes etapas de reaccin"

Los &idos de cromo forman una capa protectora inicialmente en la

superficie de la aleacin en atmsferas o&idantes de combustin.

Las grietas, poros y otros defectos se desarrollan en las capas de &ido

de cromo despu>s de ciclos t>rmicos y'o debido a la e&posicin a largo

pla%o.

Las capas de &ido de cromo se vuelven porosas y no protectoras con

&idos de nquel que se forman en las aleaciones de ArD?i y &idos de

hierro que se forman en las aleaciones a base de hierro.

Las mol>culas de I:y ?:de la corriente de gas de combustin penetran

a trav>s de la capa de &ido y alcan%an la superficie met$lica.

La o&idacin de la superficie met$lica resulta del potencial de o&igeno

m$s bao con un aumento en el potencial de nitrgeno. La nitruracin a continuacin, se produce segGn la ecuacin 4*05 ' la

concentracin de nitrgeno absorbido en el metal es entonces

proporcional al potencial de nitrgeno 4p?:5 descrito por la ecuacin 4*K5.

#l nitrgeno se disuelve en la aleacin y se difunde en el interior del

metal. #l aumento de la concentracin de nitrgeno en la aleacin con el

aumento en los tiempos de e&posicin conduce a la formacin de

nitruros en la aleacin una ve% que los lmites de solubilidad para Ar?,

Ar:?, +l?, o )i? sea superados. 4?o es necesario5

Fi7"ra 8. #squema del ataque de nitruracin interna en aleaciones a altatemperatura, e&puestas a un ambiente de combustin simulado.


17/22

uente" Lai et al., [*K].

. O6idai'n,ar&"rai'n sim"lt9neas

#l fenmeno de o&idacinDcarburacin simult$nea se presenta en ambientescon bao potencial qumico de o&igeno debido a la presencia de un ambiente

altamente carburante. ichos ambientes se encuentran con frecuencia enprocesos de la industria petroqumica, produccin de carbn activado, entreotros. Las fallas que presentan los materiales usados en dichas aplicacionesson ocasionadas principalmente por la carburacin interna alcan%ada. #stacarburacin es la causa de la disminucin de las propiedades mec$nicas a altatemperatura, mientras se conoce que la variacin en las condiciones de losprocesos como el ciclado t>rmico y el cambio en la resistencia a latermofluencia pueden fracturar y descostrar las capas protectoras de &idos,generando una aceleracin en los procesos de degradacin [*].

.8 E#eto del (apor de a7"a en la o6idai'n

Auando se forma una capa densa de &ido rico en cromo sobre el material,dicha capa protege al mismo de la aparicin de la corrosin . (ero cuando haypresencia de vapor de agua en el ambiente, surgen efectos dr$sticos sobre elcomportamiento de la o&idacin en el acero ino&idable, provocando da!os poro&idacin catastrfica, ya que se forma una capa noDprotectora de &ido rico enhierro, lo que conlleva a una disminucin en el desempe!o y en la vida Gtil delacero [


18/22

#n el fenmeno de o&idacin seca se forma una capa protectora de cromita4Ar:I35, la cual es continua y adherenteB pero en ambientes con presencia devapor de agua se desfavorece la formacin de una capa con caractersticassimilares, debido a que el agua reduce la estabilidad de la pelcula de cromita4Ar:I35 como consecuencia de la difusin de los $tomos de hierro 4e5 a trav>s

de la capa de &ido, incrementando la formacin de &idos de hierro. (or otraparte el vapor de agua facilita la formacin de especies vol$tiles en forma dehidr&idos, lo que puede conducir a la disminucin o p>rdida total de elementosformadores de estas especies [*:] [*3].

(or todas estas ra%ones se hace necesario estudiar el efecto del vapor de aguasobre una atmosfera real, obtenida de la quema de combustible en un horno derefinera.

8. CIN:TICA DE CORROSIN

Itro aspecto importante en los estudios de corrosin es la cin>tica. La cin>ticapermite determinar la velocidad de crecimiento de las distintas capas presentesen la superficie met$lica. (or medio de la velocidad de corrosin es posible verla resistencia que presenta la aleacin a altas temperaturas y la vida Gtil. #steproceso consiste en determinar la ganancia o la p>rdida de masa que sufre elmaterial en el proceso de corrosin debido al medio en que se encuentra. Aonel estudio cin>tico se busca tener una medida cuantitativa de la cantidad demetal consumido o la cantidad de corrosin formada en funcin del tiempo.#&isten tres leyes matem$ticas aplicables al comportamiento de corrosin aaltas temperaturas las cuales son" lineal, parablica y logartmica [*;]

8.1 /e; /ineal

La ley lineal est$ ligada a aquellos materiales que no forman una capaprotectora o donde la capa formada es porosa permitiendo que el o&genopenetre el material. ebido a esto el ataque ser$ constante hasta consumir elmetal o agotar el o&geno. -i se mide el grado de corrosin como el aumentode peso por unidad de $rea se observa que la corrosin se propaga en forma

lineal 4#cuacin *


19/22

&ido, que es a su ve% controlada por el gradiente de potencial qumico como

una fuer%a impulsora. La velocidad de o&idacin disminuye ante un aumento de

la capa de &ido con el transcurso del tiempo, ya que la distancia de difusin

cada ve% es mayor para los iones. La velocidad de o&idacin es, por lo tanto,

inversamente proporcional al espesor de la capa de &ido"

X2=K t 4*C5

onde es el espesor de la capa de &ido, t es el tiempo de e&posicin, y

NS es la constante parablicaB cuando t T 1, T 1.

8.) /e; lo7ar%tmia

(ara temperaturas muy baas cuando las pelculas de &ido se forman sobre la

superficie del metal, la velocidad de o&idacin por lo general sigue ya sea unatasa logartmica o logartmica inversa. La fuer%a impulsora para la o&idacin es

el campo el>ctrico a trav>s de la pelcula de &ido. La tasa logartmica se

puede e&presar por"

X=Kc log (at+1)!e" #i$ecta 4:15

donde >cy ason constantes.

La tasa logartmica inversa se puede e&presar por la siguiente ecuacin"

1

X=bKi log t !e" n&e$sa

4:*5

ondeby >ison constantes (1").

cnicas que permitan el an$lisis superficial

cualitativo y cuantitativo. #n ese sentido las t>cnicas m$s utili%adas en los

estudios de corrosin son RU y -#2D#-.


20/22

desconocida y el de una muestra patrn, y determinar su identidad ycomposicin qumica [*/].

Fi7"ra 8.nteraccin entre los rayos U y la estructura cristalina de un material.

uente" -Noog . +. et al. [*/].


21/22

REFERENCIAS 4desorden de normas para presentacin de bibliografas,meorar5

[*] . V. (e!a, . V., @$sque%, A., Laverde, ., and -erna, +. 6Aorrosin atemperatura alta del acero ferrtico CArD*2o modificado (C*, en atmsferassimuladas o&idantesDcarburantes9, :1*:.

[:] +, 8eorge, 7igh temperature Aorrosin of engineering alloys" o&idation.Ihio" +-2, *CC1. p. */D;3.


22/22

[3] *ando+al, -. ., 6ise!o de gua para especificacin de hornos derefinera y simulacin por 7)RDUfh9,Traba/o para optar por el ttulo deineniero me&ni&o, Cara&as, 200$, pp. 123$.

[;] +merican (etroleum nstitute 4+.(..5 /01, 6ired 7eaters for 8eneral

Refinery -ervices9, :11*.

[/] -erna, F. +., 6I&idacin, carburacin y sulfidacin de aleaciones ferrticasfeDCcrD*mo modificadas en ambientes con hidrocarburos a temperaturas entre//1 y K/1MA9, )esis de octorado, Hniversidad ndustrial de -antander, :113.

[0] L+ 8. V.97ighD)emperature Aorrosion +nd 2aterials +pplications9, +-2nternational, pp. /D**

Marco Teorico-Descripcion

Documents

Transcript of Marco Teorico-Descripcion