Copia de Tesis Final - Archivo Digital UPMoa.upm.es/2011/2/GHAIDA-AL-ASSADI.pdf · 2014-09-22 ·...

UNIVERSIDAD POLITÉCNICA DE MADRID

ESCUELA TÉCNICA SUPERIOR DE INGENIEROS DE

CAMINOS, CANALES Y PUERTOS

INFLUENCIA DE LAS CONDICIONES DE CURADO EN EL

COMPORTAMIENTO DEL HORMIGÓN SOMETIDO A CICLOS

HIELODESHIELO

TESIS DOCTORAL

Ghaida Al‐Assadi Ingeniero Civil

Madrid, 2009

Al‐ Assadi Ghaida Madrid, Noviembre de 2009 ISBN‐

DEPARTAMENTO DE INGENIRÍA – CONSTRUCCIÓN

ESCUELA TÉCNICA SUPERIOR DE

INGENIEROS DE CAMINOS, CANALES Y PUERTOS

TESIS DOCTORAL

INFLUENCIA DE LAS CONDICIONES DE CURADO EN EL COMPORTAMIENTO DEL HORMIGÓN SOMETIDO A CICLOS

HIELODESHIELO

Autor Ghaida Al‐Assadi Ingeniero Civil

Director Prof. Jaime Fernández Gómez Doctor Ingeniero de Caminos, Canales y Puertos

Directora Profª. Maria Jesús Casati Calzada Doctora Ingeniero de Caminos, Canales y Puertos

Madrid, 2009

TESIS DOCTORAL

INFLUENCIA DE LAS CONDICIONES DE CURADO EN EL COMPORTAMIENTO DEL HORMIGÓN SOMETIDO A CICLOS

HIELODESHIELO Tribunal nombrado por el Magnífico y Excelentísimo Señor Rector de la

Universidad Politécnica de Madrid, el día de de 2009.

Presidente/a

Vocal

Vocal

Vocal

Secretario/a

Suplente

Suplente

Realizado el acto de defensa y lectura de la Tesis el día de de 2009 en la E.T.S.I. de Caminos, Canales y Puertos. PRESIDENTE/A VOCALES

SECRETARIO/A

Agradecimientos

Aunque mis palabras son incapaces de expresar mis sentimientos, yo quisiera en estas

líneas dar mí gratitud absoluta a todas las personas que han contribuido para que este

trabajo salga adelante. Deciros a todos, mi gratitud no es nada para corresponder vuestra

generosidad.

En primer lugar quisiera agradecer a mis directores, Dra. Maria Jesús Casati y Dr. Jaime

Fernández, por todo el apoyo y la paciencia que me han ofrecido durante la realización

de la tesis. Sus esfuerzos y sus orientaciones han sido de gran ayuda para iluminar el

camino.

Agradezco a los profesores Dr. Manuel Fernández Cánovas, Dr. Jaime C. Galvez, Dr.

Ildefonso Lucea, Dra. Amparo Moragues, Dra. Encarnación Reyes por su continua e

incondicional ayuda en diversas fases del trabajo. A Dra. Galit Agranati por su valiosa

ayuda en el análisis estadístico de este trabajo.

Agradezco al departamento de sistemas, Instituto de Automática industrial. CSIC, Dra.

Margarita González, Dr. José Javier Anaya, Dra. Teresa Sánchez, Dr. Ignacio Segura,

Migel Molero, muchas gracias por las facilidades y la ayuda presentada para el

desarrollo de este trabajo.

A mis compañeros y amigos, gracias por el apoyo que me habéis dado siempre y

cuando os he necesitado. A Omar, Safwat, Rebeca, Lis, Hector, Arancha, Felipe, Javier,

Alfredo, Miguel Ángel, y otros tantos más, muchísimas gracias por todo. Del mismo

modo, agradezco a Dña. Concepción García y todo el equipo de la biblioteca por su

apoyo en la búsqueda bibliográfica.

A mi querida familia, gracias por todo, os queremos.

A mi querido Harith, gracias, sin ti, esto no hubiese salido.

Ghaida

CORRECCIONES A LA TESIS DOCTORAL INFLUENCIA DE LAS CONDICIONES DE CURADO EN EL COMPORTAMIENTO DEL HORMIGÓN SOMETIDO A CICLOS HIELO-DESHIELO Autora: Ghaida Al-Assadi En el apartado 3.6.1 Medida de la velocidad ultrasónica, en la página 115, el 1er párrafo “Para la caracterización del hormigón mediante ensayos no destructivos por ultrasonidos se ha utilizado la medida de la velocidad de las ondas ultrasónicas y se han obtenido imágenes ultrasónicas de las probetas antes y al finalizar los ciclos mediante inspecciones automatizadas.” se sustituye por “Para la caracterización del hormigón mediante ensayos no destructivos por ultrasonidos se han realizado inspecciones automatizadas en inmersión. Las inspecciones se han realizado en el Instituto de Automática Industrial (IAI) del CSIC con equipos desarrollados por el grupo de Evaluación No Destructiva. Este trabajo se ha realizado dentro del marco de un proyecto de investigación conjunto entre la E.T.S.I. Caminos, Canales y Puertos y el IAI, financiado por el Ministerio de Fomento (C14-2006). Los sistemas desarrollados permiten obtener la imagen de la velocidad y de la atenuación de las ondas ultrasónicas a su paso por el material. En el apartado 4.3.5 Imágenes ultrasónicas, en la página 165, el 1er párrafo “Las Figuras 4.133 a 4.148 recogen las imágenes ultrasónicas de los dos tipos de hormigón, con las diferentes combinaciones de variables, y antes y después de los ciclos hielo-deshielo.” se sustituye por “Las Figuras 4.133 a 4.148 recogen las imágenes ultrasónicas de los dos tipos de hormigón, con las diferentes combinaciones de variables, y antes y después de los ciclos hielo-deshielo [Anaya et al, 2008]” En el capítulo 7 Referencias Bibliográficas añadir en la página 214, después de [Alvarez, 2006] “[Anaya et al, 2008], J. J. Anaya, T. Sánchez, Ghaida Al-Assadi, y M. G. Hernández. “Análisis mediante la imagen ultrasónica del daño producido en probetas de hormigón sometidas a ciclos de hielo-deshielo”. Tecnologías de la Rehabilitación y Gestión del Patrimonio Construido (REHABEND2008) ISBN 978-84-692-5650-3.” Defendida el 15-12-2009, en la Escuela de Caminos, Canales y Puertos de la Universidad Politécnica de Madrid.

Influencia de las condiciones de curado en el comportamiento del hormigón sometido a ciclos hielo – deshielo

RESUMEN

El efecto de los ciclos hielo-deshielo es una de las causas principales de la degradación

del hormigón en las regiones frías. En Europa Central y Oriental las condiciones

climáticas en el invierno son particularmente graves para el hormigón estructural. Los

sucesivos ciclos de hielo-deshielo causan tanto el empeoramiento del hormigón externo

como el daño interno. En una temporada de invierno habitual en estas zonas, puede

haber más de 100 ciclos hielo-deshielo, con el consiguiente deterioro de la estructura.

Sin embargo, surgen problemas de durabilidad cuando el hormigón húmedo en climas

fríos está expuesto a los ciclos repetidos de temperatura que causan el hielo y el

deshielo del agua de los poros. La expansión del hormigón húmedo puede ser alta y las

tensiones inducidas dentro del hormigón pueden ser inaceptables.

En estos casos las inadecuadas condiciones de curado determinan cambios en la

microestructura del materia, principalmente en el grado de hidratación que se alcanza y

este hecho lleva asociado cambios importantes en la estructura porosa con un

debilitamiento importante de su función protectora frente a la entrada de agentes

agresivos. Un buen curado permitiría conseguir una consistencia de fraguado tal que nos

permita obtener un grado de dureza capaz de garantizar la máxima resistencia física y

química en obra.

El objetivo de este trabajo es relacionar las condiciones de curado del hormigón y la

adición de un inclusor de aire, con los daños producidos por los ciclos hielo-deshielo en

hormigones curados con baja humedad y alta temperatura. Para ello se ha realizado una

campaña experimental sobre probetas de hormigón curadas en condiciones extremas

reales “in situ” de humedad y temperatura a 30°C de temperatura y a 37% de humedad

relativa y con y sin aire ocluido sometidas a ciclo de hielo deshielo.

Se fabricaron cuatro tipos de hormigones, de dos resistencias características: 30 y 45

MPa. De cada hormigón se confeccionaron dos tipos, uno con la adición de un aireante,

en proporción 0,05% en peso del cemento, y el otro sin aireante. Junto con el ensayo

específico de hielo-deshielo se han realizado ensayos complementarios de penetración

de agua bajo presión, permeabilidad al gas, porosimetría por intrusión de mercurio, el

análisis térmico diferencial (ATD), el análisis termogravimírtrico (TG) y ensayos de

difusión de cloruros, así como los de caracterización mecánica del hormigón, antes y

después de los ciclos.

De los resultados obtenidos se concluye que las probetas sin aireante muestran un

deterioro de sus propiedades mecánicas tras el ensayo de hielo-deshielo. Sin embargo, la

inclusión de aire beneficia el comportamiento del hormigón frente a los ciclos hielo-

deshielo, de modo que incluso mejoran sus propiedades mecánicas tras el ensayo. Por

otra parte el volumen y tamaño de poros es mayor antes de los ciclos hielo-deshielo que

después. Ambos resultados se pueden achacar a que durante el ensayo de hielo/deshielo

se completa la hidratación del cemento, insuficientemente desarrollada al principio por

la baja humedad y alta temperatura de curado. Este comportamiento anómalo se explica

porque el proceso de hidratación del cemento continúa durante los ensayos hielo-

deshielo, cerrando la red porosa. Este aspecto se ha podido confirmar con los ensayos de

ATD y TG realizados.

La determinación del daño en el hormigón producido por los ciclos hielo-deshielo se ha

determinado mediante las medidas de pérdida de peso y cambio de longitud, como

propone la normativa española. También se han realizado medidas de velocidades

ultrasónicas sobre las probetas a distintos ciclos. Se observa cómo estas medidas

predicen adecuadamente el deterioro de los hormigones debido al efecto de los ciclos

hielo-deshielo, anticipándose a las medidas obtenidas de pérdida de peso y cambios de

longitud.


ABSTRACT

Freeze–thaw process is one of the main causes of concrete degradation in cold regions.

In central and eastern Europe, the climatic conditions in the winter season are

particularly severe for concrete construction. The successive freezing/thawing cycles

cause both external and internal concrete deterioration. In atypical winter season,

outdoor concrete structures can be exposed to over one hundred freezing/thawing

cycles.

The durability problems of concrete arise when the wet concrete in colder climates is

exposed to repeated cycles of temperature changes that result in the freezing and

thawing of the water in the pores. The expansion of the wet concrete can be high and the

induced stresses may be unacceptable.

In these cases, the inadequate curing conditions of the concrete affect the microstructure

of the material, as a result of the degree of hydration reached. The change in water

volume inside the pores causes stresses in the pore system to increase. These stresses

may lead to severe damage in the structure of the concrete. In general, adequately cured

concrete develops a more impermeable and compact concrete, with better physical and

durability resistance.

The main objective of this study was to analyze the simultaneous potential damage of

concrete specimens exposed to different curing conditions (high temperature and low

relative humidity) and freeze-thaw cycles. This experimental campaign was realized on

concrete specimen cured in real extreme conditions of humidity and temperature of

30°C and 37 % relative humidity, and with and without air-entraining admixtures

subjected to freeze-thaw cycles.

In this experimental study four types of mixtures were used. These included specimens

with characteristic strength of 30 and 45 MPa, one with air-entraining admixtures, in

proportion 0.05 % in cement weight, and the other without. In addition to the freezing-

thawing test, additional durability tests were performed including: water penetration

under pressure, gas permeability, mercury intrusion porosimetry, the differential thermal

analysis (ATD), termogravimetric analysis (TG), and chloride diffusion test.

Mechanical tests were also performed before and after the cycles.

From the obtained results, it can be concluded that the specimens without air-entraining

experienced deterioration in their mechanical properties as a result of the freeze-thaw

test. The inclusion of air benefited the behaviour of concrete against the freeze-thaw

cycles, to the extent that some of the specimens experienced an improvement in their

mechanical properties after the freeze-thaw testing. On the other hand, the volume and

pore size was larger in the specimens before exposure to the freeze-thaw cycles, than

after. These results can be attributed to that the hydration process, which insufficiently

developed at first due to the low humidity and high temperature curing conditions,

continued during the freeze-thaw test. This anomalous behaviour is explained by that

the hydration process of the cement continued during freeze-thaw testing, closing the

porous system. This aspect has been confirmed with the ATD and TG tests performed.

The degree of damages in concrete caused by freeze-thaw cycles has been evaluated by

weight loss and change in length measurements, as proposed by the Spanish standard.

Ultrasonic velocity tests have also been performed on the specimens during the

freeze/thaw tests. The ultrasonic test adequately predicts the deterioration of concrete

due to the effect of freeze-thaw cycles, and its measurements anticipate the damage in

comparison with the weight loss and length change measurements.


i

Índice General

CAPÍTULO 1 .................................................................................................................. 1

OBJETIVOS Y PLANTEAMIENTO GENERAL ...................................................... 1 1.0 INTRODUCCIÓN ...................................................................................................... 1

1.1 OBJETIVOS ............................................................................................................. 5

1.2 CONTENIDO DEL TRABAJO...................................................................................... 6

CAPÍTULO 2 .................................................................................................................. 9

ESTADO DEL CONOCIMIENTO............................................................................... 9 2.0 INTRODUCCIÓN ...................................................................................................... 9

2.1 DAÑOS POR HIELO-DESHIELO EN EL HORMIGÓN ................................................... 10

2.2 MECANISMO DE HIELO-DESHIELO EN EL HORMIGÓN............................................. 12

2.2.1 Presión hidráulica....................................................................................... 13 2.2.2 Presión osmótica ........................................................................................ 14 2.2.3 El efecto de superrefrigeración .................................................................. 16 2.2.4 Resumen del mecanismo del hielo-deshielo .............................................. 16

2.3 NORMATIVA DE LOS ENSAYOS DE CICLO HIELO-DESHIELO ................................... 17

2.3.1 Daño interno............................................................................................... 17 2.3.2 Daño externo .............................................................................................. 18

2.3.2.1 Norma española: ................................................................................ 18 2.3.2.2 Norma ASTM C672/C672M: ............................................................ 20

2.3.3 RILM TC 117 FDC.................................................................................... 21 2.3.4 Resumen de las normas.............................................................................. 22

2.4 ESTUDIO DEL AGRIETAMIENTO DE LAS LOSAS DE PUENTES .................................. 26

2.5 PRODUCCIÓN DE HORMIGÓN IN SITU EN AMBIENTES ADVERSOS ........................... 28

2.5.1 Hormigonado en tiempo frío...................................................................... 28 2.5.2 Hormigonado en tiempo caluroso .............................................................. 30

2.6 EL EFECTO DEL AIRE OCLUIDO EN EL HORMIGÓN.................................................. 31

2.7 FACTORES PRINCIPALES QUE AFECTAN AL DAÑO POR HIELO-DESHIELO................ 35

2.7.1 Grado de saturación ................................................................................... 35 2.7.2 Relación agua/cemento .............................................................................. 36

ii

2.7.3 Efecto del reductor de agua o superplastificante........................................39 2.7.4 Empleo de aireantes....................................................................................40 2.7.5 Influencia de los áridos...............................................................................42 2.7.6 Efecto de los agentes de deshielo ...............................................................45 2.7.7 Efecto de la edad del hormigón y del período de secado ...........................47 2.7.8 Efecto del curado y las adiciones minerales...............................................48

2.8 CARACTERÍSTICAS MECÁNICAS ............................................................................51

2.8.1 Resistencia a compresión ...........................................................................51 2.8.2 Módulo de Elasticidad................................................................................52 2.8.3 Resistencia a tracción .................................................................................53

2.9 ENSAYOS DE DURABILIDAD ..................................................................................54

2.9.1 Permeabilidad al gas...................................................................................55 2.9.2 Penetración de agua bajo presión ...............................................................57 2.9.3 Penetración del ión cloruro.........................................................................58 2.9.4 Porosimetría por intrusión de mercurio......................................................61 2.9.5 Análisis termogravimétrios (TG) y térmico diferencial (ATD) .................65

2.10 ENSAYOS DE HIELO-DESHIELO............................................................................67

2.11 ENSAYOS NO DESTRUCTIVOS ..............................................................................72

CAPÍTULO 3.................................................................................................................75

CAMPAÑA EXPERIMENTAL ..................................................................................75 3.0 INTRODUCCIÓN.....................................................................................................75

3.1 MATERIALES EMPLEADOS.....................................................................................76

3.1.1 Cemento......................................................................................................76 3.1.2 Árido...........................................................................................................76 3.1.3 Aditivos ......................................................................................................78

3.1.3.1 Aireante ..............................................................................................78 3.1.3.2 Superplastificante ...............................................................................79

3.2 EQUIPO UTILIZADO ...............................................................................................79

3.2.1 Cámara climática........................................................................................79 3.2.2 Medidor de aire ocluido .............................................................................80

3.3 VARIABLES ESTUDIADAS ......................................................................................82

3.3.1 Tipos de hormigón......................................................................................82 3.3.2 Probetas ......................................................................................................84 3.3.3 Tipos de curado ..........................................................................................85

3.4 ENSAYOS REALIZADOS.........................................................................................90

3.4.1 Ensayos de caracterización mecánica.........................................................93 3.4.1.1 Resistencia a compresión ...................................................................93 3.4.1.2 Módulo de deformación estático ........................................................93 3.4.1.3 Resistencia a tracción.........................................................................94

3.4.2 Ensayos de durabilidad...............................................................................95 3.4.2.1 Permeabilidad al gas ..........................................................................95


iii

3.4.2.2 Penetración de agua bajo presión....................................................... 97 3.4.2.3 Porosimetría por intrusión de mercurio (MIP) .................................. 98 3.2.2.4 Penetración del ión cloruro .............................................................. 102 3.2.2.5 Análisis térmico-gravimétrico (TG) y térmico diferencial (ATD) .. 105

3.5 ENSAYO DE HIELO-DESHIELO ............................................................................. 109

3.5.1 Cambio de longitud.................................................................................. 111 3.5.2 Pérdida de peso ........................................................................................ 112 3.5.3 Módulo Dinámico de Elasticidad............................................................. 113 3.5.4 Módulo Dinámico de Elasticidad Relativo .............................................. 114 3.5.5 Factor de Durabilidad............................................................................... 115

3.6 ENSAYO NO DESTRUCTIVOS ............................................................................... 115

3.6.1 Medida de la velocidad ultrasónica.......................................................... 115 3.6.2 Imágenes radiales o diametrales .............................................................. 117 3.6.3 Técnicas de inspección de hormigón mediante ultrasonidos ................... 118

CAPÍTULO 4 .............................................................................................................. 121

RESULTADOS EXPERIMENTALES..................................................................... 121 4.0 INTRODUCCIÓN .................................................................................................. 121

4.1 RESULTADOS DE LOS ENSAYOS MECÁNICOS ....................................................... 122

4.1.1 Resistencia a compresión ......................................................................... 123 4.1.2 Módulo de Elasticidad ............................................................................. 125 4.1.3 Resistencia a tracción............................................................................... 127

4.2 RESULTADOS DE LOS ENSAYOS DE DURABILIDAD............................................... 129

4.2.1 Permeabilidad al gas ................................................................................ 130 4.2.2 Penetración del agua bajo presión............................................................ 134 4.2.3 Porosimetría por intrusión de mercurio ................................................... 136 4.2.4 Determinación de la penetración del ión cloruro ..................................... 145 4.2.5 ATD/TG................................................................................................... 148

4.3 RESULTADOS DE LOS ENSAYOS NO DESTRUCTIVOS............................................. 152

4.3.1 Pérdida de peso ........................................................................................ 153 4.3.2 Cambio de longitud.................................................................................. 156 4.3.3 Módulo dinámico de elasticidad relativo (RDME).................................. 159 4.3.4 Factor de durabilidad ............................................................................... 162 4.3.5 Imágenes ultrasónicas .............................................................................. 165

CAPÍTULO 5 .............................................................................................................. 183

ANÁLISIS DE LOS RESULTADOS........................................................................ 183 5.0 INTRODUCCIÓN .................................................................................................. 183

5.1 DISCUSIÓN DE RESULTADOS: PROPIEDADES MECÁNICAS .................................... 184

5.1.1 Resistencia a compresión ......................................................................... 184 5.1.2 Módulo de Elasticidad ............................................................................. 186 5.1.3 Resistencia a tracción............................................................................... 187

5.2 DISCUSIÓN DE RESULTADOS: ENSAYOS DE DURABILIDAD................................... 188

iv

5.2.1 Permeabilidad al gas.................................................................................188 5.2.2 Penetración de agua bajo presión .............................................................189 5.2.3 Porosimetría por intrusión de mercurio....................................................190 5.2.4 Penetración del ión cloruro.......................................................................192 5.2.5 Análisis térmico (TG/ATD) .....................................................................193

5.3 DISCUSIÓN DE RESULTADOS DE LOS ENSAYOS NO DESTRUCTIVOS ......................194

5.3.1 Pérdida de peso .....................................................................................195 5.3.2 Cambio de longitud ...............................................................................196 5.3.3 Módulo dinámico de elasticidad relativo (RDME)...............................196 5.3.4 Factor de durabilidad.............................................................................197 5.3.5 Imágenes Ultrasónicas...........................................................................197

5.4 ANÁLISIS DE LA INTERDEPENDENCIA DE LAS VARIABLES ...................................198

5.4.1 Descripción estadística de los datos .........................................................199 5.4.2 Análisis de correlación entre variables.....................................................201 5.4.3 Gráficos de barra error .............................................................................203

CAPÍTULO 6...............................................................................................................207

CONCLUSIONES Y LÍNEAS DE INVESTIGACIÓN FUTURAS.......................207 6.0 INTRODUCCIÓN...................................................................................................207

6.1 CONCLUSIONES RELATIVAS A LAS PROPIEDADES MECÁNICAS DEL HORMIGÓN ...208

6.2 CONCLUSIONES RELATIVAS A LA DURABILIDAD DEL HORMIGÓN ........................208

6.3 CONCLUSIONES RELATIVAS A LAS MEDIDAS NO DESTRUCTIVAS PARA DETERMINAR

EL DAÑO ...................................................................................................................210

6.4 FUTURAS LÍNEAS DE INVESTIGACIÓN..................................................................210

CAPÍTULO 7...............................................................................................................213

REFERENCIAS BIBLIOGRÁFICAS ......................................................................213

ANEXOS ......................................................................................................................229 H30/00/B ...........................................................................................................231 H30/0,05/B ........................................................................................................245 H30/00/M ..........................................................................................................260 H30/0,05/M .......................................................................................................276 H45/00/B ...........................................................................................................292 H45/0,05/B ........................................................................................................310 H45/00/M ..........................................................................................................328 H45/0,05/M .......................................................................................................346 Análisis Estadísticas ..........................................................................................364


v

Índice de Figuras

Figura 2.1 Referencia de porcentajes adjudicados a la contribución de varios

mecanismos que afectan a la durabilidad del hormigón [Basheer, 1996]........... 10

Figura 2.2 Daño superficial en pavimentos. ................................................................... 11

Figura 2.3 Daño en un muro [ECI, 2009]. ...................................................................... 11

Figura 2.4 Daño en una presa [ECI, 2009]. .................................................................... 11

Figura 2.5 Deterioro debido a los ciclos hielo-deshielo [ECI, 2009]. ............................ 12

Figura 2.6 El principio de la presión hidráulica [Rostam, 1989].................................... 13

Figura 2.7 El mecanismo de Presión osmótica [Pigeon, 1995]. ..................................... 15

Figura 2.8 Investigación osmótica de los efectos de las muestras pre-almacenadas con

diferentes concentraciones de sal (NaCl) antes de la prueba de

descascarillamiento [Ronning, 2001].................................................................. 16

Figura 2.9 Ciclo tiempo (t)- temperatura (T) en el medio de congelación en el centro de

la superficie de ensayo. ....................................................................................... 19

Figura 2.10 Distribución de los fallos según las acciones [Calavera, 1996]. ................. 26

Figura 2.11 Desarrollo de la resistencia de un hormigón para distintas cantidades

unitarias de cemento Portland normal y temperaturas de curado 4,5ºC. ............ 29

Figura 2.12 Variación de la resistencia con la temperatura del curado a la edad de 1 día

y a 28 días [Kay, 2003]. ...................................................................................... 31

Figura 2.13 Aireante atrayendo al aire, el agua y el cemento [Camposagrado, 2006]. .. 32

Figura 2.14 El hueco del aire con más burbujas pequeñas que ofrecen más protección

del hormigón [Tanesi & Meininger, 2006]. ........................................................ 33

Figura 2.15 El hueco del aire con menos burbujas que ofrecen menos protección del

hormigón [Tanesi & Meininger, 2006]............................................................... 33

Figura 2.16 Influencia del contenido de aire en la resistencia a compresión, agua de

amasado y la durabilidad [Cánovas, 2007]. ........................................................ 34

Figura 2.17 Relación entre el modulo dinámico de elasticidad relativo y el grado de

saturación del hormigón [Pigeon et al, 2003]. .................................................... 36

Figura 2.18 Daño interior y superficial durante los ciclos de hielo-deshielo [Penttala,

2006]. .................................................................................................................. 38

vi

Figura 2.19 Ciclos hielo-deshielo del hormigón [Miao et al, 2002]. ..............................39

Figura 2.20 Relación entre la consistencia, el factor de espaciamiento y la resistencia del

hormigón frente a los ciclos hielo-deshielo [Gagné et al, 1996].........................40

Figura 2.21 El Factor de durabilidad frente a la relación a/c [Hale et al, 2009]. ............42

Figura 2.22 Unidad de Peso frente al contenido de aireante [Hale et al, 2009]. .............42

Figura 2.23 Roturas locales por áridos no resistentes a la heladas [CEB, 1991]. ...........43

Figura 2.24 Factor de la durabilidad con varios contenidos de humedad de los áridos.

[Kriesel et al, 1998].............................................................................................44

Figura 2.25 El efecto de absorción del árido frente a la durabilidad al hielo-deshielo

[Kevern et al, 2008].............................................................................................45

Figura 2.26 Descamaciones debidas a heladas en diferentes momentos [Bijen, 2003]. .46

Figura 2.27 Resultados de los ensayos hielo- deshielo en agua de hormigones

convencionales [Yang et al, 2005]. .....................................................................48

Figura 2.28 Resultados de los ensayos hielo- deshielo en aire de hormigones

convencionales sellados [Yang et al, 2005]. .......................................................48

Figura 2.29 El factor de la durabilidad en todas las mezclas [Toutanji et al, 2004]. ......50

Figura 2.30 Resistencia a 7 y 28 días de hormigón curado al vapor a dos temperaturas

diferentes [Lee, 2007]. ........................................................................................51

Figura 2.31 Relación entre el contenido de aire, resistencia a compresión y la

durabilidad de una mezcla de hormigón [Boyd & Skalny, 2007].......................52

Figura 2.32 Influencia de los ciclos de hielo-deshielo en el módulo de elasticidad Ed

bajo diversos coeficientes de esfuerzo [Shang & Song, 2006]. ..........................53

Figura 2.33 Resistencia a tracción y los ciclos hielo-deshielo [Ji et al, 2008]................54

Figura 2.34 Resistencia a compresión y los ciclos hielo-deshielo [Ji et al, 2008]. .........54

Figura 2.35 Pérdida de peso después de 100 ciclo de H-D frente a la permeabilidad al

aire [Kropp et al, 1995]. ......................................................................................55

Figura 2.36 Relación entre la permeabilidad de aire y peso del descascarillamiento

[Basheer et al, 2001]............................................................................................56

Figura 2.37 El efecto de (PLC) en las propiedades del hormigón (R28=resistencia a

compresión a 28 días; Kg=permeabilidad al gas; Kw= permeabilidad al agua; S=

absorción capilar; P=porosidad) [Tsivilis et al, 2003]. .....................................57

Figura 2.38 Resultados del ensayo de hielo-deshielo para muestras tratadas y no tratadas

[Al-Otoom et al, 2007]. .......................................................................................58


vii

Figura 2.39 Cambio de permeabilidad de cloruros de hormigón normal sin adición

mineral con relación a/c 0,55 y los ciclos de H-D [Saito et al, 1995]. ............... 59

Figura 2.40 Influencia del contenido de caliza machacada (AF) en la permeabilidad del

ión cloro de hormigones probados en 28 días [Beixing et al, 2009]................... 61

Figura 2.41 Clasificación de tamaño de los poros [Moon et al, 2006]. ........................ 62

Figura 2.42 Relación entre el diámetro medio de poro, la resistencia a compresión y

el volumen total de poro [Moon et al, 2006]. ..................................................... 63

Figura 2.43 Variación de la porosidad con la relación a/c [Lafhaj et al, 2006].............. 63

Figura 2.44 Variación de permeabilidad con la porosidad [Lafhaj et al, 2006]. ............ 63

Figura 2.45 La fracción de volumen de poro acumulativa frente al radio de entrada del

poro para tres morteros diferentes [Coussy & Monterio, 2008]. ........................ 65

Figura 2.46 Las curvas de TG de las cuatro técnicas a 7 días [Collier et al, 2008]. ....... 66

Figura 2.47 Las curvas de ATD de las cuatro técnicas a 7 días [Collier et al, 2008]. .... 66

Figura 2.48 Interpretación estadística del efecto de los parámetros [Sahin et al, 2007].

............................................................................................................................ 67

Figura 2.49 Comparación del efecto del agua de curado en el daño superficial de

200g/m2 por el ensayo de la losa [Penttala, 2006]. ............................................. 68

Figura 2.50 Cambio del RDME del hormigón sometido a ciclos hielo-deshielo en agua

y en una solución de NaCl [Mu et al, 2002]. ...................................................... 69

Figura 2.51 Resultados de la resistencia a la helada según el método Boras, el mismo

LWA sustituido, y las diferentes relaciones w/b [Niedzwiedzka, 2005]............ 71

Figura 2.52 Comparación del módulo dinámico y estático de elasticidad [Ohtsu, 2005].

............................................................................................................................ 72

Figura 2.53 Disminución en velocidad de onda ultrasónica con el número de ciclos de

hielo-deshielo [Akhras, 1998]............................................................................. 73

Figura 2.54 Disminución en la señal energética con el número de ciclos de hielo-

deshielo [Akhras, 1998]. ..................................................................................... 73

Figura 3.1 Curva de distribución granulométrica de los áridos. ..................................... 77

Figura 3.2 Árido grueso tamaño 5-20 mm...................................................................... 77

Figura 3.3 Arena tamaño 0-5 mm. .................................................................................. 77

Figura 3.4 Cemento Pórtland CEM I 42,5 R. ................................................................. 78

Figura 3.5 Aspecto del interior de la cámara climática. ................................................. 80

Figura 3.6 Panel externo de control. ............................................................................... 80

Figura 3.7 Procedimiento para medir el aire ocluido en el hormigón. ........................... 81

viii

Figura 3.8 Ensayo de Cono de Abrams...........................................................................83

Figura 3.9 Determinación del aire ocluido......................................................................83

Figura 3.10 Amasadora de eje vertical............................................................................83

Figura 3.11 Amasado del hormigón................................................................................83

Figura 3.12 Probetas cilíndricas. .....................................................................................84

Figura 3.13 Probetas cubiertas con plástico. ...................................................................84

Figura 3.14 Esquema de la probeta para los ensayos de durabilidad..............................85

Figura 3.15 Curado húmedo (B). ....................................................................................86

Figura 3.16 Curado seco (M). .........................................................................................86

Figura 3.17 Temperatura de los meses de julio y agosto de 2006 (Madrid). ..................89

Figura 3.18 Humedad relativa de los meses de julio y agosto de 2006 (Madrid)...........89

Figura 3.19 Ensayos realizados según las etapas del trabajo. .........................................90

Figura 3.20 Ensayo de resistencia a compresión.............................................................93

Figura 3.21 Ensayo de módulo de elasticidad.................................................................94

Figura 3.22 Ensayo de resistencia a tracción indirecta. ..................................................95

Figura 3.23 Ensayo de permeabilidad al gas...................................................................97

Figura 3.24 Ensayo de penetración de agua bajo presión. ..............................................98

Figura 3.25 Equipo de Porosimetría por Intrusión de Mercurio Micromeritics, Autopore

IV 9500..............................................................................................................100

Figura 3.26 Secuencia de pasos para muestras de porosimetría por intrusión de mercurio

después de la aplicación de los ciclos hielo-deshielo........................................101

Figura 3.27 Secuencia de pasos durante el ensayo de porosimetría por intrusión de

mercurio. ...........................................................................................................102

Figura 3.28 Preparación de las muestras de penetración del ión cloruro......................103

Figura 3.29 Secuencia de etapas durante el ensayo de penetración de ión de cloruro..104

Figura 3.30 Secuencia de etapas para analizar las muestras de penetración de ión

cloruro. ..............................................................................................................105

Figura 3.31 Molino de Ágata automático......................................................................106

Figura 3.32 ATD y TG de una muestra de H30 sin aireante, curado húmedo a los 28

días. ...................................................................................................................107

Figura 3.33 Esquema del ciclo hielo-deshielo. .............................................................110

Figura 3.34 Probetas sumergidas en agua antes del ensayo de hielo-deshielo. ............111

Figura 3.35 Probeta H30/00/B y H30/0,05/B después del ensayo de hielo-deshielo

dentro de la cámara climática............................................................................111


ix

Figura 3.36 Medida de dimensión de la probeta: a) longitud y b) diámetro............... 112

Figura 3.37 Medida del peso......................................................................................... 113

Figura 3.38 Medida de la velocidad ultrasónica. .......................................................... 114

Figura 3.39 Sistema automático de inspecciones ultrasónicas por inmersión en agua. 116

Figura 3.40 a) Inspección radial. b) Inspección axial. .................................................. 116

Figura 3.41 Mapas de la información diametral de una probeta de hormigón: velocidad

y atenuación ultrasónica.................................................................................... 118

Figura 4.1 Comparación de la resistencia a compresión del hormigón H30 curado

húmedo (B) antes y después del ensayo de hielo-deshielo. .............................. 123

Figura 4.2 Comparación de la resistencia a compresión del hormigón H30 curado seco

(M) antes y después del ensayo de hielo-deshielo. ........................................... 123

Figura 4.3 Comparación de la resistencia a compresión entre los cuatro tipos de

hormigón H30. .................................................................................................. 124

Figura 4.4 Comparación de la resistencia a compresión del hormigón H45 curado

húmedo (B) antes y después del ensayo de hielo-deshielo. .............................. 124

Figura 4.5 Comparación de la resistencia a compresión del hormigón H45 curado seco

(M) antes y después del ensayo de hielo-deshielo. ........................................... 124

Figura 4.6 Comparación de resistencia a compresión entre los cuatro tipos de hormigón

H45.................................................................................................................... 125

Figura 4.7 Comparación del módulo de elasticidad del hormigón H30 curado húmedo

antes y después del ensayo de hielo-deshielo. .................................................. 126

Figura 4.8 Comparación del módulo de elasticidad del hormigón H30 curado seco (M)


Figura 4.9 Comparación del módulo de elasticidad entre los cuatro tipos de hormigón

H30.................................................................................................................... 126

Figura 4.10 Comparación del módulo de elasticidad del hormigón H45 curado húmedo


Figura 4.11 Comparación del módulo de elasticidad del hormigón H45 curado seco


Figura 4.12 Comparación del módulo de elasticidad entre los cuatro tipos de hormigón

H45.................................................................................................................... 127

Figura 4.13 Comparación de la resistencia a tracción del hormigón H30 curado húmedo


x

Figura 4.14 Comparación de la resistencia a tracción del hormigón H30 curado seco

antes y después del ensayo de hielo-deshielo....................................................128

Figura 4.15 Comparación de la resistencia a tracción entre los cuatro tipos de hormigón

H30. ...................................................................................................................128



Figura 4.17 Comparación de la resistencia a tracción del hormigón H45 curado seco


Figura 4.18 Comparación de la resistencia a tracción entre los cuatro tipos de hormigón

H45. ...................................................................................................................129

Figura 4.19 Comparación de la permeabilidad al gas del hormigón H30 sin aireante y

curado húmedo antes y después del ensayo de hielo-deshielo..........................131

Figura 4.20 Comparación de la permeabilidad al gas del hormigón H30 con aireante y



curado seco antes y después del ensayo de hielo-deshielo................................132



Figura 4.23 Comparación de la permeabilidad al gas entre los cuatro tipos de hormigón

H30. ...................................................................................................................132









Figura 4.28 Comparación de la permeabilidad al gas entre los cuatro tipos de hormigón

H45. ...................................................................................................................133

Figura 4.29 Comparación de penetración del agua bajo presión del hormigón H30





xi

Figura 4.31 Comparación del coeficiente de permeabilidad entre los cuatro tipos de

hormigón H30. .................................................................................................. 135


curado húmedo antes y después del ensayo de hielo-deshielo. ........................ 135


curado seco antes y después del ensayo de hielo-deshielo. .............................. 135

Figura 4.34 Comparación del coeficiente de permeabilidad entre los cuatro tipos de

hormigón H45. .................................................................................................. 136

Figura 4.35 Volumen de intrusión de mercurio acumulado del hormigón H30 sin

aireante curado húmedo antes y después del ensayo de hielo-deshielo............ 136

Figura 4.36 Volumen de intrusión de mercurio acumulado del hormigón H30 con



aireante curado seco antes y después del ensayo de hielo-deshielo.................. 137



Figura 4.39 Volumen de intrusión de mercurio acumulado final del hormigón H30 sin


Figura 4.40 Volumen de intrusión de mercurio acumulado final del hormigón H30 con






Figura 4.43 Logaritmo de la intrusión diferencial del hormigón H30 sin aireante curado

húmedo antes y después del ensayo de hielo-deshielo. .................................... 138

Figura 4.44 Logaritmo de la intrusión diferencial del hormigón H30 con aireante curado



seco antes y después del ensayo de hielo-deshielo. .......................................... 139


seco antes y después del ensayo de hielo-deshielo. .......................................... 139

Figura 4.47 Logaritmo de la intrusión diferencial final del hormigón H30 sin aireante


xii

Figura 4.48 Logaritmo de la intrusión diferencial final del hormigón H30 con aireante






Figura 4.51 Comparación de la Porosimetría entre los cuatro tipos de hormigón H30.

...........................................................................................................................140


aireante curado húmedo antes y después del ensayo de hielo-deshielo. ...........141




aireante curado seco antes y después del ensayo de hielo-deshielo..................141












húmedo antes y después del ensayo de hielo-deshielo......................................143


húmedo antes y después del ensayo de hielo-deshielo......................................143


seco antes y después del ensayo de hielo-deshielo. ..........................................143


seco antes y después del ensayo de hielo-deshielo. ..........................................143




xiii








.......................................................................................................................... 145

Figura 4.69 Perfil de penetración de cloruro del hormigón H30 sin aireante curado


Figura 4.70 Perfil de penetración de cloruro del hormigón H30 con aireante curado


Figura 4.71 Perfil de penetración de cloruro del hormigón H30 sin aireante curado seco


Figura 4.72 Perfil de penetración de cloruro del hormigón H30 con aireante curado seco


Figura 4.73 Comparación de difusión de cloruro entre los cuatro tipos de hormigón

H30.................................................................................................................... 146

Figura 4.74 Perfil de penetración de cloruro del hormigón H45 sin aireante curado


Figura 4.75 Perfil de penetración de cloruro del hormigón H45 con aireante curado


Figura 4.76 Perfil de penetración de cloruro del hormigón H45 sin aireante curado seco


Figura 4.77 Perfil de penetración de cloruro del hormigón H45 con aireante curado seco


Figura 4.78 Comparación de difusión de cloruro entre los cuatro tipos de hormigón

H45.................................................................................................................... 148

Figura 4.79 ATD y TG del hormigón H30 sin aireante curado húmedo a tres edades (28,

90 y 365 días).................................................................................................... 148

Figura 4.80 ATD y TG del hormigón H30 con aireante curado húmedo a tres edades

(28, 90 y 365 días). ........................................................................................... 148

Figura 4.81 ATD y TG del hormigón H30 sin aireante curado seco a tres edades (28, 90

y 365 días)......................................................................................................... 149

xiv

Figura 4.82 ATD y TG del hormigón H30 con aireante curado seco a tres edades (28, 90

y 365 días). ........................................................................................................149

Figura 4.83 Contenido de portlandita de los cuatro tipos de hormigón H30 a tres edades

(28, 90 y 365 días).............................................................................................149

Figura 4.84 Contenido de agua combinada de los cuatro tipos de hormigón H30 a tres

edades (28, 90 y 365 días).................................................................................149

Figura 4.85 El grado de hidratación de los cuatro tipos de hormigón H30 a tres edades

(28, 90 y 365 días).............................................................................................150

Figura 4.86 ATD y TG del hormigón H45 sin aireante curado húmedo a tres edades (28,

90 y 365 días). ...................................................................................................150

Figura 4.87 ATD y TG del hormigón H45 con aireante curado húmedo a tres edades

(28, 90 y 365 días).............................................................................................150

Figura 4.88 ATD y TG del hormigón H45 sin aireante curado seco a tres edades (28, 90

y 365 días). ........................................................................................................151

Figura 4.89 ATD y TG del hormigón H45 con aireante curado seco a tres edades (28, 90

y 365 días). ........................................................................................................151

Figura 4.90 Contenido de portlandita de los cuatro tipos de hormigón H45 a tres edades

(28, 90 y 365 días).............................................................................................151

Figura 4.91 Contenido de agua combinada de los cuatro tipos de hormigón H45 a tres

edades (28, 90 y 365 días).................................................................................151

Figura 4.92 El grado de hidratación de los cuatro tipos de hormigón H45 a tres edades

(28, 90 y 365 días).............................................................................................152

Figura 4.93 Pérdida del peso del hormigón H30 sin aireante curado húmedo..............153

Figura 4.94 Pérdida del peso del hormigón H30 con aireante curado húmedo. ...........153

Figura 4.95 Perdida del peso del hormigón H30 sin aireante curado seco. ..................154

Figura 4.96 Perdida del peso del hormigón H30 con aireante curado seco. .................154

Figura 4.97 Comparación de la pérdida de peso del hormigón H30 en las diferentes

situaciones. ........................................................................................................154

Figura 4.98 Pérdida del peso del hormigón H45 sin aireante curado húmedo..............155

Figura 4.99 Pérdida del peso del hormigón H45 con aireante curado húmedo. ...........155

Figura 4.100 Pérdida del peso del hormigón H45 sin aireante curado seco. ................155

Figura 4.101 Pérdida del peso del hormigón H345 con aireante curado seco. .............155

Figura 4.102 Comparación de la pérdida de peso de hormigón H45 en las diferentes

situaciones. ........................................................................................................156


xv

Figura 4.103 Cambio de longitud del hormigón H30 sin aireante curado húmedo. ..... 156

Figura 4.104 Cambio de longitud del hormigón H30 con aireante curado húmedo..... 156

Figura 4.105 Cambio de longitud del hormigón H30 sin aireante curado seco............ 157

Figura 4.106 Cambio de longitud del hormigón H30 con aireante curado seco........... 157

Figura 4.107 Comparación del cambio de longitud entre los cuatro tipos de hormigón

H30.................................................................................................................... 157

Figura 4.108 Cambio de longitud del hormigón H45 sin aireante curado húmedo. ..... 158

Figura 4.109 Cambio de longitud del hormigón H45 con aireante curado húmedo..... 158

Figura 4.110 Cambio de longitud del hormigón H45 sin aireante curado seco............ 158

Figura 4.111 Cambio de longitud del hormigón H45 con aireante curado seco........... 158

Figura 4.112 Comparación del cambio de longitud entre los cuatro tipos de hormigón

H45.................................................................................................................... 159

Figura 4.113 RDME del hormigón H30 sin aireante curado húmedo. ......................... 159

Figura 4.114 RDME del hormigón H30 con aireante curado húmedo. ........................ 159

Figura 4.115 RDME del hormigón H30 sin aireante curado seco................................ 160

Figura 4.116 RDME del hormigón H30 con aireante curado seco............................... 160

Figura 4.117 Comparación del RDME para el hormigón H30 en las distintas

situaciones......................................................................................................... 160

Figura 4.118 RDME del hormigón H45 sin aireante curado húmedo. ......................... 161

Figura 4.119 RDME del hormigón H45 con aireante curado húmedo. ........................ 161

Figura 4.120 RDME del hormigón H45 sin aireante curado seco................................ 161

Figura 4.121 RDME del hormigón H45 con aireante curado seco............................... 161

Figura 4.122 Comparación del RDME para el hormigón H45 en las distintas

situaciones......................................................................................................... 162

Figura 4.123 Factor de durabilidad del hormigón H30 sin aireante curado húmedo. .. 162

Figura 4.124 Factor de durabilidad del hormigón H30 con aireante curado húmedo. . 162

Figura 4.125 Factor de durabilidad del hormigón H30 sin aireante curado seco. ........ 163

Figura 4.126 Factor de durabilidad del hormigón H30 con aireante curado seco. ....... 163

Figura 4.127 Comparación del factor de durabilidad para el hormigón H30 en las

distintas situaciones. ......................................................................................... 163

Figura 4.128 Factor de durabilidad del hormigón H45 sin aireante curado húmedo. .. 164

Figura 4.129 Factor de durabilidad del hormigón H45 con aireante curado húmedo. . 164

Figura 4.130 Factor de durabilidad del hormigón H45 sin aireante curado seco. ........ 164

Figura 4.131 Factor de durabilidad del hormigón H45 con aireante curado seco. ....... 164

xvi

Figura 4.132 Comparación del factor de durabilidad para el hormigón H45 en las

distintas situaciones...........................................................................................165

Figura 4.133 Imágenes ultrasónicas H30 sin aireante curado húmedo. Atenuación:

arriba) antes de los ciclos. abajo) después de los ciclos.................................166

Figura 4.134 Imágenes ultrasónicas H30 sin aireante curado húmedo. Velocidad: arriba)

antes de los ciclos abajo) después de los ciclos. ............................................167

Figura 4.135 Imágenes ultrasónicas H30 con aireante curado húmedo. Atenuación:

arriba) antes de los ciclos abajo) después de los ciclos..................................168

Figura 4.136 Imágenes ultrasónicas H30 con aireante curado húmedo. Velocidad:


Figura 4.137 Imágenes ultrasónicas H30 sin aireante curado seco. Atenuación: arriba)


Figura 4.138 Imágenes ultrasónicas H30 sin aireante curado seco. Velocidad: arriba)


Figura 4.139 Imágenes ultrasónicas H30 con aireante curado seco. Atenuación: arriba)


Figura 4.140 Imágenes ultrasónicas H30 con aireante curado seco. Velocidad: arriba)


Figura 4.141 Imágenes ultrasónicas H45 sin aireante curado húmedo. Atenuación:


Figura 4.142 Imágenes ultrasónicas H45 sin aireante curado húmedo. Velocidad: arriba)


Figura 4.143 Imágenes ultrasónicas H45 con aireante curado húmedo. Atenuación:


Figura 4.144 Imágenes ultrasónicas H45 con aireante curado húmedo. Velocidad:


Figura 4.145 Imágenes ultrasónicas H45 sin aireante curado seco. Atenuación: arriba)


Figura 4.146 Imágenes ultrasónicas H45 sin aireante curado seco. Velocidad: arriba)


Figura 4.147 Imágenes ultrasónicas H45 con aireante curado seco. Atenuación: arriba)


Figura 4.148 Imágenes ultrasónicas H45 con aireante curado seco. Velocidad: arriba)



xvii

Figura 5.1 Valores relativos de la resistencia a compresión del hormigón H30........... 184

Figura 5.2 Valores relativos de la resistencia a compresión del hormigón H45........... 184

Figura 5.3 Valores relativos del módulo de elasticidad del hormigón H30.................. 186

Figura 5.4 Valores relativos del módulo de elasticidad del hormigón H45.................. 186

Figura 5.5 Valores relativos de la resistencia a tracción del hormigón H30. ............... 187

Figura 5.6 Valores relativos de la resistencia a tracción del hormigón H45. ............... 187

Figura 5.7 Valores relativos de la permeabilidad al gas del hormigón H30................. 188

Figura 5.8 Valores relativos de la permeabilidad al gas del hormigón H45................. 188

Figura 5.9 Valores relativos de la penetración del agua bajo presión del hormigón H30.

.......................................................................................................................... 189


.......................................................................................................................... 189

Figura 5.11 Valores relativos de la Porosimetría por intrusión de mercurio del hormigón

H30.................................................................................................................... 190

Figura 5.12 Valores relativos de la Porosimetría por intrusión de mercurio del hormigón

H45.................................................................................................................... 190

Figura 5.13Valores relativos del diámetro medio del hormigón H30. ......................... 191

Figura 5.14Valores relativos del diámetro medio del hormigón H45. ......................... 191

Figura 5.15Valores relativos de la penetración de cloruro del hormigón H30............. 192

Figura 5.16Valores relativos de la penetración de cloruro del hormigón H45............. 192

Figura 5.17 Valores relativos del grado de hidratación del hormigón H30.................. 193

Figura 5.18 Valores relativos del grado de hidratación del hormigón H45.................. 193

Figura 5.19 Valores relativos de los ensayos no destructivos con la resistencia a

compresión del hormigón H30 (curado húmedo). ............................................ 195


compresión del hormigón H30 (curado seco)................................................... 195


compresión del hormigón H45 (curado húmedo). ............................................ 195


compresión del hormigón H45 (curado seco)................................................... 195

Figura 5.23 Gráfico barra-error según la resistencia a compresión para hormigones sin y

con aireante. ...................................................................................................... 204

Figura 5.24 Gráfico barra-error según la resistencia a tracción para hormigones sin y

con aireante. ...................................................................................................... 204

xviii

Figura 5.25 Gráfico barra-error según el módulo de elasticidad para hormigones sin y

con aireante. ......................................................................................................204

Figura 5.26 Gráfico barra-error según el coeficiente de poission para hormigones sin y

con aireante. ......................................................................................................204

Figura 5.27 Gráfico barra-error de la resistencia a compresión según el tipo de curado.

...........................................................................................................................205

Figura 5.28 Gráfico barra-error de la resistencia a tracción según el tipo de curado....205

Figura 5.29 Gráfico barra-error del módulo de elasticidad según el tipo de curado.....205

Figura 5.30 Gráfico barra-error del coeficiente de poisson según el tipo de curado. ...205

Figura 5.31 Gráfico barra-error de la resistencia a compresión según el tipo de

hormigón. ..........................................................................................................206

Figura 5.32 Gráfico barra-error de la resistencia a tracción según el tipo de hormigón.

...........................................................................................................................206

Figura 5.33 Gráfico barra-error del módulo de elasticidad según el tipo de hormigón.

...........................................................................................................................206

Figura 5.34 Gráfico barra-error del coeficiente de possion según el tipo de hormigón.

...........................................................................................................................206


xix

Índice de Tablas

Tabla 2.1 Puntos que especifican el área sombreada de la Figura 2.9............................ 19

Tabla 2.2 Tipo de probetas de hormigón y situación ambiental en los ensayos hielo-

deshielo ............................................................................................................... 23

Tabla 2.3 Descripción y duración de los ciclos hielo-deshielo....................................... 24

Tabla 2.4 Métodos de evaluación del posible daño por hielo-deshielo .......................... 25

Tabla 2.5 Efectos de las condiciones de hielo-deshielo sobre el deterioro de las

estructuras de hormigón según BCA 1997 [Harrison, 2001]............................ 27

Tabla 2.6 Condiciones atmosféricas para riesgo de retracción plástica [EHE-08]......... 31

Tabla 2.7 Contenido total de aire para varios tamaños de árido para hormigones de peso

normal [Caviedes, 1995]..................................................................................... 33

Tabla 2.8 Deterioro por ciclo hielo-deshielo .................................................................. 37

Tabla 2.9 Resumen de los artículos [Lane & Meininger, 1987; Pigeon et al, 1991]...... 44

Tabla 2.12 Profundidad de penetración de cloruro según (Immersion test) [Chia &

Zhang, 2002] ....................................................................................................... 60

Tabla 2.13 Volumen total de intrusión, de poro capilar y diámetro de poro crítico para el

mortero [Yang, 2006] ......................................................................................... 64

Tabla 2.14 Contenido de Ca (OH)2 para los tipos de productos de hidratación (a/c=

0,45) [Knapen & Gemert, 2009] ......................................................................... 66

Tabla 2.15 Resumen de las observaciones de las muestras después de pruebas de

descascarillamiento con sal [Taylor et al, 2004]................................................. 70

Tabla 2.16 Parámetros de los contenidos de aire, la durabilidad y los resultados de

ensayo de hormigones VHES [Kurtz & Constantiner, 2004] ............................ 71

Tabla 3.1 Composición química, mineralógica y propiedades físicas del cemento ....... 76

Tabla 3.2 Resumen granulométrico de los áridos........................................................... 77

Tabla 3.3 Propiedades nominales del aditivo Aireante................................................... 78

Tabla 3.4 Propiedades nominales del aditivo superplastificante .................................... 79

Tabla 3.5 Propiedades nominales de la cámara climática............................................... 79

Tabla 3.6 Dosificación de los hormigones...................................................................... 82

Tabla 3.7 Propiedades de los hormigones ...................................................................... 82

xx

Tabla 3.8 Temperatura y humedad relativa del mes de julio de 2006 (Madrid) .............87

Tabla 3.9 Temperatura y humedad relativa del mes de agosto de 2006 (Madrid)..........88

Tabla 3.10 Ensayos / Antes de los ciclos hielo-deshielo.................................................91

Tabla 3.11 Ensayos / Después de los ciclos hielo-deshielo ............................................92

Tabla 3.12 Preparación de las probetas para el ciclo hielo-deshielo.............................110

Tabla 4.1 Resultados de los ensayos mecánicos para el hormigón H30 .......................122

Tabla 4.2 Resultados de los ensayos mecánicos para el hormigón H45 .......................122

Tabla 4.3 Resultados de los ensayos de durabilidad para el hormigón H30.................130

Tabla 4.4 Resultados de los ensayos de durabilidad para el hormigón H45.................130

Tabla 4.5 Resultados de los ensayos no destructivos para el hormigón H30................152

Tabla 4.6 Resultados de los ensayos no destructivos para el hormigón H45................153

Tabla 5.1 Valores de los parámetros descriptivos de las variables relacionadas con de las

propiedades mecánicas de los resultados de los ensayos de los hormigones....200

Tabla 5.2 Valores de los parámetros descriptivos de las variables relacionadas con de las

propiedades de durabilidad de los resultados de los ensayos de los hormigones

...........................................................................................................................200

Tabla 5.3 Tablas de correlación de las variables estudiadas .........................................202


1

CAPÍTULO 1

OBJETIVOS Y PLANTEAMIENTO GENERAL

1.0 Introducción

Durante los periodos estivales, en las regiones centrales de España, época en la que se

coloca el mayor volumen de hormigón del año, las extremas condiciones ambientales

sufridas, con elevadas temperaturas y baja humedad ambiente, determinan cambios

importantes en las propiedades mecánicas del hormigón curado durante este periodo.

Las inadecuadas condiciones de curado producen cambios en la microestructura del

material, principalmente en el grado de hidratación que se alcanza. Este hecho lleva

asociado cambios importantes en la estructura porosa, con un debilitamiento importante

de su función protectora frente a la entrada de agresivos. La evaluación del grado de

deterioro se lleva a cabo a través de la evaluación de distintos parámetros: mecánicos,

volumétricos o microestructurales. La posibilidad de establecer el grado de información

que cada uno de ellos aporta en el proceso final de deterioro es una de las cuestiones

importantes que se plantean en el campo de la durabilidad.

2

Tenemos en la actualidad ejemplos de estructuras de hormigón que han cumplido

satisfactoriamente la vida de servicio proyectada e incluso, en ocasiones, resultando

mayor a la esperada. Sin embargo, otras no logran cumplir satisfactoriamente el ciclo de

vida para el cual fueron proyectadas [Becker, 2009]. El desarrollo continuo del

conocimiento, de los productos de hormigón y de las distintas tentativas en la mejora de

la durabilidad y el aumento de la vida útil de las estructuras, proporciona una importante

contribución a la economía pública y privada y hacia un desarrollo sostenible [Ronning,

2001]. De aquí la importancia de estudiar procesos que afecten a la durabilidad del

hormigón.

El ACI define la durabilidad del hormigón de cemento Pórtland como su capacidad para

resistir la acción de las condiciones ambientales, los ataques químicos, la abrasión o

cualquier otro tipo de deterioro. Las principales causas que produce el deterioro del

hormigón se detallan en la Guía para la Durabilidad del Hormigón [ACI 201, 2001],

estas son:

• Los ciclos de hielo –deshielo.

• La exposición a agentes químico agresivos.

• La abrasión.

• La corrosión de los metales y otros materiales embebidos en hormigón.

• Las reacciones químicas de los áridos.

Un hormigón durable conservará su forma, calidad y condiciones de servicio originales

al estar expuesto a su ambiente. Además, propone que en regiones de clima continental,

donde los ciclos hielo-deshielo pueden provocar severos deterioros del hormigón se

deben dosificar y preparar hormigones durables que tengan en cuenta los efectos

combinados de inviernos fríos y veranos cálidos.

Así mismo, la EHE-08 [EHE, 2008] define la durabilidad de una estructura de hormigón

como “la capacidad de soportar, durante la vida útil para la que ha sido proyectada, las

condiciones físicas y químicas a las que está expuesta, y que podría llegar a provocar su

degradación como consecuencia de efectos diferentes a las cargas y solicitaciones


3

consideradas en el análisis estructural”. También recoge como consideración frente a la

durabilidad en la fase de ejecución una buena calidad en el proceso de curado.

Es muy difícil estimar los gastos de mantenimiento y reparación directa causada por los

daños hielo-deshielo en las estructuras de hormigón. Sin embargo, debido a la falta de

conocimiento del mecanismo real del deterioro, la resistencia al hielo-deshielo ha

recibido una atención significativa en el centro y norte de Europa, así como en América

del Norte, Canadá, Japón y Rusia desde hace varias décadas. Sin embargo, incluso

dentro de estas regiones específicas, la experiencia varía considerablemente, en parte

debido a la práctica diferente de construcción y/o a los distintos materiales empleados

[Ronning, 2001], [Richardson, 2007].

En general, el deterioro producido por los ciclos hielo-deshielo comienza en la

superficie del hormigón. La pasta cementicia, que posee agua en su estructura de poros

capilares, sufre una serie de ciclos de hielo-deshielo y se ve fuertemente dañada por

tensiones de tracción que, si bien no suelen ser de magnitud suficiente como para dañar

al hormigón en un solo ciclo, pueden producir el deterioro de la pasta debido a la fatiga

del material después de varios ciclos [Becker, 2009]. Posteriormente, los daños por

congelamiento pueden causar agrietamientos y desprendimientos del material.

Desde los primeros estudios realizados por Powers y Helmuth [Power, 1949], [Power &

Helmuth, 1953] la mayoría de los trabajos realizados sobre el tema han indicado

claramente que la acción de las heladas es principalmente de naturaleza física. En la

mayoría de los casos, la degradación del hormigón por ciclos hielo-deshielo se

caracterizada por la formación gradual de microgrietas.

El daño por congelamiento en la pasta de cemento hidratada ha sido atribuido a varios

mecanismos potenciales: presión hidráulica, presión osmótica, formación de lente de

hielo y otros. Cuando la fuente del deterioro proviene del interior de los áridos, el

mecanismo más probable está relacionado con la presión hidráulica, debido a que el

agua sufre aproximadamente un aumento del 9% de volumen en la congelación

[Powers, 1955].

Con el fin de paliar los efectos de las heladas se desarrolló a mediados de los años 30 un

aditivo inclusor de aire, comúnmente denominado aireante. Desde entonces se adoptó

como un componente del hormigón para mejorar la resistencia a los ciclos de hielo-

4

deshielo. El aireante desarrolla una estructura de burbujas de aire dentro del hormigón.

Estas burbujas de aire proporcionan un embalse para la congelación del agua, aliviando

las presiones y previniendo el daño [Camposagrado, 2006].

La elaboración de hormigón en condiciones climáticas extremas, con altas o bajas

temperaturas, condiciona de manera directa las características del hormigón y las

propiedades físicas y mecánicas del mismo. A modo de ejemplo, en climas cálidos la

fabricación del hormigón necesita aumentar el aporte de agua durante el amasado, se

produce el aumento de la velocidad en la pérdida de consistencia del hormigón fresco,

aumenta la velocidad de fraguado, etc. Por tanto, la alta temperatura puede afectar

negativamente a las propiedades mecánicas y a la durabilidad del hormigón endurecido

[Soudki et al 2001].

Los climas extremos, como ocurre en la zona centro de España, con temperaturas muy

bajas en invierno, someten al hormigón al efecto del hielo-deshielo, principal fuente de

daño, especialmente cuando estas estructuras no están protegidas e impermeabilizadas

frente a la penetración de agua.

La durabilidad de las estructuras de hormigón es un tema complejo en el que interviene

un número elevado de variables, asociadas a orígenes distintos: proyecto, ejecución,

materiales, uso, mantenimiento y medio en el que se encuentra la estructura, entre otras.

Por ello, y aunque en los últimos años se ha dedicado un esfuerzo importante al estudio

de la durabilidad, queda mucho trabajo por hacer. Particularmente el avance en el

estudio de algunos de los procesos químicos del deterioro del hormigón ha sido

importante [Ulm et al, 2001]. El estudio de los procesos químicos no ha ido

debidamente acompañado, hasta ahora, del estudio de los procesos mecánicos

asociados, especialmente el fuerte aumento de volumen que generan algunos de estos

procesos y el agrietamiento y pérdida de resistencia que le acompaña. Muestra de que

aún hay mucho trabajo por hacer es la abundante patología que muestran las estructuras

de hormigón armado y pretensado sometidos a ciclos hielo-deshielo.


5

1.1 Objetivos

El objetivo principal de esta investigación es estudiar la influencia del curado y la

adición del aireante en el comportamiento de un hormigón curado en condiciones

climáticas adversas de alta temperatura y baja humedad, frente a los efectos del hielo-

deshielo. Esta situación es muy representativa de climas continentales, con situaciones

de calor y baja humedad en verano (cuando se suele producir la construcción) y ciclos

de heladas muy frecuentes en invierno.

También se ha investigado el empleo de ensayos de determinación del módulo dinámico

de elasticidad relativo (RMDE) en el hormigón como medida de control de los daños

internos producidos por los ciclos hielo-deshielo, comparándolo con otras

determinaciones empleadas en las normas.

El desarrollo de este trabajo requiere el análisis de los siguientes temas relacionado con

la investigación:

• La influencia de la adición de un inclusor de aire en la durabilidad del hormigón,

comparando amasadas con y sin aireante frente a los efectos del hielo-deshielo.

• La influencia de las condiciones climáticas de curado extremo (alta temperatura

y baja humedad), comparando amasadas con curado húmedo y otras con curado

seco frente a los efectos del hielo-deshielo.

• El comportamiento de hormigones de distintas resistencias características, uno

de resistencia normal (30 MPa) y otro de más alta resistencia (45 MPa) a los

ciclos hielo-deshielo.

• La evaluación del deterioro de las probetas de hormigón mediante medidas

ultrasónicas, haciendo un estudio comparativo con la pérdida de peso y longitud

que proponen la mayoría de las normativas.

• La influencia que tiene en la durabilidad el someter un hormigón a ciclos hielo-

deshielo. Para ello se han realizado ensayos de porosimetría por intrusión de

mercurio, de permeabilidad al agua y al gas y de difusión de cloruros, antes y

después de la aplicación de los ciclos hielo-deshielo. También se ha realizado el

6

análisis térmico diferencial (ATD) y el análisis termogravimétrico (TG), para

estudiar el grado de hidratación del cemento frente a los efectos del hielo-

deshielo.

• Análisis estadístico de los parámetros que intervienen en los resultados de los

ensayos, comparando los valores relativos después y antes de los ciclos para

estudiar el efecto del hielo-deshielo en cada una de las propiedades estudiadas.

1.2 Contenido del trabajo

A continuación, se enuncia de forma breve la estructura de la memoria de esta Tesis

Doctoral, con el objetivo de un mejor entendimiento de la misma y para facilitar su uso

en la búsqueda de un contenido determinado.

Los dos primeros bloques temáticos son la introducción y el estado del conocimiento

donde se enmarca la tesis doctoral. En la introducción se expone de forma resumida el

marco donde se engloba este trabajo de tesis doctoral, la descripción del problema a

tratar, la propuesta para estudiar el problema y su validación.

El bloque del estado del conocimiento aborda el estudio del problema y las soluciones

aportadas en el área por otros investigadores. Se presentan los efectos del curado, del

contenido de aire ocluido y de los ciclos de hielo-deshielo en el hormigón. También se

tratan los mecanismos de hielo-deshielo y las normativas de los ensayos internacionales

de ciclo hielo-deshielo. Se analiza la fabricación y puesta en obras del hormigón en

ambientes adversos (en tiempo frío y caluroso), se enumeran los factores principales

que afectan al daño de hielo-deshielo, y por último, todos los ensayos de durabilidad,

ensayos de hielo-deshielo y los ensayos no destructivos realizados por otros

investigadores.

El tercer bloque contiene el estudio experimental en el que se describen los materiales,

equipos empleados y los ensayos que se realizan en la investigación.

El cuarto bloque presenta los resultados obtenidos en la tesis en tres partes: en primer

lugar los resultados de los ensayos mecánicos, en segundo lugar los ensayos de

durabilidad y finalmente los ensayos no destructivos.


7

Y por último, se presentan algunas conclusiones, difusión de los resultados obtenidos a

partir de la consecución de la tesis y líneas futuras, recalcando los objetivos alcanzados

previstos al comienzo del trabajo de la tesis doctoral y presentando qué caminos se

pueden seguir a partir de este trabajo en futuras investigaciones.


9

CAPÍTULO 2

ESTADO DEL CONOCIMIENTO

2.0 Introducción

El efecto de los ciclos hielo-deshielo es una de las causas principales de la degradación

del hormigón en las regiones frías. En Europa Central y Oriental las condiciones

climáticas en el invierno son particularmente graves para el hormigón estructural. Los

sucesivos ciclos de hielo-deshielo causan tanto el empeoramiento del hormigón externo

como el daño interno. En una temporada de invierno habitual en estas zonas, puede

haber más de 100 ciclos hielo-deshielo, con el consiguiente deterioro de la estructura.

El cambio del volumen del agua dentro de los poros del hormigón provoca tensiones en

las partículas adyacentes a estos poros. Las tensiones pueden producir graves daños en

la estructura del hormigón. El comportamiento del hormigón durante los ciclos hielo-

deshielo depende de factores internos tales como el contenido de agua, la estructura del

poro y su distribución. También depende de factores externos, como la presión

10

hidráulica, que se desarrolla cuando el agua saturada en los poros se congela, la presión

osmótica causada por el movimiento del agua de los poros más pequeños a los poros

más grandes, las diferentes contracciones térmicas de los componentes, el gradiente de

temperatura y la acción de sustancias químicas [Al-Otoom et al, 2007; Niedzwiedzka,

2005; Cao & Chung, 2002].

2.1 Daños por hielodeshielo en el hormigón

El deterioro del hormigón como consecuencia del ataque de la helada ha sido

ampliamente estudiado durante las últimas cinco décadas. La revisión de más de 400

documentos publicados en los últimos diez años indica que los mecanismos físicos y

químicos del deterioro del hormigón se pueden clasificar como se muestran en la Figura

2.1. Dicha figura muestra que el deterioro causado por el hielo-deshielo representa el

13% de los casos de daño [Basheer, 1996].

Figura 2.1 Referencia de porcentajes adjudicados a la contribución de varios mecanismos que afectan a la durabilidad del hormigón [Basheer, 1996].

Los ciclos repetidos de hielo-deshielo en climas fríos provocan graves daños sobre las

estructuras y los elementos de hormigón, en particular sobre aquéllos que tienen una

gran superficie expuesta, tales como pavimentos, revestimientos de canales o tableros

de puentes. En estos casos, se ve comprometida además su funcionalidad, acelerándose

la velocidad de deterioro por otras causas, tales como la abrasión y la erosión [Irassar,

2001].


11

El daño por hielo-deshielo se puede manifestar como descascarillado exterior o daño

microestructural interior. Ambos pueden producirse tanto en las superficies horizontales

como en las verticales, pero principalmente donde el agua o la nieve se depositen y la

superficie permanezca mojada durante largos períodos (Figura 2.2). El proceso de

descascarillado aumentará considerablemente en presencia de agentes anticongelantes

químicos, como soluciones de Cloruro Sódico (NaCl). Este fenómeno se observa

comúnmente en losas de hormigón para pavimentos, o en las barreras de seguridad de

hormigón.

Figura 2.2 Daño superficial en pavimentos.

El daño microestructural interno “in situ” es más difícil de observar o reconocer. Este

daño puede aparecer en las partes de las estructuras que están en contacto directo con el

agua y sometidas a la succión capilar, como en los arranques de muros o en la

coronación de las presas (Figura 2.3 a 2.5). También la microfisura provocada por el

efecto del hielo-deshielo puede combinarse después de comenzar otros mecanismos de

deterioro, como las reacciones áridos-álcali.

Figura 2.3 Daño en un muro [ECI, 2009]. Figura 2.4 Daño en una presa [ECI, 2009].

12

Figura 2.5 Deterioro debido a los ciclos hielo-

deshielo [ECI, 2009].

Ambos daños, el descascarillado exterior o el daño microestructural interior, son

ataques progresivos; es decir, el empeoramiento es gradual. El daño producido por la

acción de la congelación es superficial, progresando hacia el interior del hormigón

según se suceden los ciclos hielo-deshielo [ICOLD, 1994]. Este deterioro está

relacionado con la estructura de poros capilares de la pasta, con la composición y las

características de los áridos y con el grado de saturación del hormigón en el momento

en que se produce el ataque.

2.2 Mecanismo de hielodeshielo en el hormigón

Son varios los mecanismos que pueden afectar al hormigón durante los ciclos hielo-

deshielo, pero ninguno de ellos puede explicar totalmente el daño por este fenómeno en

los hormigones. Las hipótesis principales para explicar los daños de la congelación del

hormigón se basan principalmente en que el agua al helarse experimenta un incremento

de volumen de un 9%, y al no existir espacio libre para absorber la expansión, ésta

genera unas tensiones de tracción en las paredes de la red capilar que puede llegar a

fisurar y romper el material. Según esto, únicamente el hormigón con un grado de

saturación superior al 91,7% sufriría el efecto de la helada, aunque también puede verse

afectado el hormigón con un grado de saturación por encima del 80% [Alaejos, 2003].

Esta es la teoría más citada en la bibliografía para explicar el deterioro de la pasta de

cemento y consecuentemente del hormigón [Cánovas, 2007; Popovics, 1998; Ronning,

2001; Mindess, 2003; Valenza & Scherer, 2007].


13

2.2.1 Presión hidráulica

El agua en los poros capilares de hormigón está sometida a una presión que es tanto

mayor cuanto menor es el diámetro de éstos y por tanto también se reduce el punto de

congelación. Como consecuencia, el agua de los poros de mayor diámetro se hiela antes

que la de los poros más finos, con lo cual los cristales de hielo que se han formado en

los primeros impiden la expansión del agua al helarse en los más finos, dando lugar a la

creación de una presión hidráulica sobre las paredes de los poros que puede llegar a

fisurar el hormigón [Cánovas, 2007].

Figura 2.6 El principio de la presión hidráulica [Rostam, 1989].

Sin embargo, [Powers, 1975] dedujo que el hormigón siempre contiene suficiente

espacio de aire para incluir el hielo formado dentro de un hormigón totalmente saturado.

Propuso la teoría que el aumento de volumen del agua del 9% durante la congelación en

el hormigón saturado hace que el agua emigre a una región menos saturada. La

14

resistencia viscosa a este flujo, a consecuencia de la baja porosidad del hormigón,

produce presiones hidráulicas. La magnitud de esta presión depende del ratio de la

congelación, el grado de saturación, el coeficiente de permeabilidad de la pasta y la

longitud de la red capilar de la región saturada a una región no saturada. Si esta presión

supera la resistencia del hormigón en un punto, la acción de congelación produce las

fisuras. Sin embargo, si el agua fuera capaz de emigrar a un hueco de aire, el hielo se

formaría en aquel hueco, y la presión hidráulica desaparecería, como se muestra en la

Figura 2.6. También Powers concluyó que su teoría no funcionaba para el hormigón de

alta calidad.

[Jacobsen, 1999] indicó que la reducción de la permeabilidad del hormigón por la

disminución de la relación a/c exige el aumento del aire ocluido en el hormigón

sometido a la acción del hielo. No demostró la relación entre la presión hidráulica y la

permeabilidad. Sin embargo, la conclusión final era que había mucho menos hielo

presente en el hormigón de baja relación a/c.

En cualquier caso, la reducción de la relación a/c también aumentará la compresión y,

hasta cierto punto, la resistencia a tracción mejorando la capacidad de la estructura

material para resistir a la presión hidráulica.

La presión entre el hielo y las paredes de los poros, puede llegar a 8-10 MPa [Lindmark,

1998]. Este valor es superior a la resistencia a tracción del hormigón, debiendo tratarse

este fenómeno desde el punto de vista de la mecánica de la fractura, un acercamiento

que todavía no ha sido totalmente explorado [Ronning, 2001].

2.2.2 Presión osmótica

La teoría de la presión osmótica como un mecanismo de deterioro fue sugerido y

discutido por Powers [Powers, 1975 y Litvan, 1976] como una explicación del

crecimiento del hielo a temperatura constante por debajo de 0°C. Esta presión es la que

impele a las moléculas de agua desde los poros no helados hacia las cavidades heladas;

el proceso se debe a que el agua contenida en los poros del hormigón está en forma de

solución alcalina, con lo cual, hasta que no se alcanza el punto de congelación, no tiene

lugar la formación de hielo (Figura 2.7). En la porción de agua no helada aumenta la

concentración en sales disueltas. Algunos autores señalan a la presión osmática como la

causa más importante en el daño del hormigón por efecto del hielo [Neville, 1999].


15

Figura 2.7 El mecanismo de Presión osmótica [Pigeon, 1995].

Aunque [Litvan, 1976] contradice la posibilidad de que se originen efectos osmóticos

dentro del hormigón; afirmó que la primera congelación a 0ºC y la formación de hielo

se produce solamente en el agua pura. La segunda congelación ocurre aproximadamente

a -22°C, lo que se atribuyó a la congelación del resto de la solución. Esta afirmación

confirma que durante el período de refrigeración, los poros o las paredes de poros

pueden contener una solución con alta concentración de sal causando este deterioro.

En las losas de hormigón, además de los efectos directos del hielo, aparece el problema

del uso de las sales fundentes para la descongelación. El proceso repetitivo del uso de

las sales junto con los ciclos hielo-deshielo conduce a descascarillados y deterioros

superficiales. Se produce un grave deterioro en el hormigón incluso con baja

concentración de sal, entre el 2-4% originándose ataques de origen físicos [Verbeck &

Helmuth, 1968].

[Ronning, 2001] realizó una investigación para explicar este fenómeno, utilizando

muestras de hormigón almacenadas en agua con diferentes concentraciones de sal antes

del ensayo de hielo-deshielo. Según muestra la Figura 2.8, se concluyó que el daño

dependía de la concentración de sal exterior, pero que la existencia de cloruros en el

agua de los poros reducía el daño cuando se realizaba el ensayo de hielo-deshielo con

una concentración del 3% de sal. Además, se señaló que el daño no está relacionado con

la presión osmótica, ya sea producido internamente o superficial.

16

Figura 2.8 Investigación osmótica de los efectos de las muestras pre-almacenadas con diferentes concentraciones de sal (NaCl) antes de la prueba de descascarillamiento [Ronning, 2001].

2.2.3 El efecto de superrefrigeración

La diferencia del aumento de la congelación del agua entre los poros capilares grandes y

los poros de gel más pequeños produce como efecto adicional la superrefrigeración del

agua en estos últimos. El agua congelada en los capilares más grandes está en estado de

baja energía, mientras que el agua en los poros de gel está en estado de alta energía, es

decir, el equilibrio termodinámico es inestable. Para responder a este desequilibrio el

agua superrefrigerada emigra hacia la zona congelada, añadiendo este efecto a la

presión osmótica [Boyd & Skally, 2007].

2.2.4 Resumen del mecanismo del hielodeshielo

A continuación se resume de forma esquemática el mecanismo de deterioro originado

por el hielo-deshielo:

• Cuando el agua se congela en los poros aumenta su volumen un 9%,

desarrollando tensiones que pueden producir la fractura del hormigón.

• El agua se dirige hacia los canales capilares, donde la temperatura de

congelación es más baja que en los poros, originando una presión hidráulica que

puede fracturar el hormigón.


17

• El agua se congela primero en los poros de mayor diámetro. En los poros de gel,

en cambio, la temperatura de congelación puede ser del orden de -60°C

[Calavera, 1996].

2.3 Normativa de los ensayos de ciclo hielodeshielo

Existen diversas normas y métodos de ensayo desarrollados con el fin de evaluar la

resistencia del hormigón frente a los ciclos hielo-deshielo. Estos métodos presentan

distintas características, tanto en el método de ensayo como en la evaluación del daño.

Se diferencian dos tipos: los que evalúan el daño interno y los que miden el daño

externo.

2.3.1 Daño interno

La norma ASTM C666 -03 [ASTM 666, 2003] “Standard Test Method for Resistence

of Concrete to Rapid Freezing and thawing” es un método para probar la resistencia del

hormigón enfrente a ciclos rápidos de hielo-deshielo.

Este método de ensayo establece un ciclo de hielo-deshielo entre 4°C y -18°C (40 y

0°F) que se completará entre 2 y 5 horas. La congelación puede ser con la muestra

sumergida en el agua (Procedimiento A) o en el aire (Procedimiento B), pero el

descongelado en ambos casos se realiza en agua. El periodo de transición entre las fases

de congelación y descongelación no debe ser mayor de 10 minutos. El Procedimiento A

limita como máximo el tiempo para la descongelación, en el 25% del tiempo total.

Mientras que en el Procedimiento B este valor es el 20%. La muestra se ensaya hasta

llegar a los 300 ciclos de hielo-deshielo o hasta que el módulo de elasticidad se reduce

al 60% de su valor original. Se obtiene así un “factor de durabilidad” y se expresa

como:

*300

P NDF =

2.1

Donde P es el porcentaje del módulo dinámico inicial después de N ciclos. Este factor

sirve para comparar hormigones en los que se cambia sólo una variable, por ejemplo, el

árido. Sin embargo, de modo orientativo se puede considerar que si el factor es inferior

a 40, el hormigón probablemente no sea satisfactorio para la resistencia a la helada; si el

factor está entre 40 y 60, el comportamiento del hormigón es dudoso, y si está por

18

encima de 60, el hormigón probablemente se comportará de modo satisfactorio [Neville,

1981].

Para las medidas del cambio de longitud (que son opcionales) un aumento de la longitud

del 0,10% supone la finalización del ensayo por considerarse el umbral del daño.

2.3.2 Daño externo

Existen diversos métodos de pruebas nacionales e internacionales. La norma española

[UNE12390, 2008] se comentará más adelante con detalle. La norma Sueca [SS13 72

44, 1988] y la norma Checa [prENV12390, 2003], a menudo referidas como “la prueba

de la losa escandinava”, son similares. Las muestras de hormigón son expuestas al agua

o a una solución de sal en una de sus caras y sometidas a varios ciclos de hielo-deshielo.

Se prescriben uno o dos ciclos de temperatura cada 24 horas (dentro de ciertos límites).

En ciertos intervalos se extraen las probetas y se procede al secado y pesado.

Las normas China y Japonesa [GBJ82-85, 1986] son similares a la ASTM C 666. La

temperatura de las muestras se enfría hasta -6°C o -15°C y se calientan hasta los 6°C en

un plazo aproximado de 2,5-3 horas. La muestra es insuficiente para resistir al hielo-

deshielo si su RDME (la medida del Módulo dinámico de elasticidad relativo) baja un

60% y su pérdida de peso es superior al 5,0%.

2.3.2.1 Norma española:

La norma española UNE-CEN/TS 12390-9-E, describe el ensayo de resistencia del

hormigón al descascarillado frente al hielo-deshielo en contacto con agua y con

disolución de cloruro sódico. En este método se usan probetas en forma de losa,

cortadas de probetas de hormigón, y se someten al ataque de hielo-deshielo en presencia

de una capa de agua desionizada o de disolución de cloruro sódico al 3% (NaCl) de

3mm de altura. Se colocan las probetas en la cámara de congelación en el tiempo de

fase del ciclo de (0+30) min de acuerdo con la Figura 2.9 y la temperatura debe

sobrepasar 0°C durante cada ciclo por lo menos 7 horas pero no más de 9 horas. La

temperatura del aire en el congelador nunca debe bajar de -27°C. La Tabla 2.1 muestra

los puntos del área sombreada de la Figura 2.9.


19

Figura 2.9 Ciclo tiempo (t)- temperatura (T) en el medio de

congelación en el centro de la superficie de ensayo.

Tabla 2.1 Puntos que especifican el área sombreada de la Figura 2.9

Límite superior Límite inferior T en h T en °C T en h T en °C 0 +24 0 +16 5 ‐3 3 ‐5 12 ‐15 12 ‐22 16 ‐18 16 ‐22 18 ‐1 20 ‐1 22 +24 24 +16

Para cada medición (n ciclos) y cada probeta se calcula la cantidad acumulada del

material desprendido (Sn) después de n ciclos por unidad de área, a partir de la

ecuación:

, 3*10s nn

mS

A=

2.2

donde:

nS La masa acumulada del material desprendido relacionada con la superficie de ensayo después de n ciclos de hielo-deshielo en kg/m2;

,s nm La masa acumulada del material desprendido y secado después de n ciclos de hielo-deshielo;

A El área de la superficie de ensayo.

20

Esta norma española tiene también dos ensayos alternativos:

Ensayo del cubo en el que se someten al ataque del hielo-deshielo probetas cúbicas

sumergidas en agua desionizada o en disolución de cloruro sódico (NaCl) al 3%. Se

evalúa la resistencia al hielo-deshielo a partir de la medición de la pérdida de masa del

cubo después de 56 ciclos de hielo-deshielo.

Ensayo CF/CDF en el que las probetas obtenidas por división de moldes cúbicos de 150

mm con una placa PTFE centrada, se someten al ataque del hielo-deshielo en presencia

de agua desionizada (ensayo-CF) o de disolución de cloruro sódico (NaCl) al 3%

(ensayo-CDF). Se evalúa la resistencia al descascarillado a partir de la medición de la

masa desprendida de las probetas después de 28 ciclos de hielo-deshielo (ensayo CDF

usando disolución de cloruro sódico (NaCl) al 3%) o después de 56 ciclos de hielo-

deshielo (ensayo CF usando agua desionizada).

2.3.2.2 Norma ASTM C672/C672M:

El objetivo principal de este método es determinar la resistencia de la superficie del

hormigón sometido a ciclos hielo-deshielo en presencia de productos químicos para la

descongelación. La evaluación cualitativa de la resistencia se realiza mediante el

examen visual. Este método puede usarse para evaluar el efecto de la dosificación, el

tratamiento de la superficie, el curado y otras variables de la resistencia.

En el caso de realizar una comparación entre hormigones de diferentes resistencias, hay

que mantener las probetas almacenadas en un ambiente húmedo hasta llegar a la

resistencia deseada. Cuando se llega a la resistencia deseada, se trasladan las probetas

del ambiente húmedo a un ambiente de 23±2°C y 45 a 55% de humedad relativa durante

14 días. Finalizado el curado (humedad y aire), se cubre la superficie de las probetas

con aproximadamente 6 mm de una solución de cloruro de calcio y agua, con una

concentración de 4g de cloruro de calcio anhidro (CaCl2) por cada 100ml de solución.

Las probetas se congelan, entre 16 y 18 horas, luego se almacenan en el laboratorio al

aire con temperatura aproximadamente 23±2°C y una humedad relativa del 45 a 55 %

durante 6 a 8 horas, para su descongelación. Si es necesario se añade agua después de

cada ciclo para mantener la profundidad apropiada de la solución. Se repite este ciclo

diariamente y se limpia la superficie de las probetas al final de cada 5 ciclos con una


21

brocha. Se cambia la solución después de realizar un examen visual [ASTM C672,

1998].

El examen visual de la superficie se realiza cada 5, 10, 15 y 25 ciclos de acuerdo con la

escala siguiente:

Clase Estado Superficial

0 Ningún descascarillamiento 1 Muy leve descascarillamiento (profundidad max de 3 mm, no árido grueso visible). 2 Leve a moderado descascarillamiento 3 Descascarillamiento moderado (algún árido grueso visible) 4 Moderado a severo descascarillamiento 5 Severo descascarillamiento (el árido grueso se ve entero sobre la superficie)

2.3.3 RILM TC 117 FDC

2.3.3.1 Ensayo CDF y CF

Este ensayo se realiza de modo similar al de la norma española (sección 2.3.2.1).

Una característica especial de la prueba de CDF/CF es que las muestras están sometidas

a la congelación con agua o con solución de sal, estando expuestas las muestras por la

cara inferior. También, el régimen de la temperatura de esta prueba está estrictamente

definido. Las dimensiones de las probetas son de 150 x 150 x 70 mm. Un ciclo dura 12

horas, y se realizan un total de 28 ciclos. Se limpia la superficie de ensayo en un baño

de ultrasonidos. Después, el material suelto se filtra y pesa [RILEM TC 117, 1995]. En

las pruebas de hielo-deshielo con agua se debe considerar el daño interno, ya que es más

dominante que en las pruebas de hielo-deshielo con ataque de sal.

2.3.3.2 Ensayo de la losa y ensayo del cubo

Son dos procedimientos de prueba adicionales adoptados por RILEM TC 117 FDC.

Ambos se denominan como “la prueba de CEN” [RILEM TC 117 FDC, 1995].

• Ensayo de la losa

Este método se utiliza para determinar la resistencia del hormigón al daño interno

cuando se somete a ciclos hielo-deshielo. Se utiliza una solución de NaCl al 3,0% como

medio para la congelación del hormigón en un ambiente con sal, y se utiliza agua

desmineralizada como el medio de congelación del hormigón sin sal. Antes del ensayo,

todas las superficies de la probeta, excepto la superficie de ensayo, se aíslan

22

térmicamente con poliestireno. A continuación se cubre la muestra con el líquido y en la

parte superior de la probeta se coloca una lámina de plástico para evitar la evaporación

del líquido de ensayo. El ensayo de los ciclos hielo-deshielo se realiza en una cámara

enfriada por aire.

Existen dos procedimientos alternativos que pueden utilizarse para medir el daño

interno del hormigón:

1. La medida del tiempo de transmisión de pulso ultrasónico (UPTT).

2. La medida de la frecuencia fundamental (FF).

La medición se lleva a cabo a temperatura ambiente [RILEM TC 176, 2004].

• Ensayo del Cubo

El ensayo del Cubo es completamente diferente de los otros procedimientos vistos

anteriormente. Los cubos completos se sumergen en el líquido del ensayo y se someten

a los ciclos hielo-deshielo. Debido a esta inmersión completa de las probetas, los daños

y la expansión geométrica depende de las condiciones geométricas y termales

específicas para este ensayo [Setzer, 1997].

2.3.4 Resumen de las normas

En las Tablas 2.2 a 2.4 se expone un resumen de todas las normas vistas en este capítulo

[Méndez, 2005] [Ghafoori & Mathis, 1997] [Setzer, 1997].


23

Tabla 2.2 Tipo de probetas de hormigón y situación ambiental en los ensayos hielo-deshielo

Método de ensayo

ASTM C666 UNECEN 123909 ASTM C672/C672M RILM TC 117 FDC

Tipo y Tamaño de probetas

- Testigos - Prismas o cilindros (>76<127mm ancho) (>279<406mm largo)

- Cubos 150mm (cortadas 150x50mm)

- Las muestras tendrán una superficie de 0,045m2, al menos, y 75 mm de profundidad

- Cubos referencia 150mm(cortados a 110x150x70mm)

- Bloques o losas (>250mm)

Curado de probetas 24±2h (20°C, 100H.R.)

24h en plástico(20°C)

20 a 24h (curado húmedo)

24±2h (20°C, 100H.R.)

Acondicionamiento de probetas

- Agua saturada de Ca(OH)2 hasta ciclos

- 6 días en agua (20°C) - 15 días en cámara (20°C y 65% H.R.) - El día 21 se corta la probeta

(50±2mm) - A 25 días sellado con hoja de

goma (caras menos la de ensayo)

- 14 días a ambiente húmedo

- 14 días a ambiente con aire de (23±2) °C y (45a55) %H.R.

- A28 días se cubre la superficie (6mm) con CaClOH‐

- 6 días en agua (20°C) - 15 días en cámara - (20°C y 65% H.R.) - El día 21 se corta la

probeta (50±2mm) - A 25 días sellado con hoja

de goma (caras menos la de ensayo)

24

Tabla 2.3 Descripción y duración de los ciclos hielo-deshielo

Método de ensayo


Condiciones previas

Edad de las probetas 14 días al comienzo de los ciclos.

Edad de las probetas 31 días al comienzo de los ciclos



Descripción del ciclo

hielodeshielo

- T superior =4°C - T inferior = ‐18°C - Bajar de 4 a ‐18 °C y

subir de ‐18 a 4 °C en no menos de 2h, ni más de 5h

- No espaciar más de 10 min, entre ciclos

- T superior =24°C - T inferior =‐18°C - T debe sobrepasar 0°C

cada ciclo en no menos de 7h, ni más de 9h.

- T del aire en el congelador nunca debe bajar de ‐27°C

- Duración del ciclo 24h

- Dejar las probetas en un ambiente para congelar de 16 a 18h

- Se almacenan al aire (23+2°C) y (45a55) %H.R. de 6a8h.

- Se añade agua cada ciclo. - Duración del ciclo 24h

- T superior =20°C - T inferior =‐20°C - Duración del ciclo 24h

Medios de congelación

- Agua desmineralizada - Agua desionizada - Disolución 3% (NaCl)

- Agua desionizada - Disolución 3% (NaCl)

- Agua desionizada - Disolución 3% (NaCl)

Número de ciclos

- 300 ciclos - 56 ciclos - 50 ciclos - 56 ciclos (70, 84,98,112) ciclos en ensayo de longitud


25

Tabla 2.4 Métodos de evaluación del posible daño por hielo-deshielo

Método de ensayo


Ensayo de evaluación

- Módulo dinámico Relativo de elasticidad

- Cambio de longitud

- Descascarillado - Examen visual de la superficie - Descascarillado - Cambio de longitud - Módulo dinámico Relativo de

elasticidad

26

2.4 Estudio del agrietamiento de las losas de puentes

Gran parte de la patología producida en las estructuras de hormigón armado es

consecuencia de una concatenación de fallos y errores cometidos en los diversos

escalones del desarrollo del proyecto y de la propia ejecución de la obra, y puede

evitarse en gran medida mediante un control de ejecución convenientemente dirigido

hacia el análisis de las consecuencias de las diferentes decisiones tanto en el proyecto

como en la ejecución. Se recoge en la Figura 2.10, la distribución de los fallos según la

acciones. Obsérvese el predomino claro de los fallos producidos por las variaciones

termohigrométricas [Calavera, 1996].

Figura 2.10 Distribución de los fallos según las acciones [Calavera, 1996].

La fisuración del hormigón es atribuible a numerosas causas. Las fisuras pueden afectar

únicamente a la apariencia de una estructura, pero también pueden indicar fallos

estructurales significativos o falta de durabilidad. Las fisuras pueden representar la

totalidad del daño, pero también pueden señalar problemas de mayor magnitud. Su

importancia depende del tipo de estructura, como también de la naturaleza de la

fisuración. Por ejemplo, fisuras que pueden ser aceptables para un edificio residencial

pueden no serlo para una estructura de almacenamiento de líquidos [ACI 224.IR, 1993].

Los daños provocados por los ciclos hielo-deshielo representan el deterioro físico más

habitual relacionado con las condiciones meteorológicas. Tanto la congelación del agua


27

de la pasta como la congelación del agua en los áridos, o ambos fenómenos, pueden

dañar el hormigón [Power, 1975].

Los informes sobre el deterioro en 271 estructuras en el Reino Unido y en otros lugares

fueron investigados por el BCA (1997) por encargo del departamento de Medio

Ambiente. Los resultados de estas investigaciones con respecto al daño de hielo-

deshielo se resumen en la Tabla 2.5 y están clasificados según los diferentes tipos de

estructura.

Tabla 2.5 Efectos de las condiciones de hielo-deshielo sobre el deterioro de las estructuras de hormigón según BCA 1997 [Harrison, 2001]

Tipo de estructura Los efectos (%) de las condiciones de hielodeshielo sobre el deterioro

Puentes Edificios Estructuras hidráulicas ‐ masivas ‐ pequeñas Marina Aparcamientos Otros

6 4 17 20 10 17 17

Todas las estructuras (promedio) 10

La presencia de agua y aire en el interior del hormigón es el origen de muchos de los

deterioros del mismo. Estos elementos pueden afectar directamente al acero y, en

especial, cuando transportan algún agente químico.

Las partículas de áridos están rodeadas por pasta cementicia que impide que el agua

escape rápidamente. Cuando las partículas de árido están por encima de un grado crítico

de saturación, la expansión del agua absorbida durante el congelamiento puede fisurar la

pasta cementicia circundante o dañar el propio árido.

El agua que alcanza el tablero de la estructura debe evacuarse rápidamente, pues en caso

contrario tiende a infiltrarse hacia el hormigón de la losa; situación que se da cuando los

elementos de desagüe están obstruidos o el tablero no dispone de un drenaje y/o una

pendiente transversal adecuada. El agua libre contenida en los hormigones causa graves

daños en las armaduras; así como en las vigas que se encuentran bajo las losas. Este tipo

de deterioro se refleja principalmente en forma de grietas, agrietamiento concentrado en

una determinada área, florescencia (áreas que presenta un aspecto de polvo superficial),

carbonatación y pérdidas del hormigón de recubrimiento de las armaduras [CYV, 2009].

28

2.5 Producción de hormigón in situ en ambientes adversos

La fabricación de hormigones con cemento Portland, en condiciones climáticas

extremas, ya sean de altas temperaturas o de bajas temperaturas, influye de manera

directa en las características del hormigón en cualquier etapa del mismo: amasado,

transporte, puesta en obra, curado, así como en las propiedades físicas y mecánicas.

Esto constituye una preocupación tanto para los fabricantes como para los usuarios de

dichos hormigones por las evidentes consecuencias negativas que esto tiene sobre los

aspectos técnicos y económicos.

2.5.1 Hormigonado en tiempo frío

El clima frío puede causar problemas en el mezclado, vaciado, tiempos de fraguado y

curado del hormigón, teniendo un efecto adverso en las propiedades físicas y la vida de

servicio.

La EHE-08 (Instrucción de Hormigón Estructural) [EHE, 2008] define el clima frío

cuando en el período de curado y durante, por más de tres días consecutivos, existan las

siguientes condiciones:

• La temperatura ambiente promedio sea inferior a 5°C.

• La temperatura ambiente sea menor a 10°C durante más de media hora, en un

período de 24 horas. La temperatura ambiente diaria, es el promedio entre la

temperatura más alta y la más baja, durante el período comprendido entre medio

día y media noche.

Se prohíbe verter el hormigón sobre elementos (armaduras, moldes, etc.) cuya

temperatura sea inferior a 0°C. En general, se suspenderá el hormigonado siempre que

se prevea que, dentro de las 48 horas siguientes, pueda descender la temperatura

ambiente por debajo de los 0°C. En los casos en que, por absoluta necesidad, se

hormigone en tiempo de heladas, se adoptarán las medidas necesarias para garantizar

que, durante el fraguado y primer endurecimiento de hormigón, no se producirán

deterioros locales en los elementos correspondientes, ni mermas permanentes

apreciables de las características resistentes del material.


29

El tiempo del fraguado del hormigón, se incrementa aproximadamente un tercio por

cada 5°C de reducción de temperatura. Las bajas temperaturas disminuyen el calor del

proceso de hidratación y retrasan significativamente el tiempo del fraguado del

hormigón, y como consecuencia de esto se reduce la resistencia a compresión a edades

tempranas y se produce un incremento en la resistencia a edades mayores [Chairman et

al, 1988].

Entre las medidas que pueden adoptarse en la dosificación del hormigón está la

utilización de una relación a/c lo mas baja posible y la utilización de mayores

contenidos de cemento o de cementos de mayor categoría resistente como se muestra en

la Figura 2.11. Con ello conseguirá acelerarse la velocidad de endurecimiento del

hormigón, aumentar la temperatura del mismo y reducir el riesgo de helada.

Figura 2.11 Desarrollo de la resistencia de un hormigón para distintas cantidades unitarias de cemento Portland normal y temperaturas de curado 4,5ºC.

Las medidas tomadas en el Reino Unido para afrontar el daño del hormigón provocado

por los ciclos hielo-deshielo están incluidas en las medidas tomadas para afrontar los

problemas de resistencia al ión cloruro, debido a que el nivel de daño causado por los

ciclos hielo-deshielo es relativamente bajo. Excepto cuando se trata de determinados

elementos como superficies horizontales, pavimentos y otras losas expuestas o cuando

se trata de estructuras de hormigón saturadas expuestas a condiciones de hielo-deshielo,

30

como rompeolas y otras estructuras marinas, o estructuras de almacenamiento de agua

[Harrison et al, 2001].

2.5.2 Hormigonado en tiempo caluroso

El Comité 305 del ACI [ACI 305, 1991] define el clima cálido como “una combinación

de las condiciones que tienden a deteriorar la calidad del hormigón en estado fresco o

endurecido, mediante la aceleración de la velocidad de pérdida de humedad y la

velocidad de hidratación del cemento”. Estas condiciones son:

1. Alta temperatura ambiental

2. Alta temperatura del hormigón

3. Baja humedad relativa

4. Velocidad del viento

5. Radiación solar

Algunos problemas potenciales del hormigón en estado fresco son los siguientes:

1. Incremento en la demanda de agua.

2. Incremento en la pérdida de fluidez o asentamiento y el correspondiente

problema de la adición de agua en la obra.

3. Incremento en la velocidad de fraguado, como resultado, peor trabajabilidad,

mayor dificultad en la compactación y acabado superficial del hormigón, y una

mayor probabilidad de que se produzcan juntas no deseadas.

4. Incremento en la tendencia de agrietamiento por retracción plástica [Ortiz 2005].

Aunque el mayor grado de hidratación a edades tempranas conduce a una mayor

resistencia inicial bajo condiciones de calor, esto no se refleja en una mayor resistencia

a largo plazo, como se muestra en Figura 2.12. El efecto de la temperatura sobre la

resistencia del hormigón a 28 días en zonas frías como en el Reino Unido, no es

importante, mientras que en áreas como el Oriente Medio, donde las temperaturas

pueden ser superiores a las 30°C, la reducción de la resistencia es significativa. Las


31

dificultades de conseguir una buena compactación a causa de la pérdida en la docilidad,

también puede llevar a la reducción de la resistencia del hormigón “in situ” [Kay, 2003].

Figura 2.12 Variación de la resistencia con la temperatura del curado a la edad de 1 día y a 28 días [Kay, 2003].

Se recomienda tomar medidas especiales para evitar retracciones plásticas cuando exista

peligro de evaporaciones superficiales superiores a 1kg/m2/h, circunstancia que ocurre

para las condiciones meteorológicas indicadas en la Tabla 2.6 [EHE-08].

Tabla 2.6 Condiciones atmosféricas para riesgo de retracción plástica [EHE-08]

Temperatura atmosférica (°C)

Velocidad del viento (km/h)

Humedad relativa (%)

10 ≤ 35 25 ≤ 45 40°C 40 ≤ 55 25 ≤ 25 35°C 40 ≤ 35

2.6 El efecto del aire ocluido en el hormigón

Con el fin de paliar los efectos de las heladas se desarrolló a mediados de los años 30 un

aditivo inclusor de aire, comúnmente denominado aireante. Desde entonces se adoptó

como un componente del hormigón para mejorar la resistencia a los ciclos de hielo-

deshielo. El efecto beneficioso que produce es el siguiente: cuando el hormigón está

críticamente saturado y el agua interna comienza a congelarse, se produce una presión

en el sistema interno de poros y áridos originado por el aumento del 9% del agua en la

congelación. Si las presiones expansivas son mayores que la resistencia a compresión de

32

la pasta o del árido, el hormigón comenzará a deteriorarse en forma de agrietamiento.

Para contrarrestar estas presiones, se añade un aireante. El aireante desarrolla una

estructura microscópica de burbujas de aire dentro del hormigón Figura 2.13. Estas

burbujas de aire proporcionan un embalse para la congelación del agua, aliviando las

presiones y previniendo el daño [Camposagrado, 2006].

Figura 2.13 Aireante atrayendo al aire, el agua y el cemento [Camposagrado, 2006].

En el hormigón aparecen dos tipos de aire: uno es el que normalmente atrapa la masa

del hormigón durante su amasado, especialmente, durante su puesta en obra y

compactación si éstas no son cuidadas, y el otro son las burbujas de aire introducidas

por el aireante. Los huecos de aire atrapados en el hormigón suelen ser mayores, en

forma irregular y suponen aproximadamente el 2% del volumen del hormigón normal

(sin aireante), mientras que los huecos de aire introducidos por el aireante son redondos,

uniformemente distribuidos y más pequeños, de 1mm a 10 micras de diámetro [Whiting

& Nagi, 1998].

Los aditivos aireantes actúan atrayendo el aire y están compuestos por moléculas

hidrofílicas (atraídas por el agua) e hidrofóbicas (no atraídas por el agua), como se

muestra en la Figura 2.13. Estos agentes estabilizan las burbujas de aire de dos formas.

En primer lugar, la tensión superficial del agua se reduce permitiendo la formación de

las burbujas de aire más fácilmente. En segundo lugar, los moléculas del agente con el

agua son atraídos por el cemento, así estabilizan las burbujas de aire dentro de la pasta

de cemento [Tanesi & Meininger, 2006].


33

El tamaño de las burbujas de aire tienen entre 10 y 500 micras de diámetro, pero los

aireantes de buena calidad introducen un gran porcentaje de burbujas menores de 100

micras, que son las más eficaces desde el punto de vista de la resistencias a las heladas,

como se muestran en las Figuras 2.14 y 2.15.

Figura 2.14 El hueco del aire con más burbujas pequeñas que ofrecen más protección del hormigón [Tanesi & Meininger, 2006].

Figura 2.15 El hueco del aire con menos burbujas que ofrecen menos protección del

hormigón [Tanesi & Meininger, 2006].

Cuando la pasta contiene aire ocluido y la distancia entre las burbujas no es demasiado

grande, éstas tienden a atraer el agua no helada con más facilidad que los capilares,

evitando, por consiguiente, tensiones perjudiciales. El factor de espaciamiento entre

burbujas, que suele ser menor de 0,2 mm y el diámetro de las mismas, proporcionan la

cantidad de aire que debe incorporarse a un hormigón, y ésta debe ser función de la

frecuencia de las heladas previstas y del tamaño máximo de árido empleado.

Se considera que un aditivo es eficaz cuando introduce en el hormigón una cantidad de

aire comprendida entre el 2 y 6 por 100. Generalmente las cantidades de aire

introducidas están próximas al 3 ó 4 por 100. En la Tabla 2.7 se muestra el contenido

total de aire recomendado para el hormigón.

Tabla 2.7 Contenido total de aire para varios tamaños de árido para hormigones de peso normal [Caviedes, 1995]

Contenido de aire (%) Tamaño máximo de árido (mm)

Exposición severa

Exposición moderada

Exposición ligera

10 7,5 6 4,5 12 7 5,5 4 19 6 5 3,5 25 6 4,5 3 38 5,5 4,5 2,5 50 5 4 2 76 4,5 3,5 1,5

34

Al sustituir en el hormigón un volumen de sólidos resistentes por aire es lógico que se

obtengan resistencias mecánicas tanto más reducidas cuanto mayor sea la cantidad de

aire incorporada; sin embargo, al aumentar la docilidad de la mezcla puede reducirse la

relación agua/cemento, con lo cual se logra cierta compensación. La durabilidad del

hormigón aumenta también, debido a la menor absorción de agua por el mismo,

alcanzándose un valor óptimo para un porcentaje de aire determinado, y esto debido a la

mayor impermeabilidad y menor absorción de estos hormigones Figura 2.16 [Cánovas,

2007].

Figura 2.16 Influencia del contenido de aire en la resistencia a compresión, agua de amasado y la durabilidad [Cánovas, 2007].

Un factor importante es el espacio entre los huecos de aire adyacentes. “El factor de

espaciamiento” es un parámetro relacionado con la distancia máxima de cualquier punto

en la pasta de cemento de la periferia de un hueco de aire, medido a través de la pasta de

cemento, probablemente al existir una reducción significativa en la cantidad de agua

presente en la pasta al principio, se podría explicar el aumento significativo del valor del

factor de espaciamiento crítico [Foy et al, 1988; Gange et al, 1990]. Para una protección

completa el factor de espaciamiento debería ser como máximo del orden de 0,2 a 0,25

mm (diferentes referencias presentan números diferentes a este rango) [Harrison et al,

2001].


35

2.7 Factores principales que afectan al daño por hielodeshielo

Los principales factores que afectan al daño que los ciclos hielo-deshielo producen en el

hormigón son los siguientes:

2.7.1 Grado de saturación

El daño en el hormigón sólo se produce a partir de un grado de saturación crítico, y es la

diferencia entre este grado de saturación crítico y el que existe en el momento de la

helada en el hormigón el que determina la resistencia a la helada. El valor de este

coeficiente depende fundamentalmente de los siguientes factores:

• La edad del hormigón (que determina el grado de hidratación y la estructura de

los poros). Al aumentar la edad del hormigón, la resistencia a las heladas crece

como resultado del incremento de resistencia del hormigón y el cambio de su

estructura porosa. Además, se tendrá en cuenta que, incluso en el caso de

humedades ambientales que no sea probable que causen daños por heladas, el

hormigón a edades muy tempranas tiene un alto contenido de humedad y, por lo

tanto, un espacio de expansión limitada.

• Las condiciones ambientales (posibilidad de evaporación del agua).

• La velocidad de enfriamiento y frecuencia de los ciclos hielo-deshielo

(redistribución de aguas).

• La posibilidad de desecación entre ciclos de hielo-deshielo (provee un espacio

adicional para la expansión).

El CEB establece un umbral del 85% de humedad para que comience a producirse el

ataque de hielo-deshielo. Como los procesos de difusión generados durante la

congelación del agua son, hasta cierto punto irreversibles, la saturación de los poros de

mayor diámetro se incrementa cuando lo hace el número de ciclo hielo-deshielo. Ello

significa que en determinadas circunstancias, el deterioro debido al hielo se presenta

sólo después de una serie de ciclos de hielo-deshielo y siempre que no exista la

posibilidad de, al menos, una desecación parcial del hormigón entre cada dos ciclos

sucesivos [CEB, 1996].

36

[Mohamed et al, 2000] investigan la influencia del ciclo hielo-deshielo con el factor de

tiempo sobre la resistencia a compresión del hormigón. Realizan una investigación

visual sobre los muros de hormigón que se construyeron en 1943 por la asociación de

cemento Pórtland en Green Mountain Dam. Estos muros se construyeron con 28 tipos

distintos de cemento. Se ha observado que el hormigón fabricado con cemento tipo III

tiene una resistencia al ciclo hielo-deshielo menor que con los otros tipos de cemento

(ATSM) y según el daño producido por el ciclo hielo-deshielo este hormigón pierde

próximamente el 45% de la resistencia a compresión entre 2-53 años. El contenido del

aire mejora la resistencia del hormigón al ciclo hielo-deshielo, aunque con el paso del

tiempo puede afectar a la pérdida de resistencia.

[Pigeon et al, 2003] indican que para cualquier tipo de hormigón existe un grado de

saturación crítica, tal que el daño por heladas se producirá inevitablemente cuando se

congela el hormigón con un grado de saturación más alto que el valor crítico, como se

muestra en la Figura 2.17. Cuanto más tiempo se deja el hormigón para alcanzar el

grado de saturación crítico, mejor es la resistencia a las heladas.

Figura 2.17 Relación entre el modulo dinámico de elasticidad relativo y el grado de saturación del hormigón [Pigeon et al, 2003].

2.7.2 Relación agua/cemento

La característica más importante de cualquier mezcla cementicia es la relación

agua/cemento (a/c), que regula las propiedades de los materiales que contribuyen a la

durabilidad, como la resistencia y la permeabilidad. En particular, la reducción de la


37

relación a/c causa menos exudación y aumenta la resistencia [Neville, 1999; Taylor,

2004]. Conviene emplear la mínima relación a/c posible, ya que cuanto mayor sea ésta,

mayor es el volumen de grado de poros presente en la pasta de cemento hidratada, que

es donde reside el agua más fácilmente congelable y también es mayor la

permeabilidad. El hormigón preparado con relación a/c ≤0,3 no requiere aireante para

resistir al descascarillamiento por sal.

[Valenza II & Schere, 2007] indican que la cantidad del exudación de una pasta de

cemento con relación a/c=0,3 es muy baja y es similar a la de una pasta con relación

a/c≈0,45 y 20% de aire. Además, en relación a/c ≤ 0,3 la resistencia a compresión del

hormigón es al menos de 50 - 60 MPa, y un hormigón normal con aireante y relación

a/c=0,4-0,45 es resistente al descascarillamiento por sal cuando la resistencia a

compresión del mismo es de 40-45 MPa. Por lo tanto, una relación a/c baja en el

hormigón no requiere aireante para evitar el descascarillamiento, porque hay muy poca

exudación y la resistencia superficial no se diferencia mucho de la resistencia total, que

normalmente es mayor que aquella que causa el descascarillamiento por sal.

[Penttala, 2006] muestra un estudio de la influencia de los parámetros más importantes

que afectan el daño durante el ciclo hielo-deshielo sobre la superficie y el interior del

hormigón, según la norma sueca (SS13 72 44) de ensayo de la losa y el método CIF.

Las relaciones agua/cemento estudiadas son: 0,30 - 0,40 - 0,54 - 0,65 - 0,76 - 0,94 y

1,12 concluyó que el daño interno del hormigón de alta resistencia por los ciclos hielo-

deshielo con sal es mayor cuando la relación a/c es inferior a 0,5, como se muestra en la

Tabla 2.8. Si el hormigón tiene una mayor relación a/c las curvas de los daños interiores

y externos que muestra la Figura 2.18 se intercambian.

Tabla 2.8 Deterioro por ciclo hielo-deshielo

Relación a/c

Aire ocluido (%)

Tiempo de Curado (d)

Daño externo (g/m2)

Daño interno (RDM%)

0,3 0,95 7 56 94 0,4 4,8 7 295 78 0,54 3,64 7 212 84 0,65 0,88 7 1921 0 0,76 0,67 7 3209 0 0,94 0,7 7 5129 0 1,12 0,9 7 8982 0

38

Figura 2.18 Daño interior y superficial durante los ciclos de hielo-deshielo [Penttala, 2006].

[Basyigit et al, 2006] calcularon el coeficiente de atenuación lineal utilizando seis

mezclas de hormigones con relaciones agua/cemento distintas 0,43 – 0,51 – 0,65 (estos

hormigones están diseñados para hospitales y centrales nucleares) y se sometieron a

diferentes ciclos hielo-deshielo según la norma turca TSE (TS 699). Concluyeron que el

coeficiente de atenuación lineal se reduce con el aumento de la relación a/c en los ciclos

iniciales y aumenta con la subida de la relación a/c a partir de 50 ciclos.

[Miao et al, 2002] estudiaron la influencia del ataque por sulfatos a la resistencia de las

heladas del hormigón normal (PC) y del hormigón con fibra de acero (SFRC) utilizando

diferentes relaciones agua/cemento 0,26 – 0,32 – 0,44. El trabajo se realizó según la

norma ASTM C 666A a la edad de 28 días. Concluyeron que el hormigón con relación

a/c de 0,44 y 0,32 muestra una degradación moderada, al someterlo a los ciclos hielo-

deshielo en un solución con un 5,0% de concentración de sulfato de sodio frente al agua

normal. Mientras que para la relación a/c=0,26 la degradación es más grave, como se

muestra en la Figura 2.19.


39

Figura 2.19 Ciclos hielo-deshielo del hormigón [Miao et al, 2002].

2.7.3 Efecto del reductor de agua o superplastificante

Como se ha mencionado anteriormente, al usar una relación a/c más baja hay que

utilizar unos aditivos conocidos como “superplastificantes”, “superfluidficantes” o

“reductores de agua de alta actividad”, para conseguir una mezcla homogénea o

disponer de medios de compactación muy enérgicos [Kriesel et al, 1998]. Varios

estudios han explorado los efectos del superplastificante sobre la durabilidad del

hormigón sometido a los ciclos de hielo-deshielo.

[Attiogbe et al, 1992] llevaron a cabo una serie de ensayos sobre la durabilidad del

hormigón sometido a ciclos de hielo-deshielo que contenían superplastificante.

Observaron que la mayoría de las mezclas de hormigón con baja relación a/c tenían

factores de espaciamiento mayores de 0,008 in (0,20 mm) y se comportaban bien al

efecto del hielo-deshielo. Concluyeron también que el hormigón con aireante, baja

relación a/c y con reductores de agua, puede ser resistente a la helada con factores de

espaciamiento mayores de 0,008 in (0,20 mm).

[Gagné et al, 1996] investigaron el efecto de la docilidad y la dosificación de

superplastificante en la resistencia a compresión, flexión, permeabilidad y la durabilidad

al hielo-deshielo de hormigones de alta resistencia hechos con y sin humo de sílice.

Concluyen que en la durabilidad al hielo-deshielo de los hormigones de alta resistencia,

con aireante y con un cemento ordinario, no afectó el contenido de superplastificante.

Sin embargo, el hormigón sin aireante y con una cantidad grande de superplastificante

resultó menos durable que un hormigón similar con una cantidad inferior de

40

superplastificante. La Figura 2.20 muestra la relación entre el factor de espaciamiento,

la consistencia y el cambio de longitud después 300 ciclos de hielo-deshielo para dos

tipos de hormigones.

Figura 2.20 Relación entre la consistencia, el factor de espaciamiento y la resistencia del hormigón frente a los ciclos hielo-deshielo [Gagné et al, 1996].

En general, el alto rango de los reductores de agua utilizados para producir hormigón de

alta resistencia, manteniendo la funcionalidad del mismo, ha logrado relaciones agua-

cemento bajas y las consiguientes ventajas frente a la durabilidad de hielo-deshielo del

hormigón [Kriesel et al, 1998].

2.7.4 Empleo de aireantes

Como se ha explicado en el punto 2.6, el aire debe estar distribuido uniformemente en

toda la pasta de cemento. Estas burbujas no son todas del mismo tamaño, variando entre

0,05 mm y algo más de 1,0 mm de diámetro. Para igual volumen de aire incorporado, su

espaciamiento dependerá de la relación a/c, siendo menor para menor relación a/c, es

decir, aproximadamente la mitad para una relación a/c de 0,35, que para una relación a/c

igual a 0,75 [CEB, 1991].

El aireante afecta a:

• El contenido de aire en la pasta de cemento o en el hormigón.

• El factor de espaciamiento.


41

• La superficie específica de las burbujas de aire. En un hormigón de buena

calidad, la superficie específica de sus huecos (incluyendo el aire ocluido

involuntariamente) debe estar en un rango de aproximadamente 16 a 24 mm-1.

A pesar de que la pérdida media de resistencia a compresión del hormigón es de 5,5%

por cada 1% de aire presente, la inclusión de aire no supone una pérdida excesiva de

resistencia al hacer más trabajable el hormigón, por lo que se puede reducir la relación

a/c.

El hormigón con aire ocluido debe ser capaz de resistir los efectos de la helada tan

pronto como alcance una resistencia a compresión de alrededor de 3,5 MPa, siempre

que no haya procedencia externa de humedad [Alaejos, 1998].

[Penttala, 2006] concluyó que para reducir el daño interno del hormigón de alta

resistencia sometido a ciclos hielo-deshielo se necesita un aditivo aireante. En el

hormigón normal o de baja resistencia añadir aditivo aireante mejora la resistencia de la

superficie más que en el interior.

[Khedr et al 2006] investigaron la durabilidad del hormigón con aireante cuando se

somete a una serie de productos químicos agresivos. Los parámetros claves investigados

aquí son el contenido de aire, el contenido de cemento, la consistencia y el tipo de la

agresión química. Concluyeron que el aireante mejora la docilidad del hormigón, luego

debería usarse para minimizar el contiendo de agua. El aumento del contenido de aire

hasta el rango de 5-7% hizo que el hormigón se comportara mejor contra la agresión

química. Se obtuvo menor mejoría para mayores contenidos del aire.

[Li et al, 1994], [Pigeon & Malhotra 1995] demuestran que el hormigón con relación a/c

reducida no necesita una adición de aireante para protegerlo frente a los ciclos hielo-

deshielo. Sin embargo, también existen datos que demuestran que una baja relación a/c

no es suficiente para eliminar o reducir significativamente la necesidad de aireante.

[Malhotra, 1986] indica que todas las probetas sin aireante no superaron el ensayo

ASTM C666, procedimientos A y B, con independencia de la relación a/c utilizada.

[Cohen et al, 1992] demostró que el aireante era necesario para las mezclas con a/c de

0,35. Y también demostraron que relaciones a/c mayores de 0,25 han demostrado ser

ineficaces en mantener la durabilidad sobre mayores niveles de hielo-deshielo sin

aireante.

42

[Hale et al, 2009] investigaron si el aireante es necesario para la resistencia a las heladas

en hormigones de Alta Resistencia (HPC en sus siglas en inglés) y determinaron la

máxima relación a/c para la que es necesario el aireante. Las mezclas de hormigón con

diversas relaciones a/c y distintos contenidos de aire se sometieron a las ciclos hielo-

deshielo según la norma ASTM C 666 (Procedimiento A). El contenido total del aire

ocluido de las mezclas fue de 2% (sin aireante), 4% y 6%. La relación a/c entre 0,26 y

0,50. Concluyen que las mezclas sin aireante y con relación a/c menos que 0,36 pueden

desarrollar la resistencia adecuada a la helada y no necesitan aireante, como se muestra

en la Figura 2.21, y que el contenido de aire del 4% es suficiente para proporcionar

resistencia a las heladas para las mezclas con relación a/c entre 0,36 y 0,50 como se


Figura 2.21 El Factor de durabilidad frente a la relación a/c [Hale et al, 2009].

Figura 2.22 Unidad de Peso frente al contenido de aireante [Hale et al, 2009].

2.7.5 Influencia de los áridos

El árido constituye el 70 por ciento del volumen del hormigón, por lo que las

características del árido son importantes en el proceso del hielo-deshielo. [Kriesel et al,

1998]. Los áridos que no son resistentes al hielo por regla general, absorben el agua que

se expande durante la congelación y destruye la pasta de cemento. Los síntomas típicos

de tales procesos (Figura 2.23) son los desprendimientos locales a partir de los áridos de

mayor tamaño “estallidos”.


43

Figura 2.23 Roturas locales por áridos no resistentes a la heladas [CEB, 1991].

Son muchas investigaciones de hormigones encaminadas expresamente a examinar el

efecto del árido en la durabilidad del hormigón frente a los ciclos de hielo-deshielo. De

hecho, cada uno de los estudios revisados ha utilizado un árido diferente. Sin embargo,

debe tenerse precaución cuando se comparan los resultados, ya que los áridos no fueron

descritos completamente desde un punto de vista petrográfico.

La absorción del árido tiene una gran influencia en la durabilidad al hielo-deshielo en el

hormigón [Kevern, 2008].

[Lane & Meininger, 1987] realizaron el ensayo de hielo-deshielo a un hormigón con

aireante y con cuatro tipos de áridos calizos como se muestra en la Tabla 2.9. Al

comparar los resultados de la prueba de hielo-deshielo con los datos de absorción de los

áridos, la mayor absorción total no mostró el peor comportamiento. Esto apoya la teoría

de que es la estructura del poro, en lugar de la absorción de los áridos, la que controla la

durabilidad frente al hielo-deshielo.

En las pruebas de durabilidad de hielo-deshielo realizadas por [Pigeon et al, 1991] sobre

un hormigón sin aireante como se muestra en la Tabla 2.9, una de las variables

estudiadas fue el tipo del árido. Se concluye que las mezclas de hormigón, tanto con

árido calizo como con árido granítico, expusieron excelente resistencia a la helada, con

velocidades de pulso ultrasónico al finalizar los ensayos hielo-deshielo mayores que al

comienzo.

44

Tabla 2.9 Resumen de los artículos [Lane & Meininger, 1987; Pigeon et al, 1991]

[Kriesel et al, 1998] investigan la durabilidad frente al ataque hielo-deshielo de

hormigón de alta resistencia. Una de las variables estudiadas fue el tipo del árido. Se

utilizaron en la investigación cinco tipos de árido diferentes: árido de la zona

(redondeado y de machaqueo), dos calizos (de alta y baja absorción) y árido granítico.

Concluyeron que los hormigones con árido calizo de baja absorción tuvieron el mejor

comportamiento a la durabilidad frente al hielo-deshielo, soportando, en algunos casos,

más de 1500 ciclos sin defectos. El estudio encontró que el contenido de humedad del

árido en el momento de la mezcla tenía un impacto significativo en la durabilidad al

hielo-deshielo del hormigón, como se muestra en la Figura 2.24.

Figura 2.24 Factor de la durabilidad con varios contenidos de humedad de los áridos. [Kriesel et al, 1998].

[Kevern et al, 2008] describen una serie de pruebas diseñadas para determinar la

durabilidad del hormigón a los ciclos hielo-deshielo con distintos tipos de árido,

utilizando la ASTM C666, procedimiento A. Se utilizaron diecisiete tipos diferentes de

árido de los Estados Unidos y Canadá, obteniendo excelentes resultados para las

mezclas con granito o árido de río. Con una buena tendencia de aumento de la

durabilidad al hielo-deshielo con una disminución de la absorción total, como se

Autores Tipo de Árido

Absorción Peso específico

a/c Tipo de hormigón

Tipo de ensayo

Lane &

Meininger

Caliza densa Caliza porosa Caliza porosa Caliza porosa

0,31 3,21 4,5 7,0

2,72 2,5 2,45 2,3

0,45 A 0,48

Normal Con

aireante

ASTM 666 (A+B)

Pigeon Et al

Caliza seca Granito

0,7 1,0

2,77 2,69 0,3 HSC

Sin aireante ASTM (A)


45

muestra en la Figura 2.25. Generalmente, el árido con absorción menor del 1,5 % tenía

una durabilidad al hielo-deshielo aceptable.

Figura 2.25 El efecto de absorción del árido frente a la durabilidad al hielo-deshielo [Kevern et al, 2008].

[Mao & Ayuta, 2008] investigaron el ensayo del efecto del hielo-deshielo en hormigón

ligero con diferentes periodos de congelación (un ciclo al día y seis ciclos por día) con

objeto de obtener su resistencia al hielo-deshielo y clarificar los efectos de varias

propiedades del árido ligero (densidad, contenido de agua, resistencia y estructura de los

poros). Los resultados indicaron una correlación alta y directa entre la resistencia al

hielo-deshielo del hormigón ligero y los áridos ligeros. El hormigón con árido ligero de

densidad más alta mostró la resistencia al hielo-deshielo superior en cada tipo de

congelación, mientras el hormigón con árido de densidad inferior consiguió la

resistencia al hielo-deshielo sólo para el ritmo de congelación bajo. Las propiedades del

árido ligero y el grado de congelación afecta ligeramente a la resistencia al hielo-

deshielo, pero el factor fundamental es la estructura del poro. Un árido ligero con un

diámetro de poro pequeño puede tener buena resistencia al hielo-deshielo.

2.7.6 Efecto de los agentes de deshielo

Los agentes de deshielo que se utilizan para evitar la formación de hielo en los

pavimentos de hormigón aceleran la desintegración de la superficie por

descascarillamiento y, alguno de ellos, como el cloruro de calcio o de sodio, también

aceleran la corrosión de las armaduras, lo cual es particularmente desfavorable para el

caso de tableros de puentes y losas expuestas de edificios para estacionamiento de

automóviles [Irassar, 2001]. El uso de descongelantes que contienen cloruros aumenta

46

enormemente la posibilidad de daño por heladas [Mays, 2003] como se ha explicarlo en

el punto 2.2.2.

La aplicación de agentes de deshielo sobre una superficie de hormigón cubierto de hielo

provoca una importante caída de la temperatura superficial del hormigón mientras se

derrite el hielo. Las diferencias de temperatura entre la superficie y el interior del

hormigón dan lugar a un estado de tensiones internas capaces de producir fisuras en las

capas exteriores del hormigón. Otro efecto significativo es el cambio en el

comportamiento frente a la congelación del agua de los poros debido a la penetración de

los agentes de deshielo desde el exterior.

En la mayor parte de los países de Europa Occidental, el daño por hielo-deshielo es

bajo, pero el efecto combinado hielo-deshielo con sal (como agente de deshielo)

produce mayores daños. La combinación de hielo-deshielo y el uso de sales de deshielo

parecen ser más graves [Bijen, 2003].

Consecuentemente, tanto la variación de temperatura como el cambio en el contenido de

agentes de deshielo al aumentar la distancia a la superficie del hormigón, pueden

provocar que ciertas capas de hormigón alcancen la congelación en momentos distintos,

tal y como se muestra en la Figura 2.26. En este caso, la consecuencia puede ser la

descamación de las capas superficiales.

Figura 2.26 Descamaciones debidas a heladas en diferentes momentos [Bijen, 2003].


47

Los productos químicos de deshielo agravan el daño por el hielo-deshielo en el

hormigón. Además de aparecer presiones por ósmosis y cristalización, estos productos

generalmente aumentan el grado de saturación del hormigón y mantienen los poros del

hormigón en o cerca a la saturación máxima del líquido, así aumentan el riesgo de daño

por heladas [Wang et al, 2006].

[Chan, 2007] investiga la interpretación de los productos químicos de deshielo y sus

potenciales en la presencia de ciclos de hielo-deshielo. Se estudian cinco productos

químicos: Cloruro de Sodio (NaCl), Cloruro de Calcio con inhibidor para la corrosión

(CaCl2), Cloruro de Magnesio con inhibidor para la corrosión (MgCl2) y Acetato de

Potasio (K-acetate). La interpretación de los productos químicos de deshielo se evalúa

frente a los cambios en las propiedades mecánicas y grado del deterioro del hormigón.

Los resultados se muestran en la Tabla 2.10.

Tabla 2.10 Efecto de los productos químicos de deshielo a la resistencia y el deterioro del hormigón [Chan, 2007]

Variable

NaCl CaCl2 MgCl2 Kacetate H2O

Descascarillamiento Grave Leve Leve Ninguno Moderado Resistencia a Compresión Leve Moderado Grave Significante Ninguno

Resistencia a Tracción Leve Significante Grave Moderado Ninguno

Módulo de Elasticidad Ninguno Ninguno Ninguno Ninguno Ninguno

Carga de Agrietamiento Ninguno Grave Ninguno Leve Moderado

Carga última o de rotura Ninguno Moderado Ninguno Ninguno Ninguno

Penetración de agua en cloruros solubles Significante Moderado Leve N/A N/A

2.7.7 Efecto de la edad del hormigón y del período de secado

Al aumentar la edad del hormigón, la resistencia a las heladas crece como resultado del

incremento de resistencia del hormigón y el cambio de su estructura porosa.

Además, se tendrá en cuenta que, incluso en el caso de humedades ambientales que no

sea probable que causen daños por heladas, el hormigón a edades muy tempranas tiene

un alto contenido de humedad y, por lo tanto, un espacio de expansión limitada. Esto se

debe al hecho de que todavía no ha desaparecido el agua adicional utilizada durante el

proceso de fabricación [CEB, 1996].

48

[Philleo, 1987] recomendó modificar la edad y cambiar el acondicionamiento de las

muestras en los ensayos de hielo-deshielo según ASTM C666, a exposiciones más

realistas. De hecho, la mayoría de hormigones se sometieron a unos secados antes de

congelarse y tenían por lo general más de dos semanas antes de la primera congelación.

ACI indica un período de secado por aire posterior al curado antes de la exposición a las

condiciones de hielo-deshielo [ACI 201, 2001].

[Yang et al, 2005] examinaron la durabilidad al hielo-deshielo del hormigón con

Cemento Portland permeable (PCPC) según las condiciones de humedad y el desarrollo

del daño durante los ciclos. Se encontró que las probetas que fueron saturadas por vacío,

a continuación congeladas y se descongelaron en agua, expusieron una durabilidad más

baja al hielo-deshielo, que las probetas que fueron selladas y congeladas y

descongeladas al aire, mostrando una mayor resistencia al hielo-deshielo, como se

muestran en las Figuras 2.27 y 2.28.

Figura 2.27 Resultados de los ensayos hielo- deshielo en agua de hormigones convencionales

[Yang et al, 2005].

Figura 2.28 Resultados de los ensayos hielo- deshielo en aire de hormigones convencionales

sellados [Yang et al, 2005].

2.7.8 Efecto del curado y las adiciones minerales

El curado del hormigón es un proceso de humidificación controlada imprescindible para

conseguir una consistencia de fraguado tal que nos permita obtener un grado de dureza

capaz de garantizar la máxima resistencia física y química en obra.

Los efectos del curado a temperatura elevada en la resistencia al hielo-deshielo del

hormigón parecen variar de un estudio a otro. En 1958, Klieger concluyó que la


49

resistencia al hielo-deshielo del hormigón con aireante curado a temperatura elevada no

afectó negativamente, a condición de secar el hormigón antes de la congelación.

[Johnston, 1992] encontró que la disminución de la temperatura de un ciclo de curado

acelerado de 65 a 45°C mejoró la resistencia al descascarillamiento del hormigón con

aireante. La resistencia al hielo-deshielo en el agua no pareció estar afectada por la

diferencia de temperatura de curado. En otro estudio, [Khurana & Torresan, 1997]

obtuvo que la resistencia al hielo-deshielo del hormigón sin aireante mejoró cuando la

temperatura de curado aumentó de 20 a 60°C.

[Jacobsen et al, 1997] obtuvo valores de la resistencia de descascarillamiento del

hormigón sin aireante generalmente bajos cuando la temperatura de curado aumentó de

20 a 60°C. Los efectos para hormigones con una relación agua/material cementicio de

0,45 eran mayores que para hormigones con una relación agua/material cementicio de

0,3. El curado consistía en 7h a 20°C, seguido con 7 días a la temperatura deseada de

curado antes de volver de nuevo a 20°C.

[Jonsson & Olek, 2004] demuestra que la resistencia al hielo-deshielo del hormigón

curado a temperatura equivalente (Temperture-Match-Curing TMC) era mejor que la

resistencia de las probetas de control curadas en temperatura normal. Siete de ocho

probetas (TMC) curadas a temperatura hasta 69°C fueron mejores que las probetas de

control, como se muestra en la Tabla 2.11.

Tabla 2.11 Promedio de descascarillamiento acumulativo de control y especímenes TMC [Jonsson & Olek, 2004]

Promedio de descascarillamiento acumulativo (kg/m2) M1 M2 M3 M4

No. de Ciclos Control

TMC (10/59) Control

TMC (19/64) Control

TMC (31/66) Control

TMC (35/69)

5 0,04 0,13 0,02 0,01 0,01 0,01 0,01 0,01 10 0,30 1,59 0,06 0,23 0,02 0,19 0,02 0,15 15 0,57 3,36 0,08 0,83 0,04 0,93 0,03 0,73 20 0,76 4,96 0,09 1,76 0,07 2,24 0,05 1,58 25 0,91 6,19 0,10 2,48 0,10 3,88 0,06 2,63 30 1,02 7,17 0,12 3,60 0,11 5,42 0,07 3,65 35 1,14 8,01 0,13 4,52 0,14 6,97 0,09 5,05 40 1,24 8,98 0,16 5,29 0,17 8,90 0,10 6,24

[Toutanji et al, 2004] estudiaron el efecto de diferentes adiciones minerales materiales:

humo de sílice (SF), ceniza volante (FA), escoria (S) y sus combinaciones, sobre la

resistencia y durabilidad de un hormigón con curado corto (14 días), y la resistencia en

50

ambiente de humedad seca, y la resistencia al hielo-deshielo. Los resultados muestran

que a los 14 días de curado, el uso de adiciones minerales reduce tanto la resistencia

como la durabilidad al hielo-deshielo del hormigón. La mezcla con (10% SF, 25% S,

15% FA) tiene mayor resistencia a compresión y también mayor resistencia al hielo-

deshielo. La durabilidad al hielo-deshielo de la muestra de control es mucho mejor que

el resto. Las muestras que tienen ceniza son peores, como se muestra en la Figura 2.29.

En el caso de humedad seca la resistencia a compresión mejora cuando se aumenta el

tiempo de curado (especialmente en las mezclas de combinación).

Figura 2.29 El factor de la durabilidad en todas las mezclas [Toutanji et al, 2004].

[Lee, 2007] investigó los efectos del curado al vapor y microondas en el desarrollo de la

resistencia del hormigón y la durabilidad al hielo-deshielo del hormigón. Los resultados

indicaron que el calentamiento por microondas podría aumentar aún más los principios

de la resistencia del hormigón. Se observó que la reacción puzolánica del humo de

sílice, cenizas volantes y escoria de alto horno, se activó por el curado por vapor con

microondas. Las muestras de hormigón con el 10% de humo de sílice añadido

respondieron bien con el curado por microondas, como se muestra en la Figura 2.30. El

desarrollo de la ganancia de la resistencia del hormigón parecía estabilizarse después de

40 minutos por curado con microondas. El hormigón curado con microondas no ha

mostrado mayor deterioro respecto al hormigón curado al vapor, pero si ha mostrado un

aumento de la resistencia. La resistencia de la capa superficial del hormigón curado al

vapor sufrió una baja notable respecto a las capas intermedias e internas.


51

Figura 2.30 Resistencia a 7 y 28 días de hormigón curado al vapor a dos temperaturas diferentes [Lee, 2007].

2.8 Características mecánicas

2.8.1 Resistencia a compresión

La resistencia a compresión es una de las características más importantes del hormigón.

Las roturas son identificadas o relacionadas usualmente con la aparición de grietas,

aunque el hormigón suele presentar pequeñas grietas, incluso antes de ser puesto en

servicio [Hewlett, 2004]. La resistencia del hormigón comienza a desarrollarse después

de que el hormigón se ha endurecido y la mayoría de la resistencia se alcanza entre los

28 y 90 días. También, la resistencia puede alcanzarse en una edad temprana cuando se

utilizan tipos especiales de cementos en la mezcla del hormigón [Alvarez, 2006].

El uso de aireante para la protección del hormigón frente a los ciclos hielo-deshielo, que

conlleva el aumento del contenido de aire y modifica la porosidad total de la pasta de

cemento hidratada, causa la disminución en la resistencia. Normalmente, cada aumento

del 1% del aire ocluido reducirá la resistencia a compresión en torno al 5%, aunque esta

relación general varía de una mezcla de hormigón a otra. Además, hay un límite

superior en la cantidad de aire que puede ser arrastrado antes de que los huecos

comiencen a ser interconectados y sean incapaces de permanecer secos. Más allá de este

límite, el aire arrastrado empieza a perder su eficacia. El resultado es un contenido de

aire óptimo que proporcionará la resistencia máxima al hielo-deshielo, sin una pérdida

excesiva en la resistencia. La relación entre estos dos factores se muestra en la Figura

2.31 [Boyd & Skalny, 2007].

52

Figura 2.31 Relación entre el contenido de aire, resistencia a compresión y la durabilidad de una mezcla de hormigón [Boyd & Skalny, 2007].

La resistencia del hormigón a los ciclos hielo-deshielo depende de la edad a la que se

produce el primer ciclo [Neville, 1999], siendo deseable que el hormigón posea una

resistencia a compresión de al menos 27,5 N/mm2 antes de ser expuesto a la primera

congelación prologada con saturación crítica [Cánovas, 2007]. Para prevenir el riesgo

de daños frente a heladas a edades tempranas, se suele establecer que durante el proceso

de curado el hormigón alcance una resistencia mínima (se han propuesto valores

comprendidos entre 5 y 14 N/mm2) antes de que se inicie la helada, pero no hay datos

concluyentes sobre la efectividad de esta medida.

[Peng et al, 2007] investigaron el uso de aireante y adiciones, como humo de sílice y

cenizas volantes, para diseñar mezclas de hormigón con alta resistencia (50-60 MPa) y

resistencia a la helada de 300 ciclos hielo-deshielo. Concluyeron que la adición de

aireante causa la reducción de la resistencia a compresión en casi un 10% a los 28 días,

pero en general la resistencia a compresión a 140 días está en los limites aceptables (50-

60 MPa). Por ello recomiendan en estos casos la adición de puzolanas que mejoren la

resistencia a largo plazo.

2.8.2 Módulo de Elasticidad

El módulo de elasticidad es una medida de la elasticidad del hormigón y es un

parámetro básico para estimar la deformación de los elementos estructurales de una

estructura. El módulo de elasticidad es una indicación de la capacidad de un hormigón

de conservar su forma original después de estar sujeto a cargas externas.


53

[Shang & Song, 2006] estudiaron la resistencia y deformación del hormigón normal

sometido a compresión biaxial, después de 0, 25, 50 y 75 ciclos hielo-deshielo. Las

variables principales fueron cinco esfuerzos de compresión y cuatro ciclos de hielo-

deshielo. Concluyen que el módulo de elasticidad siempre se reduce cuando se aumenta

el número de los ciclos. En la Figura 2.32 se recogen los resultados.

Figura 2.32 Influencia de los ciclos de hielo-deshielo en el módulo de elasticidad Ed bajo diversos coeficientes de esfuerzo [Shang & Song, 2006].

2.8.3 Resistencia a tracción

La resistencia a tracción del hormigón es muy inferior a la resistencia a compresión. Sin

embargo, el desarrollo de la resistencia a tracción es más rápido que la adquisición de

resistencia a compresión. Estas y otras variaciones en el comportamiento instan a

conocer la resistencia a tracción en elementos que estarán sometidos a estos esfuerzos

por demandas mecánicas, por retracción hidráulica o térmica.

[Ji et al, 2008] investigaron el efecto de los ciclos hielo-deshielo en las propiedades

mecánicas del hormigón armado: la resistencia a compresión y la resistencia a tracción

después de 0, 15, 30 y 50 ciclos de hielo-deshielo. Concluyeron que la resistencia a

tracción y la resistencia a compresión disminuyen al aumentar los ciclos como se

muestra en las Figuras 2.33 y 2.34.

54

Figura 2.33 Resistencia a tracción y los ciclos hielo-deshielo [Ji et al, 2008].

Figura 2.34 Resistencia a compresión y los ciclos hielo-deshielo [Ji et al, 2008].

[Shang et al, 2008] investigaron la resistencia a la helada de un hormigón normal con

alta relación a/c 0,55, según GBJ82-85 (Norma Nacional de la República Popular

China), y analizaron la influencia de los ciclos hielo-deshielo a la resistencia y

deformación del hormigón bajo compresión biaxial. Concluyeron que los ciclos de

hielo-deshielo no producen ningún cambio en los modos de fallo del hormigón normal,

mientras la causa del fallo era la división tracción tensión extensible.

2.9 Ensayos de durabilidad

La durabilidad de un hormigón de cemento Portland puede definirse, por tanto, como la

capacidad que tiene éste de resistir la acción del ambiente, ataques químicos, físicos,

biológicos o cualquier proceso que tienda a deteriorarlo. Así, un hormigón durable será

el que conserve su forma original y su capacidad resistente de servicio en el tiempo,

cuando se encuentre expuesto a estas acciones.

La durabilidad del hormigón está muy relacionada con la porosidad abierta del mismo y

la distribución y tamaño de sus capilares. La permeabilidad de un hormigón, aunque en

sí misma no es una propiedad indicativa de la durabilidad, sí está claramente

relacionada con los mecanismos de penetración y transporte de sustancias agresivas en

el interior del mismo [Cánovas, 2007].


55

2.9.1 Permeabilidad al gas

La permeabilidad del hormigón se considera como un indicador básico de su

durabilidad [Picandet et al, 2001]. La permeabilidad del hormigón a los gases se ve

afectada en gran medida por la preparación de las muestras, en especial la temperatura y

el contenido de humedad, por lo que han optado por usar muestras secadas en estufa.

Las críticas a esta técnica radican en que esta condición no es representativa de un

hormigón en servicio.

Investigaciones recientes [Carcassés et al, 2002] han tratado de optimizar el

pretratamiento del procedimiento de medir la permeabilidad al gas y el comité RILEM

TC 116 [RILEM TC 116, 1999] ha propuesto unos sistemas de pretratamiento en la

preparación de muestras para el ensayo de permeabilidad de gas. Las recomendaciones

del CEMBUREAU usan una combinación de temperaturas condicionada por distintas

cantidades de tiempo para conseguir una masa constante y la distribución de la

humedad.

[Kropp et al, 1995] presenta datos sobre las relaciones entre coeficientes de transporte y

resistencia a la helada del hormigón. Concluyó que la pérdida de peso del hormigón

aumentaba con la permeabilidad al aire medida antes del ensayo de hielo-deshielo,

presentando una disminución de la resistencia a las heladas como se muestra en la

Figura 2.35. La pérdida en peso fue registrada después de 100 ciclos de hielo-deshielo.

Figura 2.35 Pérdida de peso después de 100 ciclo de H-D frente a la permeabilidad al aire [Kropp et al, 1995].

56

[Gardner et al, 2005] investigaron el efecto de dos temperaturas de tratamiento (85 y

105°C) en la resistencia y la permeabilidad de un hormigón normal (NSC) y uno de alta

resistencia (HSC). Los resultados de permeabilidad eran similares para las dos

temperaturas de tratamiento. El tratamiento, tanto en 85°C como en 105°C, se consideró

adecuado, si bien resultando algo mejor para 105°C.

Es bien conocido que la reducción de la permeabilidad no conduce necesariamente a un

aumento de la resistencia de hielo-deshielo [Bowser et al, 1996; Johnson, 1995]. La

Figura 2.36 muestra el resultado de la prueba de descascarillamiento por sal realizada

según la prueba de RILEM en el hormigón con diferente relación a/c y diferente

relación árido-cemento. Se nota que hay una relación lineal muy buena entre la

permeabilidad al aire y el peso de descascarillamiento acumulativo [Setzer et al, 1996].

Figura 2.36 Relación entre la permeabilidad de aire y peso del descascarillamiento [Basheer et al, 2001].

[Gardner et al, 2007] investigaron la existencia de una relación entre el contenido de

humedad de una muestra y su permeabilidad al gas, mediante la medida de la

permeabilidad de las muestras de dos tipos de hormigones (normal y de alta resistencia)

con distintos grados de humedad. Dedujeron que existía una relación simple (y=axb)

entre el contenido de la humedad (expresado en términos de porcentaje de pérdida de

peso de las muestras) y los valores de distintos tipos de hormigones. Donde (y) es el

tiempo medido para la reducción de la presión de 10 a 5 bar en minutos, (x) es el

porcentaje de la perdida de peso que indica el contenido de la humedad en el hormigón

y (a, b) son parámetros relacionados con la impermeabilidad del hormigón.


57

2.9.2 Penetración de agua bajo presión

La resistencia del hormigón a la penetración del agua y a los agentes agresivos que ésta

transporta es fundamental para la durabilidad del mismo. La permeabilidad puede

aumentar por la porosidad de la pasta y los áridos, una compactación no adecuada o la

exudación. Las dos vías más habituales para reducir la permeabilidad del mismo son la

reducción de la relación agua/cemento y el curado prolongado [Cánovas, 2007].

Un hormigón con baja permeabilidad (es decir, relación a/c reducida y curado

adecuado) tiene mejores condiciones para resistir los ciclos de hielo-deshielo [Becker,

2009].

[Tsivilis et al, 2003] investigaron el efecto de la adición de piedra caliza en la

permeabilidad al aire, la permeabilidad al agua y la porosidad del hormigón de cemento

con adiciones de piedra caliza (PLC). Concluyen que el hormigón (PLC) muestra

propiedades competitivas con el hormigón de cemento Portland (OPC). Además, la

adición de piedra caliza tiene un efecto positivo en la permeabilidad al agua del

hormigón como se muestra en la Figura 2. 37.

Figura 2.37 El efecto de (PLC) en las propiedades del hormigón (R28=resistencia a compresión a 28 días; Kg=permeabilidad al gas; Kw= permeabilidad al agua; S= absorción

capilar; P=porosidad) [Tsivilis et al, 2003].

[Al-Otoom et al, 2007] estudiaron una nueva tecnología de cristalización para

minimizar los problemas relacionados con el agua en el hormigón. Esta tecnología

depende de la formación de cristales de acetato de sodio dentro de los poros del

58

hormigón después del tratamiento de spray en el hormigón con su solución acuosa. Los

resultados han indicado una reducción significativa en la permeabilidad al agua, a

consecuencia del tratamiento del hormigón con esta solución después del curado. Los

ciclos hielo-deshielo han confirmado la reducción de la permeabilidad al agua, a

consecuencia del tratamiento con la solución de acetato de sodio.

Como se muestra en la Figura 2.38, la pérdida de peso de las muestras tratadas con

diferentes concentraciones de aquella solución no es significativa. Por otra parte, el

ensayo resultó un fracaso completo en las muestras no tratadas después de casi 40

ciclos.

Figura 2.38 Resultados del ensayo de hielo-deshielo para muestras tratadas y no tratadas [Al-Otoom et al, 2007].

2.9.3 Penetración del ión cloruro

La difusión se entiende como el proceso de transporte de un constituyente dentro de un

medio cualquiera bajo el efecto de su agitación aleatoria a escala molecular. Cuando

existe una diferencia de concentración entre dos puntos del medio, aparece una

resultante del movimiento aleatorio que genera un transporte global (o neto) del

constituyente considerado desde la zona con mayor concentración hacia la zona de

menor concentración. El parámetro que cuantifica la capacidad de transporte por este

mecanismo se denomina coeficiente de difusión [Poulsen & Mejlbro, 2006].

El contenido máximo de cloruros está limitado en la Instrucción Española del Hormigón

(EHE-08) para evitar los efectos de la corrosión, siendo para el hormigón armado el

0,4% con respecto al peso de cemento y para el hormigón pretensado de 0,2%.

Indicando, además, que el agua de amasado no podrá contener más de 3 g/l de iones


59

cloro en el caso de hormigón armado, ni más de 1 g/l en el caso de hormigón pretensado

[Cánovas, 2007]. Además de estas limitaciones, se deberá cumplir que el contenido total

de cloruros de un hormigón al final de su vida útil no deberá superar el 0,3% del peso

del cemento [EHE, 2008].

[Saito et al, 1995] investigaron la penetración de cloruros en hormigones normales y

ligeros sometidos a ciclos de hielo-deshielo a la edad de 3 días. Los resultados

mostraron que la permeabilidad al ión cloro del hormigón normal con un contenido de

aire de al menos el 7,6% no se modificó con los ciclos de hielo-deshielo entre 18 y 44

ciclos, independientemente de la presencia y el tipo de adiciones minerales, como se

muestra en la Figura 2.39. Se observó que la aplicación de ciclos hielo-deshielo

obviamente disminuyó los valores del módulo dinámico relativo de elasticidad en los

hormigones normales, pero que esta reducción no siempre causaba un aumento de la

permeabilidad al ión cloro de los hormigones.

Figura 2.39 Cambio de permeabilidad de cloruros de hormigón normal sin adición mineral con relación a/c 0,55 y los ciclos de H-D [Saito et al, 1995].

[Chia & Zhang, 2002] investigaron la penetración de cloruros en hormigones de alta

resistencia normal (HARN) y de alta resistencia ligero (HARL), con y sin humo de

sílice, utilizando diferentes métodos de ensayo para el contenido de cloruros (Immersion

test, Salt ponging test, Rapid chloride penetrability test). Concluyeron que la resistencia

60

del HARL a la penetración de cloruros era similar al del HARN tanto en los niveles de

resistencia normal como de alta resistencia, como se muestra en la Tabla 2.12.

La resistencia a compresión del hormigón ligero era inferior a la del hormigón normal,

por tanto el HARL mostró más resistencia a la permeabilidad de agua y penetración de

ión cloro que el HARN. Los resultados indicaron que la penetración al ión cloro no

parece estar correlacionada con la permeabilidad al agua del hormigón.

Tabla 2.12 Profundidad de penetración de cloruro según (Immersion test) [Chia & Zhang, 2002]

Profundidad de penetración de cloruro (mm) No.

Mezcla Tipo de Árido

A/(C+HS) Efectivo

HS % 15 días 30 días 60 días 90 días

1 HARN 0,55 0 8,0 16,0 ‐ 29,0 2 HARL 0,55 0 6.0 14,0 ‐ 27,0 3 HARN 0,35 0 5,0 6,0 8,0 9,5 4 HARL 0,35 0 6,0 7,5 11,0 11,5 5 HARN 0,35 10 2,5 4,0 4,5 4,5 6 HARL 0,35 10 3,0 3,5 5,0 5,0

[Odriozola & Gutiérrez, 2007] investigaron el comportamiento del hormigón armado

utilizado en los cajones de dos muelles construidos en la costa Mediterránea con

hormigón con resistencia a compresión a 28 días de 25 MPa y contenido de cemento

igual a 300 kg/m3. Los cajones estudiados permanecían sumergidos permanentemente.

Las conclusiones preliminares señalaron que en el hormigón sumergido la velocidad de

difusión de cloruros era mucho más elevada de lo que cabría esperar, pero este efecto

quedaba compensado por la ausencia de oxígeno, lo cual eleva notablemente el umbral

de cloruros necesario para el inicio de la corrosión.

[Beixing et al, 2009] investigaron el efecto del contenido de caliza machacada en la

arena fabricada (AF) sobre la resistencia a compresión, la permeabilidad al ión cloro y

la resistencia a hielo-deshielo, tanto para hormigones de baja como de alta resistencia.

Los resultados muestran que para hormigones de baja resistencia, el incremento de

piedra caliza del 0% al 20% mejoró la resistencia a la penetración ión cloro, pero

disminuyó la resistencia a la helada. Para hormigones de alta resistencia, el incremento

de piedra caliza del 0% al 15% no afectó a la permeabilidad del ión cloro y a la

resistencia a la helada, como se muestra en las Figuras 2.40 (a, b).


61

(a) Hormigón de baja resistencia (b) Hormigón de alta resistencia

Figura 2.40 Influencia del contenido de caliza machacada (AF) en la permeabilidad del ión cloro de hormigones probados en 28 días [Beixing et al, 2009].

2.9.4 Porosimetría por intrusión de mercurio

El estudio del proceso de formación de hielo en los poros del hormigón es necesario

para evaluar los daños en el hormigón causados por la congelación.

La durabilidad al hielo-deshielo del hormigón está muy relacionada con su estructura de

poro. El volumen, el radio y la distribución del tamaño de los poros deciden el punto de

congelación de la solución del poro y la cantidad de hielo que se forma en los poros

[Cai & Liu, 1998].

La congelación del agua en los poros capilares más grandes es la causa principal del

daño del hielo sobre el hormigón estructural [Mao & Ayuta, 2008]. Al aumentar la

temperatura el agua se deshiela, y la transición de esta fase es acompañada por un

cambio dimensional y un cambio de las tensiones internas [Cao & Chung, 2002].

Los poros presentes en la matriz de cemento o en el hormigón puede deberse a los

huecos de aire del aireante, al aire mezclado con los materiales durante la mezcla y a los

poros debidos al agua combinada. Los poros debidos al agua combinada pueden

dividirse en poros de gel y poros capilares que, respectivamente, aumentan y

disminuyen según el proceso de hidratación del cemento, causando finalmente una

reducción del volumen total del poro en el final del proceso [Aligizaki, 2006].

[Moon et al, 2006] investigaron las características de los poros para realizar el análisis

de la macroestructura porosa. Se dividen los poros en tres categorías según las

62

dimensiones de estos poros: Microporos <0,01 µm, Mesoporos de 0,01 a 0,05 µm y

Macroporos de 0,05 a 10 µm, como se muestra en la Figura 2.41. También se han

divido los poros en tres categorías según la matriz del cemento: poro de gel <0,003 µm,

inter- partículas de poros de 0,003 a 0,2 µm, poros capilares <0,003 a 10 µm y aire

atrapado >10 µm.

Figura 2.41 Clasificación de tamaño de los poros [Moon et al, 2006].

También los autores han hecho un estudio experimental de 12 muestras de hormigón en

tres categorías. En cada una de ellas se han utilizado dos tipos de cemento (cemento

Pórtland y Blended) y con distintos porcentajes de relación a/c para calcular la cantidad

y el volumen de la distribución de poros utilizando el método de Porosimetría por

Intrusión de Mercurio (MIP) [Diamond, 2000]. Se estudiaron las características de los

poros, la resistencia a compresión del hormigón y la difusión de cloruros en el

hormigón. Concluyen que la resistencia del hormigón reduce cada vez que aumenta el

diámetro medio de los poros, como se muestra en la Figura 2.42. El diámetro medio de

los poros del hormigón se disminuye según el orden siguiente: (1) cemento de bajo

calor de hidratación, (2) cemento Pórtland normal y cemento resistente a los sulfatos,

(3) cemento con 40% de escorias de alto horno, (4) cemento con 60% de escorias de

alto horno, (5) cemento de tres componentes. Por otro lado, la difusión de cloruros en el

hormigón disminuye según el orden siguiente; (1) cemento de bajo calor de hidratación,

(2) cemento Pórtland normal y cemento resistente a los sulfatos, (3) cemento con 40%

de escorias de alto horno, (4) cemento con 60% de escorias de alto horno y cemento de

tres componentes. La difusión de cloruros aumenta con el diámetro medio de poro

presentado un factor de correlación superior a 0,91.


63

Figura 2.42 Relación entre el diámetro medio de poro, la resistencia a compresión y el volumen total de poro [Moon et al, 2006].

[Lafhaj et al, 2006] investigaron la correlación entre el ultrasonido (velocidad de pulso

ultrasónico VPU), la porosidad y permeabilidad para las muestras de mortero en

condiciones secas (cuando el contenido de agua es menor del 10%), saturación parcial

(entre 45% y 55%) y saturación completa (más que 85%). Concluyeron que aumentan

los poros al aumentar la relación a/c. La relación entre los poros y la relación a/c no es

lineal. El rango de los poros está entre el 8% y el 13,5%, como se muestra en la Figura

2.43. Cuando aumentan los poros se reduce la velocidad de ultrasonido. También

aumenta la permeabilidad cada vez que aumenta la porosidad, como se muestra en la

Figura 2.44.

Figura 2.43 Variación de la porosidad con la relación a/c [Lafhaj et al, 2006].

Figura 2.44 Variación de permeabilidad con la porosidad [Lafhaj et al, 2006].

64

[Yang, 2006] investigó la existencia de una relación directa entre el coeficiente de

migración de los estados (estable y no estable) obtenido del ensayo de acelerar la

migración del ión cloruro en el hormigón. Y también determinó la existencia de una

relación entre el volumen de los poros capilares y el diámetro crítico del poro y las

características de transporte en los dos estados (estable y no estable). Obtuvo una buena

relación lineal entre el coeficiente de migración (estable y no estable) basado en el

mismo sistema experimental. Ambos coeficientes de migración (estable y no estable)

estuvieron linealmente relacionados con el volumen de poro capilar y el diámetro de

poro crítico, como se muestra en la Tabla 2.13.

Tabla 2.13 Volumen total de intrusión, de poro capilar y diámetro de poro crítico para el mortero [Yang, 2006]

Mizcal Volumen total de intrusión (mL/g)

Volumen de poro capilar(3010,00nm)

(mL/g)

Diámetro de poro critico

(nm)

C30 0,0528 0,0427 77 C35 0,0580 0,0445 77 C40 0,0684 0,0542 84 C45 0,0707 0,0547 106 C50 0,0829 0,0627 117 C55 0,0883 0,0654 130 C60 0.0901 0,0723 134 C65 0,1022 0,0772 142

[Zuber & Marchand, 2004] desarrollaron ecuaciones fundamentales para modelar las

deformaciones en hormigones expuestos a condiciones de congelación, incluida la

debida a la presión hidráulica. En [Coussy, 2005] se desarrollaron estas ecuaciones y

luego se utilizaron en [Coussy & Monteiro, 2008] para estudiar el efecto del tamaño de

poro y el aumento de presión de poros que actúan en la pasta del cemento expuesto a

temperaturas de congelación. El modelo permite la identificación de la importancia

relativa de los huecos de aire que actúan como embalse de expansión. Las simulaciones

numéricas estudian el efecto de la distribución del tamaño del poro en el factor de

espaciado crítico dentro del material poroso cuando comienza a congelarse, como se



65

Figura 2.45 La fracción de volumen de poro acumulativa frente al radio de entrada del poro para tres morteros diferentes [Coussy & Monterio, 2008].

2.9.5 Análisis termogravimétrios (TG) y térmico diferencial (ATD)

Al poner en contacto el cemento Pórtland y el agua comienza el proceso de hidratación.

La hidratación es un proceso complejo de disolución-precipitación que da lugar al

fraguado y el endurecimiento del hormigón. Los compuestos generados

mayoritariamente durante el proceso de hidratación son el gel CSH y la portlandita.

Además de estos componentes mayoritarios, aparecen otra serie de compuestos, como la

etringita (fases AFt), monosulfoaluminatos hidratados (fases AFm) y otros compuestos

hidratados.

Las partículas del gel CSH se unen entre ellas y con las partículas del árido y la arena,

siendo esta unión el principal responsable de la resistencia del hormigón. Además de

esta unión, hay otros factores que influyen en la resistencia del hormigón, tales como la

resistencia de la pasta, la resistencia del árido, la porosidad y los daños externos

[Popvics, 1998].

[Collier et al, 2008], estudiaron varias técnicas para detener la hidratación del cemento

de tal forma que afectara menos a la composición y microestructura de la pasta de

cemento endurecida. Las técnicas investigadas son: la sustitución del agua de los poros

por líquidos orgánicos (acetona, metanol, isopropanol), secado mediante congelación,

secado al horno y secado al vacío. Los resultados mostraron que ninguna de las técnicas

de eliminación de agua causó deterioros importantes en la composición y

66

microestructura de la pasta de cemento endurecido estudiado, pero los poros parecían

mejor conservados después de la detención de la hidratación usando acetona. La técnica

de secado mediante congelación pareció causar más agrietamiento de la microestructura

de agua que las otras técnicas de eliminación, como se muestra en las Figuras 2.46 y

2.47.

Figura 2.46 Las curvas de TG de las cuatro técnicas a 7 días [Collier et al, 2008].

Figura 2.47 Las curvas de ATD de las cuatro técnicas a 7 días [Collier et al, 2008].

[Knapen & Gemert, 2009] investigaron el tipo y el grado de hidratación del cemento y

la naturaleza y la cantidad de los productos de hidratación (como polímeros solubles en

agua en el 1% de la masa de cemento) que se forman, se determinaron por medio de

calorimetría isotérmica y análisis térmico. Se obtuvo que el contenido de Ca(OH)2,

determinado por el análisis termal, es ligeramente más bajo después de la modificación

de polímeros, debido a una interacción entre los polímeros y los productos de

hidratación. Las partículas de cemento no hidratado o iones OH- en libertad después del

calentamiento y el contenido verdadero de Ca(OH)2, puede ser subestimado en la

presencia de polímeros. Los resultados se muestran en la Tabla 2.14.

Tabla 2.14 Contenido de Ca (OH)2 para los tipos de productos de hidratación (a/c= 0,45) [Knapen & Gemert, 2009]

Ca(OH)2 [% en masa]

4 h 12 h 24 h 90 días Cemento Portland (REF) 1,4 5,8 11,9 16,9

Acetato del alcohol de polivinilo (PVAA) 1,0 5,0 9,6 15,7 Metilcelulosa (MS) 1,3 3,6 9,3 16,3

Hidroxietilcelulosa (HEC) 1,1 1,5 2,7 15,4


67

2.10 Ensayos de hielodeshielo

Una de las propiedades de durabilidad que preocupa en muchos países es la resistencia

al hielo-deshielo. La resistencia al hielo-deshielo se obtiene mediante diferentes

métodos. Los resultados varían con el método de ensayo utilizado; por ejemplo, el

hormigón puede fallar después de 20 ciclos por un método de ensayo, pero mostrar una

buena resistencia, incluso después de 300 ciclos en otras pruebas. A falta de correlación

entre los métodos de ensayo, es difícil comprender el grado de deterioro [Aavik &

Chandra, 1995]. Un comparación de descascarillamiento y daño interno realizado por

[Sellevod & Jacobsen, 1993] mostró la interpretación mucho más pobre en el ensayo de

ASTM C 666 comparado con el ensayo de descascarillamiento.

[Sahin et al, 2007] presentan un estudio para analizar el deterioro del hormigón

sometido a ciclos lentos de hielo-deshielo, según la norma ASTM C666/Procedimiento

B (congelación en aire y descongelación en agua). Se investigó el efecto de cuatro

parámetros: la relación agua/cemento, el contenido de cemento, la cantidad del aireante

y los condiciones de curado, en la resistencia al hielo-deshielo del hormigón. La medida

del deterioro se realizó mediante los cambios de longitud de las probetas. Concluyen

que el parámetro que más afecta a la resistencia a la helada en el hormigón es la adición

del aireante, como se muestra en la Figura 2.48. Los hormigones sin aireante fueron

gravemente dañados después de un número bajo de ciclos de hielo-deshielo con cambio

de longitud de aproximadamente del 1,5%.

Figura 2.48 Interpretación estadística del efecto de los parámetros [Sahin et al, 2007].

68

[Penttala, 2006] muestra un estudio de la influencia de los parámetros que más afectan

el daño durante el ciclo hielo-deshielo sobre la superficie y el interior del hormigón,

según la norma sueca (SS13 72 44) de ensayo de la losa y el método CIF. Los

parámetros importantes escogidos son: relación a/c, el contenido de aire y el tiempo de

curado. Se ha calculado el daño producido en la superficie mediante el pesado de las

muestras después del ciclo hielo-deshielo. El daño interior se ha obtenido a través la

medida del Módulo Dinámico de Elasticidad Relativo (RDME). Concluyó que los

parámetros que más afectan al daño de la superficie y el interior del hormigón en los

ciclo hielo-deshielo son la relación a/c y el contenido del aireante. Y también concluyó

que el tiempo del curado reduce el daño de superficie del hormigón y que la influencia

es muy reducida en el interior del hormigón, como se muestra en la Figura 2.49. Se

puede observar que el daño interior del hormigón de alta resistencia en el caso del ciclo

hielo – deshielo con sal es mayor cuando la relación a/c es inferior a 0,5.

Figura 2.49 Comparación del efecto del agua de curado en el daño superficial de 200g/m2 por el ensayo de la losa [Penttala, 2006].

[Mu et al, 2002] estudiaron la interacción entre la carga, los ciclo hielo-deshielo y el

ataque del cloruro de sodio sobre el hormigón con y sin armadura de fibras de acero. Se

realizaron los ensayos de hielo-deshielo según la norma ASTM C666/Procedimiento A

(congelación y descongelación en agua). Se registraron la pérdida del Módulo Dinámico

de Elasticidad (DME) y el peso de las muestras para calcular el Módulo Dinámico de

Elasticidad Relativo (RDME) para un número determinado de ciclos hielo-deshielo. Los


69

ensayos han demostrado que las muestras fallan cuando el RDME desciende por debajo

del 60% o cuando la pérdida en peso llega a ser del 5%. Los resultados han demostrado

que los hormigones en la solución de cloruro se descascarillan de forma más peligrosa

que los hormigones en agua normal. También, la pérdida de peso en los primeros

hormigones (con cloruro) es mayor que en los segundos (con agua), igual ocurre con las

medidas del (RDME), como se muestra en la Figura 2.50. Estos resultados confirman

los de otros autores que indican que las muestras sometidas a ciclos hielo-deshielo con

cloruro sódico se comportan peor que las muestras curadas solo con agua. Las pérdidas

de peso de las muestras sometidas a la solución de cloruro sódico son el doble de la

correspondiente a las muestras curadas solo con agua. Sin embargo, el módulo de

elasticidad de las muestras sometidas a la solución de cloruro sódico desciende más

despacio que el de las muestras curadas en agua, porque el punto del congelación del

agua es más alto que el punto de congelación de la solución de cloruro sódico [Sun et al

2002].

Figura 2.50 Cambio del RDME del hormigón sometido a ciclos hielo-deshielo en agua y en una solución de NaCl [Mu et al, 2002].

[Taylor et al, 2004] investigaron los efectos de la edad de acabado superficial en los

losas de hormigón al ensayo de descascarillamiento por hielo-deshielo utilizando

ASTM C 672 (Test Method for Scaling Resistance of Concrete Surfaces Exposes to

Deicing Chemicals). Utilizaron hormigones con y sin adiciones. En general, en los

hormigones sin adiciones es beneficios retrasar el acabado superficial, mientras que en

los hormigones con adiciones parece ser conveniente adelantar el tratamiento, tal y

como se muestra en la Tabla 2.15.

70

Tabla 2.15 Resumen de las observaciones de las muestras después de pruebas de descascarillamiento con sal [Taylor et al, 2004]

OPC Escoria Cenizas Volantes

Contenido de aire 4 ‐ 6 % 5 ‐7 % 5 – 7 % Tamaño máximo de aire

entrampado 0,15" 0,20" 0,35"

Uniformidad de aire Reducción leve cerca de superficie

Ninguna reducción cerca de superficie

Ninguna reducción cerca de superficie

Descascarillamiento El árido grueso expuesto

El árido fino Expuesto

Localizado

Agrietamiento Subsuelo microcracks paralelo a la superficie

A pocos microcracks perpendicular a la

superficie

A pocos microcracks perpendicular a la

superficie

Cemento Pórtland no hidratado

5‐7 % el aumento ligeramente cerca de la

superficie

2‐4 % 3‐5 % el aumento cerca de la superficie

Agua/ cementos suplementarios

0,40 ‐ 0,50 0,40 ‐ 0,50 0,40 ‐ 0,50

[Niedzwiedzka, 2005] investigó la influencia del árido ligero (prehumedecido) en el

daño total de la superficie del hormigón debido a los ciclos de hielo-deshielo en

presencia de sales descongelantes, según la norma sueca SS 13 72 44 (El método

Boras). Se investiga el efecto de sustitución del árido de peso normal NWA por el árido

ligero (prehumedecido) LWA sobre la resistencia a compresión, porosidad y el

descascarillamiento de hormigones ordinarios OC y de alta resistencia HPC. Concluye

que en los ciclos de hielo-deshielo, el comportamiento de las probetas de HPC era

diferente de las de OC. Esta observación sugiere que la sustitución de LWA sólo puede

ser eficaz para los hormigones de baja relación agua/conglomerante w/b. Las probetas

HPC tanto sin aireante como sin LWA mostraron resistencia al descascarillamiento

insuficiente. De este estudio se puede concluir que los hormigones con bajas relaciones

w/b necesitan aireante con un sustituto adecuado de árido de LWA. La Figura 2.51

muestra la comparación de la resistencia de descascarillamiento de hormigones con la

misma sustitución LWA pero con diferente relación w/b.


71

Figura 2.51 Resultados de la resistencia a la helada según el método Boras, el mismo LWA sustituido, y las diferentes relaciones w/b [Niedzwiedzka, 2005].

Es conocido que el deterioro del hormigón críticamente saturado expuestos a los ciclos

hielo-deshielo presentan daño interno o descascarillamiento de la superficie. [Kurtz &

Constantiner, 2004] estudiaron el deterioro de un hormigón de muy alta resistencia con

cemento Pórtland (VHES). El trabajo se divide en dos partes: el estudio de la

durabilidad de la masa interior del hormigón frente al hielo-deshielo utilizando la norma

ASTM C 666 Procedimiento A, y de la durabilidad de la superficie del hormigón

utilizando la norma ASTM C 672. Los dos procedimientos se realizaron utilizando

hormigones VHES sin y con aireante. Concluyen que es posible alcanzar la resistencia

necesaria y conseguir resistencia adecuada a los ciclos de hielo-deshielo. Para ampliar la

resistencia de VHES son necesarias cantidades adecuadas de aireante. El factor de

espaciamiento, requisito para la resistencia a la helada del hormigón VHES, es mayor

que los 0,20 mm recomendado por la ACI 201.3R para el hormigón convencional, como

se muestra en la Tabla 2.16.

Tabla 2.16 Parámetros de los contenidos de aire, la durabilidad y los resultados de ensayo de hormigones VHES [Kurtz & Constantiner, 2004]

Mezcla a/c Contiendo de aire (%)

El factor de espaciamiento

L (mm)

Superficie específica α (l/mm)

ASTM 666 Factor de Durabilidad 300ciclos%

ASTM C672 descascarillamiento

en 50 ciclos

A 0,30 7,3 0,203 19 100 1 B 0,30 7,8 0,203 19 100 1 C 0,30 5,8 0,203 23 84 1 D 0,30 3,8 0,381 14 99 2 E 0,36 4,7 0,559 10 89 3 F 0,36 3,2 0,864 7 66 3 G 0,30 1,7 1,27 6 98 3

72

2.11 Ensayos no destructivos

El daño del hormigón sometido a hielo-deshielo normalmente se evalúa con el método

de resonancia, que estima las propiedades elásticas del hormigón. Este método es un

método de evaluación no destructivo (NDE) que utiliza onda elástica. El daño se evalúa

sobre la base de frecuencias de resonancia que están relacionadas con las propiedades

dinámicas del hormigón. Como el método de la resonancia está estrechamente

relacionado con los movimientos de onda, la prueba ultrasónica (UT), que mide la

velocidad de la propagación de la onda, detecta el hormigón dañado. Otra técnica NDE

que utiliza métodos de ondas elásticas que puede aplicarse para evaluar el daño del

hormigón es la medida de emisión acústica (AE) [Galan, 1990].

[Ohtsu, 2005] investiga estas tres técnicas y discuten el uso de los métodos NDE para

un hormigón dañado por ciclos de hielo-deshielo. Para aclarar la teoría dinámica del

comportamiento de las probetas de hormigón en los ensayos, utilizó análisis numérico

mediante el método de elementos finitos (BEM). No encontró ninguna diferencia entre

el módulo dinámico de elasticidad y el módulo estático, como se muestra en la Figura

2.52. En comparación con UT y AE, el daño más acusado fue estimado por el método

de resonancia en el proceso de hielo-deshielo.

Figura 2.52 Comparación del módulo dinámico y estático de elasticidad [Ohtsu, 2005].


73

[Akhras, 1998] midió el daño producido en el hormigón por los ciclos hielo-deshielo

(según la norma ASTM C666) utilizando señal energética (Signal Energy). También ha

realizado una comparación entre el método de la señal energética y el método de

velocidad de la onda ultrasónica para ver cual de ellos puede detectar el daño inicial y el

daño en un estado avanzado, en hormigón sometido a ciclos hielo-deshielo.

Los resultados han demostrado que el método de velocidad de la onda ultrasónica no era

sensible para detectar el daño inicial en el hormigón, aunque sí era sensible el mismo

método para detectar el daño en las fases avanzadas. Se encontró que la velocidad de

onda ultrasónica y la señal energética disminuyeron significativamente con el número

de los ciclos de hielo-deshielo, como se muestran en las Figuras 2.53 y 2.54. Por otro

lado, el método de Señal de la Energía puede detectar de una forma eficaz el daño

inicial en el hormigón.

Figura 2.53 Disminución en velocidad de onda ultrasónica con el número de ciclos de hielo-

deshielo [Akhras, 1998].

Figura 2.54 Disminución en la señal energética con el número de ciclos de hielo-deshielo

[Akhras, 1998].

Son numerosos los trabajos publicados [Penttala, 2006]; [Mao & Ayuta, 2008];

[Bassuoni & Nehdi, 2005] en donde a partir de la medida de la velocidad ultrasónica se

calcula el módulo de elasticidad dinámico, evaluando de esta forma el factor de

durabilidad y por consiguiente el daño producido a medida que aumentan los ciclos de

hielo-deshielo.


75

CAPÍTULO 3

CAMPAÑA EXPERIMENTAL

3.0 Introducción

En el apartado 3.1 de este capítulo se describen los materiales empleados y sus

características particulares. En el caso del cemento se presentan los resultados de los

análisis químicos y físicos, en el caso de los áridos sus análisis granulométricos, y en el

caso de los aditivos sus propiedades nominales.

En el apartado 3.2 de este capítulo se describen los equipos utilizados para realizar el

trabajo experimental con sus propiedades nominales.

En el apartado 3.3 de este capítulo se presentan las dosificaciones de los distintos

hormigones, la fabricación de las probetas y los tipos del curado usados en este trabajo.

En el apartado 3.4 de este capítulo, tras una descripción de los ensayos realizados, se

presenta la descripción de los ensayos de caracterización mecánica y de los ensayos de

durabilidad.

76

En los apartados 3.5 y 3.6 se describen los ensayos de hielo-deshielo y los ensayos no

destructivos respectivamente.

3.1 Materiales empleados

3.1.1 Cemento

Para la realización de todas las campañas experimentales se utilizó cemento Pórtland

CEM I 42,5 R. La composición química y mineralógica así como algunas propiedades

físicas y resistencias mecánicas se muestran en la Tabla 3.1. Estos datos se han obtenido

directamente de la información técnica del cemento facilitada por el fabricante.

Tabla 3.1 Composición química, mineralógica y propiedades físicas del cemento

Compuesto Componente (%) Composión química Óxido de magnesio (MgO) Óxido de calcio (CaO Libre) Óxido de silicio (SiO2) Óxido de aluminio (Al2O3) Óxido de férrico (Fe2O3) Trióxido de azufre (SO3)

1,00 0,88 3,06 3,46 4,78 3,26

C3S C2S C4AF C3A

71,68 7,96 14,53 1,16

Propiedades físicas Inicio de fraguado (min) Final de fraguado (min)

130 223

3.1.2 Árido

Se han empleado áridos calizos machacados de tamaño 5-20 mm, de índice

granulométrico 6,96, suministrados por Hanson Hispania (Figura 3.2). La arena silícea

de río, que ha sido suministrada por Lafarge Áridos (Figura 3.3), con índice

granulométrico 2,71. El análisis granulométrico de los áridos se realizó conforme a la

norma UNE-EN933-1[UNE-EN933-1, 1998]. En la Tabla 3.2 se muestra el análisis

granulométrico realizado para los dos tipos de áridos utilizado y de igual forma, se

presenta en la Figura 3.1 la gráfica correspondiente a la distribución granulométrica

para los dos tipos de áridos.


77

Tabla 3.2 Resumen granulométrico de los áridos

Árido Arena

LUZ DEL TAMIZ PESO ARIDO % RET. % RET.

ACUM. PESO ARENA % RET. % RET.

ACUM.

16 0,447 22,36 22,56 0 0,00 0,00 8 1,286 64,33 86,89 0,002 0,20 0,20 4 0,207 10,36 97,25 0,031 3,10 3,30 2 0,007 0,35 97,60 0,071 7,10 10,40 1 0,003 0,15 97,75 0,104 10,40 20,80 0,5 0,003 0,15 97,90 0,356 35,60 56,40 0,25 0,006 0,30 98,20 0,27 27,00 83,40 0,125 0,034 1,70 99,90 0,131 13,10 96,50 0,063 0,004 0,20 100,10 0,016 1,60 98,10 FONDO 0,002 0,10 100,20 0,019 1,90 100,00TOTAL 2,001 200,00 1 100,00

0

20

40

60

80

100

120

16 8 4 2 1 0,5 0,25 0,125 0,063 FO N D O

Árido

Arena

Ret

enid

o (%

)

Abe rtura tam iz (m m)

Figura 3.1 Curva de distribución granulométrica de los áridos.

Figura 3.2 Árido grueso tamaño 5-20 mm. Figura 3.3 Arena tamaño 0-5 mm.

78

Figura 3.4 Cemento Pórtland CEM I 42,5 R.

3.1.3 Aditivos

A continuación se describen los aditivos químicos empleados en las campañas

experimentales.

3.1.3.1 Aireante

Se ha empleado un aditivo inclusor de aire Sika Aer 5, definido en la norma UNE-EN

934-2 [UNE-EN934-2, 2006] y la norma ASTM C 260-01 [ASTM C260, 2001].

Su empleo en el hormigón aumenta la resistencia a la acción de los ciclos hielo-

deshielo.

La Tabla 3.3 muestra algunas propiedades nominales de este aditivo, proporcionadas

por el fabricante.

Tabla 3.3 Propiedades nominales del aditivo Aireante

Propiedades nominales Base Aireante Aspecto físico Liquido marrón Densidad Aprox. 1,03kg/l. Contenido de cloruro Inferior a 1 g/l PH Aprox. 11. Dosificación recomendada por peso del cemento 0,1 a 0,7 %


79

3.1.3.2 Superplastificante

El superplastificante (Viscocrete 3425) fue suministrado por Sika, siendo uno de los

tipos definidos por la norma UNE-EN-934-2 [UNE-EN 934-2, 2006].

La Tabla 3.4 muestra algunas propiedades nominales de este aditivo, de acuerdo con la

información del fabricante.

Tabla 3.4 Propiedades nominales del aditivo superplastificante

Propiedades nominales Base Reductor de agua Aspecto físico Líquido incoloro Densidad 1,05 kg/l ±0,01 Contenido de cloruro Libre de cloruro PH 4±1 Dosificación recomendada por peso del cemento 0,2 a 0,8%

3.2 Equipo utilizado

A continuación se detallan los equipos utilizados para realizar los ensayos.

3.2.1 Cámara climática

Para llevar a cabo la realización de los ciclos hielo-deshielo y el curado del hormigón de

la campaña experimental de este trabajo se requería la simulación en laboratorio de las

condiciones climáticas reales, es decir, de temperatura y humedad relativa. Se utilizó

una cámara climática de DYCOMETAL CCK-40/1000 (Figuras 3.5 y 3.6). Esta cámara

es capaz de ser programada para reproducir las condiciones ambientales específicas en

base a los registros semi-horarios de temperatura y humedad relativa.

En la Tabla 3.5 se muestran las características de esta cámara y sus posibilidades de

reproducción de ambientes.

Tabla 3.5 Propiedades nominales de la cámara climática

Propiedades nominales Modelo CCK‐40/1000 Rango de temperatura ‐40°C/100°C Rango de humedad 15 HR% / 98HR% Tensión 400 V Potencia 11,9 Kw Capacidad 1 m3

80

Figura 3.5 Aspecto del interior de la cámara climática.

Figura 3.6 Panel externo de control.

3.2.2 Medidor de aire ocluido

La determinación del contenido de aire ocluido en el hormigón se realizó con un

medidor de aire ocluido. Este aparato introduce aire a presión en el interior de una

cámara, en la que se aloja la muestra de hormigón sumergida en agua. Por el efecto de

la compresibilidad del aire, al aumentar la presión del sistema, el volumen de aire

atrapado en el interior de la probeta disminuye y el nivel del agua desciende. La

disminución del nivel del agua, debido a la presión, nos indica el volumen del aire

contenido en la muestra de hormigón.

El propio equipo incluye una escala graduada que expresa el contenido de aire en

porcentaje, para la presión de trabajo aplicada (1 Kg/cm²). El medidor de aire no solo

expresa el contenido de aire disuelto, sino también el aire contenido dentro de los poros

de las partículas según la norma UNE-EN-12350-7[UNE-EN 12350-7, 2001] y ASTM

C 231-04 [ASTM C231, 2004]. La Figura 3.7 muestra la secuencia de la medida del aire

ocluido.


81

( a ) ( b )

( c ) ( d )

( e ) ( f )

( g ) ( h )

Figura 3.7 Procedimiento para medir el aire ocluido en el hormigón.

82

3.3 Variables estudiadas

3.3.1 Tipos de hormigón

En este trabajo se diseñaron y fabricaron dos tipos de hormigones de resistencias

nominales 30 Mpa y 45 Mpa. Para el estudio de la dosificación se siguió el método de la

Peña adoptando una relación nominal agua/cemento (a/c) de 0,5 para el hormigón H30 y

de 0,4 para el hormigón H45. El tamaño máximo del árido fue de 20 mm para los dos

tipos de hormigones. El asiento fue de 5 a 10 cm en el hormigón H30 y de 20 a 25 cm

para el hormigón H45. El contenido adoptado de cemento fue de 380 kg/m3 para el

hormigón H30 y 400 kg/m3 para el hormigón H45. La Tabla 3.6 muestra las

dosificaciones de los hormigones.

Tabla 3.6 Dosificación de los hormigones

Hormigón (H30) Hormigón (H45)

Material SIN aireante

CON aireante

SIN aireante

CON aireante

Cemento CEM I (kg/m³) Arena silícea (kg/m³) Árido calizo (kg/m³) Agua (kg/m³) Superplastificante (kg/m³) Aireante (kg/m³)

381 880 936 190 2,3 0

381 880 936 190 2,3 0,2

400 769 1167 160 5,2 0

400 769 1167 160 5,2 0,2

Los asientos del cono de Abrams permitieron una puesta en obra del hormigón más fácil

y un relleno de los moldes más efectivo con menos energía de compactación según la

norma UNE-EN12350-2[UNE-EN 12350-2, 2006]. La Tabla 3.7 y las Figuras 3.8 y 3.9

muestran las medidas de las propiedades del hormigón fresco.

Tabla 3.7 Propiedades de los hormigones

Hormigón fresco Hormigón endurecido Tipo de hormigón Consistencia

(cm) Aire ocluido

(%) R. a compresión

(MPa) a los 28 días H30/00/B 3 3,4 34,35 H30/0,05/B 13 7 30,86 H30/00/M 3 3,8 40,84 H30/0,05/M 15 6,7 27,91 H45/00/B 20 3,5 59,13 H45/0,05/B 22 10,2 35,11 H45/00/M 22 4 56,98 H45/0,05/M 23 10 36,33


83

Figura 3.8 Ensayo de Cono de Abrams. Figura 3.9 Determinación del aire ocluido.

Se utilizó el mismo procedimiento de amasada para todos los hormigones, según el

método descrito en la norma UNE-EN 12390-2[UNE-EN 12390-2, 2001]. Primero se

colocaron los áridos en una amasadora de eje vertical de 100 litros de capacidad

(Figuras 3.10 y 3.11). Posteriormente se añadió el cemento, la arena y se mezclaron

durante 1 minuto. A continuación se añadió el agua con el superplastificante y, en su

caso, el aireante premezclado con aproximadamente 200 ml de agua, seguido de un

período de mezcla final de 3 minutos.

Figura 3.10 Amasadora de eje vertical. Figura 3.11 Amasado del hormigón.

84

3.3.2 Probetas

Se confeccionaron 15 probetas cilíndricas de 150 Ø × 300 mm de cada hormigón

(Figura 3.12). En ambos casos el método de fabricación siguió los procedimientos

especificados en la norma UNE-EN 12390-2 [UNE-EN 12390-2, 2001].

Las probetas de hormigón, una vez preparadas, se mantuvieron en sus moldes en el

laboratorio durante 24 horas, cubiertas con plástico (Figura 3.13). A las 24 horas se

desmoldaron e introdujeron en la cámara climática, siguiendo su tipo de curado.

Se ensayaron seis probetas cilíndricas de cada grupo para la determinación de las

propiedades mecánicas de los hormigones: la resistencia a compresión, módulo de

deformación estático y la resistencia a tracción, según las normas UNE-EN-12390-

3[UNE-EN 1239-3, 2003], UNE 83-316-96[UNE 83-316, 1996] y UNE-EN-12390-

6[UNE-EN 12390-6, 2005], respectivamente.

Figura 3.12 Probetas cilíndricas. Figura 3.13 Probetas cubiertas con plástico.

De cada grupo se emplearon dos probetas cilíndricas en los ensayos de permeabilidad al

gas, según las normas UNE-83981[UNE-83981, 2008] y RILEM-TC 116-

PCD[RILEM-TC 116, 1999], penetración de agua a presión según la norma UNE

12390-8[UNE 12390-8, 2001], porosimetría mediante intrusión de mercurio, según la

norma ASTM-D4404 (adaptada) [ASTM-D4404, 2004], difusión de cloruros y

determinación de penetración del ión cloruro, según las normas UNE 80213-EX[UNE

80213, 1999], UNE-112-010[UNE 112-010, 1994] y ASTM C1543 [ASTM C1543,

2002] y el ensayo de Análisis Térmico Diferencial (ATD). La Figura 3.14 muestra la

distribución de la probeta para cada ensayo.


85

Difusión de

cloruro

2 5 cm 5 cm 212 cm 4cm

P.Oxigeno

P.Oxigeno

Poro. Y

ATD

Difusión de

cloruro

2 5 cm 5 cm 212 cm 4cm

P.Oxigeno

P.Oxigeno

Poro. Y

ATD

Figura 3.14 Esquema de la probeta para los ensayos de durabilidad.

Las seis probetas restantes se emplearon en el ensayo de hielo-deshielo según la norma

ASTM C666/C 666M [ASTM C666, 2003] y una se dejó como referencia en la cámara

a 20°C de temperatura y 45-50% de humedad relativa para interpretación de algunos

ensayos.

3.3.3 Tipos de curado

Todas las probetas se curaron en cámara climática durante 28 días a 30°C de

temperatura y con un 37 % de humedad relativa. Estos valores de temperatura y

humedad tratan de representar las condiciones ambientales medias más desfavorables de

verano en la región central de España [MC, 2006], como se muestra en las Tablas 3.8 y

3.9 en las cuales se presentan las condiciones ambientales de los meses de julio y agosto

en un año representativo de la serie histórica para la zona de Madrid.

Se realizaron dos tipos de curados en las probetas. El denominado “curado húmedo” (B)

se hizo regando diariamente las probetas, en el interior de la cámara climática, durante

la primera semana, según recomienda la Instrucción Española de Hormigón Estructural

(EHE) como se muestra en la Figura 3.15. El “curado seco” (M) se realizó en las

mismas condiciones ambientales pero sin ningún tipo de aporte de agua como se

muestra en la Figura 3.16. De este modo se obtuvieron cuatro grupos de probetas:

• Hormigón sin aireante curado húmedo (H30-00-B) y (H45-00-B).

• Hormigón sin aireante curado seco (H30-00-M) y (H45-00-M).

• Hormigón con aireante curado húmedo (H30-0,05-B) y (H45-0,05-B).

• Hormigón con aireante curado seco (H30-0,05-M) y (H45-0,05-M).

86

Figura 3.15 Curado húmedo (B). Figura 3.16 Curado seco (M).


87

Tabla 3.8 Temperatura y humedad relativa del mes de julio de 2006 (Madrid)

Julio de 2006

Temperatura (°C) Humedad (%) Día Max. Min. Avg. Temp Max. Min. Avg. Hum.

01/07/2006 33,2 20,3 26,75 59 22 40,50

02/07/2006 32,3 22,9 27,6 41 13 27,00 03/07/2006 30,4 20,2 25,3 58 15 36,50

04/07/2006 29,5 19,9 24,7 39 23 31,00 05/07/2006 29,7 20,4 25,05 52 23 37,50

06/07/2006 31,3 18,1 24,7 65 22 43,50

07/07/2006 33 17,9 25,45 60 20 40,00 08/07/2006 35,2 21,7 28,45 55 17 36,00

09/07/2006 37,7 23,3 30,5 48 14 31,00

10/07/2006 37,6 24,7 31,15 41 9 25,00 11/07/2006 36 25,1 30,55 31 13 22,00

12/07/2006 34,2 26,2 30,2 38 19 28,50 13/07/2006 35,6 23,3 29,45 51 16 33,50

14/07/2006 34,4 22,7 28,55 57 20 38,50

15/07/2006 35,7 22,6 29,15 57 18 37,50 16/07/2006 36 23,8 29,9 53 20 36,50

17/07/2006 34,3 23,3 28,8 57 19 38,00

18/07/2006 34,8 23,3 29,05 57 26 41,50 19/07/2006 33,5 19,8 26,65 78 26 52,00

20/07/2006 33,8 22,4 28,1 65 23 44,00 21/07/2006 34,9 23,3 29,1 52 13 32,50

22/07/2006 35,1 22,9 29 42 14 28,00

23/07/2006 35,7 23,3 29,5 57 10 33,50 24/07/2006 36 23,6 29,8 58 14 36,00

25/07/2006 35,1 23,3 29,2 36 15 25,50

26/07/2006 35,6 23,9 29,75 35 11 23,00 27/07/2006 31,2 23,8 27,5 44 17 30,50

28/07/2006 32,3 18,9 25,6 59 20 39,50 29/07/2006 34,2 20,8 27,5 58 16 37,00

30/07/2006 35,3 22,9 29,1 36 11 23,50

31/07/2006 34,7 24,4 29,55 40 22 31,00

Media 28,25 34,19

88

Tabla 3.9 Temperatura y humedad relativa del mes de agosto de 2006 (Madrid)

Agosto de 2006

Temperatura (°C) Humedad (%) Día Max. Min. Avg. Temp Max. Min. Avg. Hum.

01/08/2006 35,1 24,1 29,6 40 18 29

02/08/2006 35,3 22,4 28,85 59 22 40,5 03/08/2006 32,8 22,8 27,8 44 22 33

04/08/2006 32,6 15,8 24,2 63 19 41 05/08/2006 34,3 17,3 25,8 55 15 35

06/08/2006 33,1 18,1 25,6 59 13 36

07/08/2006 34,6 18,1 26,35 51 18 34,5 08/08/2006 30,3 18,2 24,25 60 24 42

09/08/2006 32,4 18,3 25,35 58 13 35,5

10/08/2006 35,1 19,5 27,3 37 15 26 11/08/2006 35,2 19,9 27,55 52 12 32

12/08/2006 32,8 20,8 26,8 28 8 18 13/08/2006 30,9 14,3 22,6 59 13 36

14/08/2006 31,3 17,3 24,3 43 17 30

15/08/2006 28 20,1 24,05 46 18 32 16/08/2006 23,3 15,3 19,3 70 31 50,5

17/08/2006 22,2 14,9 18,55 97 39 68

18/08/2006 23,1 14,9 19 73 35 54 19/08/2006 25,6 13,6 19,6 85 28 56,5

20/08/2006 30,4 15,6 23 58 13 35,5 21/08/2006 32,9 18,4 25,65 55 20 37,5

22/08/2006 34,6 19,2 26,9 52 17 34,5

23/08/2006 34,3 21,2 27,75 45 16 30,5 24/08/2006 32,4 20,6 26,5 57 8 32,5

25/08/2006 31,1 19,6 25,35 54 26 40

26/08/2006 29,8 17,7 23,75 69 18 43,5 27/08/2006 31,8 17,6 24,7 61 23 42

28/08/2006 34,7 21,2 27,95 50 17 33,5 29/08/2006 34,7 20,4 27,55 60 11 35,5

30/08/2006 32,9 18,6 25,75 65 20 42,5

31/08/2006 34,4 20,2 27,3 52 19 35,5

Media 25,13 37,82


89

10

15

20

25

30

35

40

02 04 06 08 10 12 14 16 18 20 22 24 26 28 30

Data 1 19:59:45 28/06/2009

Max.Julio

Min.Julio

Avg.Julio

Max.Agosto

Min.Agosto

Avg.Agosto

T

Tem

pera

tura

(ºC

)

Dias

Figura 3.17 Temperatura de los meses de julio y agosto de 2006 (Madrid).

0

20

40

60

80

100

02 04 06 08 10 12 14 16 18 20 22 24 26 28 30

Data 1 18:15:15 27/01/2009Max.Julio

Min.Julio

Avg.Julio

Max.Agosto

Min.Agosto

Avg.Agosto

H

Hum

edad

(%)

Dias

Figura 3.18 Humedad relativa de los meses de julio y agosto de 2006 (Madrid).

90

3.4 Ensayos Realizados

En este apartado se describe el método operativo de los ensayos realizados. Estos

ensayos se han realizado en tres fases atendiendo a los ciclos hielo-deshielo: Antes,

durante los ciclos y finalizados los ciclos. En cada etapa se han realizado los ensayos

que muestra la Figura 3.19.

UltrasonidosDimensiones

Pérdida de peso

Antes de los ciclos

Durante de los ciclos

Después de los ciclos

Ensayos Realizados

Característicasmecánicas

Característicasmecánicas

DurabilidadDurabilidad

Fractura

Figura 3.19 Ensayos realizados según las etapas del trabajo.

Las Tablas 3.10 y 3.11 muestran los detalles de cada etapa, clasificada según el tipo de

los ensayos, el número de las probetas o muestras ensayadas y las normas utilizadas

para cada ensayo.


91

Tabla 3.10 Ensayos / Antes de los ciclos hielo-deshielo

Ensayos Nº Probetas Nº Muestras Edad Normas

Resistencia a compresión 2 2 28 días UNE‐EN 12390‐03

Módulo de deformación elástico 2 2 28 días UNE83‐316‐96

Características

mecánicas

Resistencia a tracción (Brasileño) 2 2 28 días UNE‐EN 12390‐6

Permeabilidad al gas

4 (2m/p) (5cm) A partir de 28 días UNE‐83981

RILEM‐TC 116‐PCD

Porosimetría por intrusión de

mercurio 4 (2m/p) A partir de 28 días ASTM‐D4404‐04 (adaptada)

Análisis Térmico Diferencial (ATD)

1 (m/p)

A partir de 28 90 y 365 días

Difusión de cloruros

2*

2 A partir de 28 días UNE112‐010‐94

NT BUILD 443

Durabilidad

Penetración de agua bajo presión 1 1 3 meses UNE 12390‐08

* Para más información véase la Figura 3.14.

92

Tabla 3.11 Ensayos / Después de los ciclos hielo-deshielo

Ensayos Nº Probetas Nº Muestras Edad Normas

Resistencia a compresión 2 2 3 meses UNE‐EN 12390‐03

Módulo de deformación elástico 2 2 3 meses UNE83‐316‐96

Características

mecánicas

Resistencia a tracción (Brasileño) 1 1 3 meses UNE‐EN 12390‐6

Permeabilidad al gas

4 (2m/p) (5cm) 3 meses UNE‐83981

RILEM‐TC 116‐PCD

Porosimetría por intrusión de mercurio 8 (4m/p) 3 meses ASTM‐D4404‐04

(adaptada)

Difusión de cloruros

1

2 3 meses UNE112‐010‐94 NT BUILD 443

Durabilidad

Penetración de agua bajo presión 1 1 3 meses UNE 12390‐08

3.4.1 Ensayos de caracterización mecánica

3.4.1.1 Resistencia a compresión

Los ensayos que a continuación se describen se realizaron según la norma UNE-EN

12390 [UNE-EN 12390, 2003]. Se emplearon probetas cilíndricas de 150 Ø × 300 mm,

cuya cara superior fue refrentada con mortero de azufre. Este ensayo se efectuó sobre

dos probetas antes de los ciclos y sobre otras dos probetas después de la aplicación de

los ciclos hielo-deshielo. La Figura 3.20 muestra las probetas refrentadas y el ensayo de

resistencia a compresión.

La máquina de ensayos fue en una prensa IBERTEST modelo 1500 kN con nivel

inferior de carga de 200 kN y de nivel superior de 1400 kN.

Figura 3.20 Ensayo de resistencia a compresión.

3.4.1.2 Módulo de deformación estático

Los ensayos de determinación del módulo de deformación estático se realizaron según

la norma UNE 83-316 [UNE 83-316, 1996]. Las probetas empleadas fueron cilíndricas

de 150 Ø × 300 mm, con la cara superior refrentada con mortero de azufre. Este ensayo

se realizó utilizando dos probetas antes de los ciclos y otras dos probetas después de la

aplicación de los ciclos hielo-deshielo.

Para medir las deformaciones en las probetas se ha empleado un transformador

diferencial de variación lineal de la casa Ibertest (Figura 3.21), con un sistema de

adquisición de datos controlado por ordenador. Las cargas se incrementaron

uniformemente a la velocidad de 0,2 MPa/s.

94

Se aplicaron tres ciclos sucesivos de carga y descarga hasta un 40% de la resistencia a

compresión estimada, determinando el módulo de deformación en la probeta.

Posteriormente se retiraron los anillos de medición y se llevó la probeta hasta rotura,

registrando la carga.

Figura 3.21 Ensayo de módulo de elasticidad.

3.4.1.3 Resistencia a tracción

Los ensayos para determinar la resistencia a tracción indirecta del hormigón se

efectuaron siguiendo las recomendaciones de la norma UNE-EN 12390-6[UNE-EN

12390-6, 2001] con probetas cilíndricas de 150 Ø × 300 mm, a las que se les adosaron

dos listones de madera contrachapada, según dos generatrices diametralmente opuestas.

Las dimensiones de los listones fueron de 3 mm de espesor por 6 mm de anchura,

utilizando maderas nuevas para cada ensayo.

Los ensayos se realizaron con control de deformación, con una velocidad de

desplazamiento del pistón de 0,1 mm/minuto. La tensión máxima de rotura se obtuvo

directamente del registro electrónico de la máquina (Figura 3.22).


95

Figura 3.22 Ensayo de resistencia a tracción indirecta.

3.4.2 Ensayos de durabilidad

En este apartado se presentan los ensayos de durabilidad de los hormigones estudiados.

Los ensayos de durabilidad incluyen la permeabilidad al gas, la penetración de agua

bajo presión, la porosimetría por intrusión de mercurio, la penetración del ión cloruro y

el análisis térmico-gravimétrico y diferencial (TG/ATD).

3.4.2.1 Permeabilidad al gas

Este ensayo tiene como objeto determinar el coeficiente de permeabilidad al oxígeno del

hormigón en el hormigón endurecido. Se determina mediante la aplicación, en régimen

laminar, de diferentes presiones de oxígeno y la medida de los flujos que atraviesan la

probeta de ensayo por unidad de tiempo.

Se prepararon dos rodajas cilíndricas de Ø150 mm y 50 mm de altura, de la misma

probeta, antes de los ciclos. Una de ellas de la parte superior y la otra de la parte inferior

con el fin de apreciar posibles diferencias debidas a la compactación dentro de la misma

probeta. Después de la aplicación de los ciclos hielo-deshielo se ensayaron otras dos

rodajas procedentes de otra probeta, con la misma localización.

De acuerdo con el método recomendado por la norma UNE-83981 [UNE-83981, 2008]

y RILEM-TC116-PCD [RILEM-TC116, 1999], el procedimiento es el siguiente:

• Antes de realizar el ensayo las probetas necesitan un pre-acondicionamiento. El

proceso de pre-acondicionamiento dura 28 días. Se introducen las probetas que

se van a ensayar en un desecador dentro de una estufa a 25°C. Este desecador

96

contiene una disolución de H2SO4 al 35% y durante los 28 días se mantienen en

una atmósfera controlada a 25°C y 67% de Hr.

• Para realizar el ensayo se procede a introducir la muestra en la célula de ensayo,

como se ilustra en la Figura 3.23, asegurando la estanqueidad lateral de la

muestra mediante presión.

• Se conecta la parte superior de la célula a la bombona de oxígeno y se abre el

manorreductor hasta obtener una presión en la célula de 0,5 a 2 bars. Se acopla

la parte inferior de la célula a la pipeta de volumen con objeto de medir el caudal

circulante. Pasados 15 minutos, y una vez conseguido el régimen estacionario,

se procede a la medida del caudal de oxígeno. Este proceso se repite 3 veces.

Se calcula el coeficiente de permeabilidad al oxígeno del hormigón endurecido, que se

expresa en m2, a partir de la siguiente expresión:

2 2

2. . . ..( )

o

a

Q p LKA p p

η=

− 3.1

donde:

K Coeficiente de permeabilidad al oxigeno (m²); Q Flujo de oxigeno que atraviesa la probeta (m³/s); op Presión en la cual se determina Q (se considera igual a ap ) (N/m2); L Espesor de la probeta (m); η Viscosidad del oxigeno (cuyo valor a 20°C se considera igual a 2,02

× 10-5 N.s.m-2); A Sección de la probeta (m²); p Presión aplicada en el ensayo (N/m2); ap Presión atmosférica (N/m2).


97

Figura 3.23 Ensayo de permeabilidad al gas.

3.4.2.2 Penetración de agua bajo presión

Este ensayo tiene como objeto determinar la profundidad de penetración de agua bajo

presión en hormigón endurecido, para su realización se ha seguido la norma UNE-EN

12390-8 [UNE-EN 12390-8, 2001] aplicando una presión de 500±50 kPa durante 72±2

horas. Posteriormente se rompe la probeta a ensayo brasileño y se mide la profundidad

de penetración del frente de agua.

Se ensayaron 2 probetas cilíndricas de 150 Ø × 300 mm, una antes de los ciclos, y la

otra probeta fabricada del mismo hormigón después de la aplicación de los ciclos hielo-

deshielo. La cara inferior de las probetas fue rectificada con una máquina rectificadora

de superficies planas, para garantizar un contacto adecuado de la junta tórica de goma.

La máquina de ensayos Tonindustrie (Figura 3.24) está formada por dos platos, uno

inferior adosado al soporte y otro superior conectado a una línea hidráulica, que a su vez

está acoplada a un tanque de agua. El plato superior se ajustó con una junta lisa de goma

a la cara rectificada de la probeta. La fijación se hizo con tres barras roscadas

uniformemente distribuidas alrededor de la probeta. La disposición de los platos

garantizó en todo momento que la presión hidráulica se aplicaba centrada. El sistema se

presurizó a 5,0 bares mediante un tanque de aire sintético presurizado que se une al

tanque de agua. La presión se mantuvo constante durante 72 ±2 horas.

Transcurrido este tiempo, las probetas se retiraron de la maquina e inmediatamente se

rompieron mediante el ensayo de tracción indirecta. La profundidad máxima de

penetración del agua se obtuvo midiendo, manualmente con un calibre de precisión

98

±0,05 mm la distancia perpendicular entre el extremo de la probeta y el punto más

interno humedecido. La profundidad media se obtuvo mediante la reproducción y

posterior digitalización del área humedecida. La obtención de las superficies

impregnadas de agua permitió el cálculo de la profundidad media equivalente.

(a) Maquina de ensayo. (b) Rotura de la probeta.

(c) Medida de la profundidad del agua.

(d) Comparación entre hormigones H30 sin y con aireante y curado seco.

Figura 3.24 Ensayo de penetración de agua bajo presión.

3.4.2.3 Porosimetría por intrusión de mercurio (MIP)

Este ensayo tiene como objeto caracterizar la microestructura interna del hormigón

usando la técnica de porosimetría por intrusión de mercurio. Conociendo la

microestructura del hormigón es posible valorar la importancia relativa de los diferentes

tipos de transporte de sustancias agresivas en el interior del hormigón, lo que a su vez

determinará la durabilidad potencial de un hormigón en un ambiente agresivo.

La técnica de porosimetría por intrusión de mercurio ha sido desarrollada para

determinar el volumen y distribución del tamaño del poro de sólidos en el rango de los

macroporos. Esta técnica se basa en la propiedad del mercurio de ser líquido que no

moja las superficies debido a la alta tensión superficial, el ángulo de contacto con la

superficie sólida es mayor de 90°, por lo que requiere elevar la presión para forzarlo a


99

entrar en los poros. La ecuación (3.2) que relaciona la presión ejercida por el sistema

con el radio del poro penetrado, es según [Washbunm, 1921], para poros cilíndricos:

dp θγ cos4−= 3.2

donde: γ Tensión superficial (N/nm); θ Ángulo de contacto; d Diámetro de poro (nm); p Presión necesaria para que el mercurio penetre en un poro de diámetro d

(N/nm2).

Los resultados obtenidos en el ensayo de porosimetría por intrusión de mercurio han

sido correlacionados por numerosos investigadores con los parámetros que controlan la

permeabilidad de fluidos y la difusión de iones en el mortero [Yang, 2006] y [Moon et

al, 2006]. Del mismo modo, los críticos de la técnica reclaman que los resultados de la

misma se ven alterados por el tamaño de la muestra, el pretratamiento que se aplique, la

posibilidad de rotura de la red porosa y el efecto de cuello de botella en los porosos, lo

cual puede provocar una asignación errónea de la distribución de tamaños. Sin embargo,

la mayoría coincide en que la técnica es útil para medir el diámetro umbral y el volumen

de poros de modo comparativo [Diamond, 2000] y [Cai & Liu, 1998].

La caracterización de la estructura porosa del material por la técnica de porosimetría por

intrusión de mercurio proporciona información de las propiedades físicas del material.

Las más empleadas son la porosidad total y la distribución e interconexión de los poros.

La porosidad total es el volumen total de poros respecto al volumen total del material.

En la MIP el cómputo está limitado a los poros conectados. Despreciando el volumen de

los áridos en el hormigón, la porosidad total del hormigón en estado fresco oscila entre

el 20% y el 25%, y al endurecerse varía entre el 10% y el 15%. En hormigones

convencionales la porosidad no baja del 10% [Diamond, 1989], la fórmula que

proporciona el valor es la siguiente:

( )100m

pt V

VP = 3.3

donde: Pt Porosidad total (%); Vp Volumen de poros (mm3); Vm Volumen del material (mm3).

100

De las curvas de distribución se obtienen dos parámetros básicos: el diámetro crítico de

poros (dcr) y el diámetro umbral de poros (du). El diámetro crítico es el tamaño de poro

interconectado que más se repite de forma continua, y se corresponde con la pendiente

máxima de la curva de porosidad acumulada. El diámetro umbral es el tamaño de poro

más grande en el cual un volumen significativo de intrusión puede ser detectado, y se

corresponde con el primer aumento de intrusión significativo en la curva del logaritmo

de la intrusión diferencial.

La estructura de poros se clasificó siguiendo los criterio de la Unión Internacional de

Química Pura y Aplicada (IUPAC por sus siglas en inglés), en los cuales, se fijan los

siguientes rangos: microporos (Ø < 2 nm), mesoporos (2 nm < Ø < 50 nm) y macro-

poros (Ø > 50 nm).

En este trabajo se empleó un equipo de la casa Micromeritics, modelo Autopore IV

9500 (Figura 3.25), que opera hasta una presión de 33,000 psi (228 MPa) cubriendo un

rango de diámetro de poro desde 0,006 a 175 µm. La metodología empleada para los

análisis es similar a las directrices de la norma ASTM D4404 [ASTM D4404, 2004],

que tiene como objetivo el análisis de rocas y suelos.

La intrusión de mercurio fue gradual y el tiempo de estabilización para cada condición

de presión fue de 10 segundos. El ángulo de contacto usado para los cálculos numéricos

fue de 130 grados, tanto en el llenado como en el vaciado de los poros.

Figura 3.25 Equipo de Porosimetría por Intrusión de Mercurio Micromeritics, Autopore IV 9500.

La obtención de la muestra siguió un proceso en el que se extrae un fragmento de

hormigón del interior de la probeta, a 5 cm de los extremos para las muestras antes de


101

los ciclos. Para las muestras después de la aplicación de los ciclos hielo-deshielo se

consideró la media de los valores obtenidos en 4 puntos a distintas profundidades de la

probeta en sentido radial (Figura 3.26). Mediante tenazas de corte se extrajeron los

áridos gruesos más visibles y se separaron con aire a presión los restos de árido fino y

polvo superficial que se desprende de la matriz. El resultado es una masa redondeada de

“mortero” de aproximadamente entre 2 y 4 g.

(a) (b)

(c) (d)

Figura 3.26 Secuencia de pasos para muestras de porosimetría por intrusión de

mercurio después de la aplicación de los ciclos hielo-deshielo.

El acondicionamiento de las muestra implica un proceso de precalentamiento y

desgasificación, en el que la muestra se secó a una temperatura de 40°C hasta alcanzar

peso constante (±0,1% en masa). Posteriormente se desgasificó la muestra situándola en

un desecador al que se conectó una bomba de vacío de 40 KPa durante 30 minutos

(Figura 3.27a). Concluido el acondicionamiento de la muestra, se procedió a pesarla en

una balanza de precisión Mettler Toledo, modelo AB204-S, y se colocó en el

penetrómetro (Figura 3.27b). Determinados los valores de masa, tanto de la muestra

como del penetrómetro, se introdujo el penetrómetro con la muestra en la cámara en

baja presión del equipo de porosimetría (Figura 3.27c). Una vez finalizada la intrusión

de mercurio a baja presión, se determinó, mediante pesada, la cantidad de mercurio

102

introducido, y se colocó el penetrómetro en la cámara de alta presión para continuar con

el proceso de intrusión (Figura 3.27d).

(a) Desgasificación de la muestra. (b) Pesada de la muestra.

(c) Entrada en la cámara de baja presión. (d) Entrada en la cámara de alta presión.

Figura 3.27 Secuencia de pasos durante el ensayo de

porosimetría por intrusión de mercurio.

3.2.2.4 Penetración del ión cloruro

Este ensayo tiene como objeto determinar el contenido de cloruros totales en

hormigones endurecidos. El coeficiente efectivo de transporte de ión cloruro se

determina mediante la función de error (erf) de la ecuación 3.4 [Poulsen & Mejlbro,

2006]. Para ello en cada probeta se obtuvo el contenido de cloruros de seis

profundidades distintas, obteniendo el perfil de concentración de cloruros, no debiendo

superar el valor del 15% de error en cada probeta. En el cálculo del coeficiente de

difusión efectivo se empleo la ecuación 3.4, tomada de la norma NT BUILD 443 [NT

443, 1995] .

( ) ( )( ) ⎟

⎟

⎠

⎞

⎜⎜

⎝

⎛

⎥⎥⎦

⎤

⎢⎢⎣

⎡−−=

tDxerfCCCtxC

eiss 4

, 3.4

donde: C(x t) Concentración del ión a profundidad x y tiempo t (% en peso); x Profundidad (m);


103

t Tiempo (s); Cs Concentración en la superficie (% en peso); erf Ecuación de la función de error; Ci Concentración inicial (% en peso); De Coeficiente de difusión efectivo de transporte de cloruros (m2/s).

Los ensayos para determinar la profundidad de penetración del ión cloruro en el

hormigón se hicieron siguiendo las recomendaciones de la norma UNE 80213-EX

[UNE 80213, 1999], UNE 112-010 [UNE 112-010, 1994] y ASTM C1543 [ASTM

C1543, 2002]. Los ensayos se realizaron tras 91 días de curado (húmedo o seco) antes

de los ciclos de hielo-deshielo. Se emplearon dos muestras cilíndricas de 12 cm,

cortadas de dos probetas distintas de cada hormigón para el ensayo antes los ciclos, y

otras dos muestras de 12 cm de la misma probeta, una de la parte superior y la otra de la

parte inferior, para después de la aplicación de los ciclos hielo-deshielo (Figura 3.28).

Antes de iniciar el ensayo se cortaron dos rodajas de hormigón de 10 mm de espesor

mediante corte húmedo de una de las bases de la probeta. La rodaja más externa se

desechó y la segunda se guardó en la cámara de curado como referencia.

Figura 3.28 Preparación de las muestras de penetración del ión cloruro.

A continuación, las probetas se sumergieron en una disolución saturada de Ca(OH)2 en

la que se empleo agua destilada, hasta alcanzar peso constante (diferencia en peso

±0,1%) en un plazo de 24 horas. Posteriormente, las probetas se secaron

superficialmente y se cubrieron, a excepción de la cara de corte, con una resina epoxi

impermeable, Sikafloor-261. Se aplicaron varias capas de resina hasta alcanzar 1 mm de

espesor. La aplicación y posterior secado de la resina siguió las recomendaciones del

fabricante. A continuación se sumergieron las probetas nuevamente en la disolución

104

saturada de Ca(OH)2. Al alcanzar las probetas la saturación, se sumergieron por un

período de 91 días en una disolución de NaCl al 3% en peso/volumen, en la que se

empleó agua destilada. La concentración de la solución se mantuvo constante,

haciéndose valoraciones semanales del contenido de cloruros.

Concluidos los 91 días de exposición se retiraron las probetas de la disolución salina y

comenzó la toma de muestras. Para la extracción de las muestras se utilizó un taladro de

columna al que se le incorporó una corona de polvo de diamante. Se extrajeron las

muestras del material en seco hasta alcanzar los 30 mm de profundidad. Las muestras se

tomaron a profundidades de aproximadamente 5 mm, para obtener el perfil de

penetración de cloruros. La Figura 3.29 muestra las distintas fases del ensayo.

(a)

(b) (c)

Figura 3.29 Secuencia de etapas durante el ensayo de

penetración de ión de cloruro.

La última fase, la determinación de la concentración del ión cloruro, se realizó según la

norma UNE 112-010 [UNE 112-010, 1994]. La titulación se realizó con una disolución

de nitrato de plata (Ag NO3) 0,05 M. El equipo utilizado es un valorador con electrodo

potenciométrico, modelo ML-50 de Mettler Toledo (Figura 3.30).


105

(a) Las muestras en el horno a 100°C. (b) Las muestras en un desecador.

(c) Pesado de las muestras. (d) Calentado de las muestras con HNO3.

(e) Filtrado de la solución. (f) Valoración con electrodo potenciométrico.

Figura 3.30 Secuencia de etapas para analizar las

muestras de penetración de ión cloruro.

3.2.2.5 Análisis térmicogravimétrico (TG) y térmico diferencial (ATD)

La caracterización de los productos hidratados se llevó a cabo mediante la realización

de análisis térmicos. El tipo de muestra que se emplea es en polvo, con un tamaño de

partícula inferior a 0,2 mm. Se analizaron muestras en polvo procedente de secciones

completas de muestra. Se llevó a cabo la interrupción del proceso de curado de las

probetas a 28, 90 y 365 días, para todas las amasadas. La finalidad de este proceso era

evaluar el estado de hidratación de cada una de las muestras a las distintas edades.

El procedimiento desarrollado para la preparación de las muestras es el descrito a

continuación:

106

• En un primer momento se reduce el tamaño de la muestra a moler, empleando

un mortero de acero, para así adaptar el tamaño de la muestra a la capacidad del

equipo de molienda.

• En una segunda etapa, se realiza la molienda de las muestras. Para ello se

empleó un molino de mortero de ágata, Retsch RM 200 (Figura 3.31). La

molienda se realizaba en dos etapas, para garantizar que toda la muestra tenga un

tamaño de partícula inferior a 0,2 mm, con tamizados intermedios por tamiz con

luz de malla de 0,16 mm, para asegurar la molienda adecuada de las muestras.

• En una tercera etapa, se agita con 2-propanol al 99,5%, (CH3)2CHOH, durante

24 horas, en un equipo de agitación magnética. A continuación se filtró a vacío y

se dejó secar la muestra así obtenida a 40°C durante una semana, tiempo

necesario para alcanzar peso constante (±0,01g). Transcurrido ese período, se

hizo pasar la muestra por el tamiz de 0,16 mm de luz, obteniéndose finalmente

las muestras para realizar el análisis (ATD).

Figura 3.31 Molino de Ágata automático.

El análisis térmico es un grupo de técnicas destructivas, en las cuales se estudian una o

más propiedades de una muestra mediante un programa controlado de calentamiento.

Los métodos de análisis térmicos empleados han sido el Análisis Térmico Diferencial -

ATD- y el Análisis Termo-gravimétrico -TG.

El análisis termo-gravimétrico es una técnica en la que el cambio de masa de una

sustancia se mide en función de la temperatura, mientras que la muestra está siendo

expuesta a un programa controlado de calentamiento. Habitualmente se presentan los


107

datos en forma de curvas, registro del termo-gravimetría en porcentaje en masa frente a

la temperatura, o el correspondiente análisis térmico diferencial frente a la temperatura.

En el análisis térmico diferencial (ATD), la información viene dada por los cambios

térmicos producidos en la muestra calentada paralelamente a una muestra inerte de

referencia. La señal obtenida en un ATD muestra la diferencia de temperatura que se

establece entre la muestra objeto de estudio y el material de referencia, cuando ambos se

someten al mismo programa de calentamiento. Habitualmente se presentan los datos en

forma de curvas, % incremento de masa frente a la temperatura o la derivada de ésta con

la temperatura, frente a la temperatura (Figura 3.32).

70

75

80

85

90

95

100

105

-400

-300

-200

-100

0

100

200

95 234 380 517 659 796 929

TG (%) 28D

ATD (uV) 28D

TG (%

de m

asa

con

resp

ecto

a la

inic

ial)

ATD (uV)

Temperatura (ºC)

Figura 3.32 ATD y TG de una muestra de H30 sin aireante, curado húmedo a los 28 días.

El equipo que se utilizó es un Analizador Térmico Simultáneo de la marca Stanton,

modelo STA 781, con una balanza de precisión de 0,1 µg. La rampa de calentamiento

dinámico varía entre temperatura ambiente y 1.100°C. La velocidad de calentamiento

fue de 10°C/min y los crisoles utilizados eran de platino (Pt). El material de referencia

es α-alúmina (α-Al2O3), previamente calcinada a 1,200°C, y la atmósfera de los

ensayos fue N2, con un flujo de 80 mL/min.

La determinación de los compuestos anhidros e hidratados del cemento proporciona,

por una parte, información cuantitativa que permite determinar el grado de hidratación

108

de la pasta, y por otra, información cualitativa que sirve de apoyo para una mejor

identificación y descripción de los distintos compuestos presentes en las muestras.

Estudios comparativos concluyen que es el análisis térmico la técnica que obtiene

resultados más fiables para el cómputo de la portlandita y del agua combinada. Este

análisis permite obtener resultados cuantitativos directamente a través de la termo-

gravimetría (TG) [Pane & Hansen, 2005].

La portlandita y el agua enlazada son los componentes usualmente utilizados para

determinar el grado de hidratación. El concepto de agua enlazada incluye, a efecto de

los cálculos a realizar, el agua libre adsorbida unida a los hidratos y el agua de

composición. A continuación se detallan los cálculos y los rangos de temperaturas más

usuales para la determinación de los distintos componentes a través de la

termogravimetría.

La determinación de la cantidad de portlandita presente en las pastas se realiza a través

del cálculo de pérdida de peso en el rango de temperatura comprendido entre los 400 y

500°C. Este rango se puede ajustar dependiendo del grado de cristalinidad de la

portlandita. La reacción que se produce en este rango es la siguiente:

( ) OHCaOOHCa 22 +→ 3.5

Aunque también existe la posibilidad de que parte se haya carbonatado, a pesar de haber

tomado todo tipo de precauciones en la preparación de la muestra, según:

( ) OHCaCOCOOHCa 2322 +→+ 3.6

Por este motivo puede ser necesario ajustar la cantidad de portlandita teniendo en cuenta

la cantidad de carbonatos. La reacción de descarbonatación suele ocurrir en un rango

comprendido entre los 550 y los 800°C. La descomposición de los carbonatos transcurre

según la siguiente reacción:

23 COCaOCaCO +→ 3.7

En esta reacción se genera un mol de CO2 por la descomposición de un mol de CaCO3.

El carbonato cálcico proviene de la carbonatación de un mol de portlandita, en ausencia

de otras fuentes.


109

La identificación de los distintos componentes hidratados de la pasta de cemento es

posible debido a que estos muestran una banda característica en el diagrama de análisis

térmico diferencial, ATD. La deshidratación de la mayoría de geles hidratados en el

cemento se encuentra en el rango de temperaturas comprendido entre los 20 y 400°C.

La deshidratación de los silicatos cálcicos hidratados se debe a la pérdida de agua

presente en los poros y a su agua enlazada en diferentes formas. La pérdida total de esta

agua tiene lugar cuando la muestra se calienta hasta los 400°C aproximadamente, pero

el proceso se produce en etapas, dependiendo de lo fuertemente enlazada que esté el

agua en los hidratos formados. Hasta los 100°C la pérdida corresponde a agua libre,

aproximadamente a 120°C se pierde agua interlaminar, y a temperaturas mayores, entre

150 y 350°C, tiene lugar la pérdida del agua que forma parte de los compuestos del gel.

Estos rangos pueden desplazarse dentro de un intervalo debido a los cambios de la

composición química de la estructura.

3.5 Ensayo de hielodeshielo

El ensayo de comportamiento del hormigón frente a ciclos hielo-deshielo se realizó

según la norma ASTM C666/C 666M [ASTM C666, 2003] para probar la resistencia

del hormigón frente a ciclos rápidos de hielo-deshielo.

Este método cubre la determinación de la resistencia de las probetas de hormigón

sometidas a ciclos rápidos de hielo-deshielo en el laboratorio, ofreciendo dos

procedimientos diferentes:

Procedimiento A: hielo-deshielo rápido con agua.

Procedimiento B: hielo rápido con aire y deshielo con agua.

Los dos procedimientos se utilizan para determinar los efectos de la variación de las

propiedades del hormigón a la resistencia frente a los ciclos hielo-deshielo.

En este trabajo se ha utilizado un procedimiento intermedio a los dos procedimientos

anteriores (A y B), usando la misma cámara climática para aplicar las condiciones

especiales del curado (Véase apartado 3.2.1).

110

Se utilizaron seis probetas cilíndricas de 150 Ø × 300 mm en el ensayo de hielo-

deshielo según esta la norma C666 y una probeta se dejó como referencia en cámara a

20°C de temperatura y 45-50% de humedad relativa.

Este ensayo se ha realizado siguiendo la siguiente secuencia: a la edad de 28 días las

probetas se sumergieron en agua durante 4 días, garantizando su saturación (Tabla

3.12). A continuación se introdujeron en la cámara climática y se sometieron a 300

ciclos hielo-deshielo de acuerdo con el diagrama temperatura/tiempo de la Figura 3.33.

El ciclo comienza a 10°C durante una hora. A continuación la temperatura baja hasta -

18°C en un plazo de una hora, manteniéndose constante durante otra hora. La rampa de

subida hasta los 10°C también se realiza en el mismo intervalo de tiempo.

Tabla 3.12 Preparación de las probetas para el ciclo hielo-deshielo

Edad Tipo de curado

(días) Curado húmedo Curado Seco

0‐1 1‐7 7‐28 28‐32 32

32‐84 (±1)

En molde Con agua

30°C y 37% Hr Sumergida en agua Comienza el ciclo H‐D Fin del ciclo H‐D

En molde Con aire

30°C y 37% Hr Sumergida en agua Comienza el ciclo H‐D Fin del ciclo H‐D

-20

-15

-10

-5

0

5

10

15

0 1 2 3 4

Temperatura (ºC)

Tem

pera

tura

(ºC

)

Horas

Figura 3.33 Esquema del ciclo hielo-deshielo.

Semanalmente, es decir, cada 42 ciclos, se realizaron las medidas de longitud, peso y

velocidad de pulso ultrasónico, hasta completar los 300 ciclos (Figura 3.34 y 3.35).


111

Figura 3.34 Probetas sumergidas en agua antes del ensayo de hielo-deshielo.

Figura 3.35 Probeta H30/00/B y H30/0,05/B después del ensayo de hielo-deshielo dentro de la

cámara climática.

Concluidos los 300 ciclos hielo-deshielo se midió, en las probetas ensayadas, la

resistencia a compresión, el módulo de deformación y la resistencia a tracción. Además,

se realizaron los ensayos de permeabilidad al gas, penetración de agua bajo presión,

porosimetría mediante intrusión de mercurio y penetración de ión cloruro, según la

Tabla 3.11.

Las medidas se tomaron a intervalos según la propuesta de la ASTM C666 para

controlar el empeoramiento de las probetas causado por los ciclos de hielo-deshielo. Las

medidas incluyeron la pérdida de peso, el cambio de longitud y la velocidad de las

ondas ultrasónicas. Las probetas se extraían de la cámara climática cuando la rampa de

temperatura alcanzaba los 10°C. Las medidas se realizaron siguiendo el procedimiento

que se describe en los apartados siguientes.

3.5.1 Cambio de longitud

Según la norma ASTM C666, el cambio de longitud se considera un indicador fiable del

daño microestructural interno. Por eso, se midió la longitud de las probetas según

ASTM C490 utilizando un calibre digital de sensibilidad 0,01 mm y marca

ADIGIMATIC. Cada probeta se marcó en tres posiciones para la medida de longitud y

otras tres para el diámetro, de tal forma que las medidas se realizaron siempre en la

misma posición, como se muestra en la Figura 3.36.

112

(a) (b)

Figura 3.36 Medida de dimensión de la probeta: a) longitud y b) diámetro.

El cambio de la longitud en % se calcula según la siguiente formula [ASTM C666,

2003] y [Kriesel et al, 1998]:

( ) *100c o

o

L LL− 3.8

donde: cL Longitud en el ciclo c (mm);

oL Longitud en el ciclo 0 (mm).

3.5.2 Pérdida de peso

Se pesaron las probetas una vez descongeladas, utilizando una balanza con precisión de

0,1 gramo (Figura 3.37). La pérdida de peso en % se obtiene según la siguiente formula

[Kriesel et al, 1998]:

( ) *100c o

o

W WW− 3.9

donde: cW Peso en el ciclo c (kg);

oW Peso en el ciclo 0 (kg).


113

La norma ASTM C666 no utiliza el cambio de peso como un indicador principal del

daño, pero la observación del cambio de peso puede ser útil durante los ensayos de ciclo

hielo-deshielo como indicador del descascarillado del hormigón. Por otra parte un

aumento de peso puede indicar una mayor penetración de agua en las probetas debido a

un posible daño microestructutal y una forma de anticipar el inminente fracaso de la

probeta.

Figura 3.37 Medida del peso.

3.5.3 Módulo Dinámico de Elasticidad

La velocidad de las ondas ultrasónicas de las probetas se midió de acuerdo a la norma

UNE-EN 12504-4 [UNE-EN 12504-4, 2006] en la dirección axial de las probetas

(Figura 3.38). Esta norma especifica un método para la determinación de la velocidad

de propagación de impulsos de ondas longitudinales de ultrasonidos en el hormigón

endurecido. Se utilizó un generador de impulsos eléctricos, un par de palpadores, un

amplificador y un temporizador electrónico para la medida del intervalo de tiempo. El

equipo dispone de una barra de calibración para verificar el procedimiento.

El palpador electroacústico mantenido en contacto con la superficie del hormigón emite

impulsos de vibraciones longitudinales. Después de atravesar en el hormigón una

trayectoria de longitud conocida, el impulso de vibraciones se convierte en una señal

eléctrica por un segundo palpador, mientras que los circuitos electrónicos de

temporización miden el tiempo de tránsito del impulso.

114

Figura 3.38 Medida de la velocidad ultrasónica.

Esta última se utiliza para calcular el Módulo Dinámico de Elasticidad, según la

siguiente fórmula [Cánovas, 2007]:

vvv

gVEd −

−+=

1)21)(1(2

1γ 3.9

donde: dE Módulo dinámico de elasticidad del hormigón (N/m2);

1V Velocidad transversal del pulso ultrasónico (m/s); γ Peso específico del hormigón (N/m3); g Aceleración de la gravedad (m/s2); v Coeficiente de Poisson (0,2).

3.5.4 Módulo Dinámico de Elasticidad Relativo

Se determinó el módulo dinámico de elasticidad relativo (RDME), el cual, expresado en

porcentaje, es el valor relativo entre el módulo dinámico de elasticidad después de los

ensayos hielo-deshielo y el valor inicial antes de los ciclos, según la siguiente fórmula

[ASTM C666, 2003] y [Kriesel et al, 1998]: 2

2(%) *100c

o

nRDMEn

⎛ ⎞= ⎜ ⎟⎝ ⎠

3.10

donde: cn Velocidad transversal de pulso ultrasónico después de c ciclos (m/s);

on Velocidad transversal de pulso ultrasónico en el ciclo inicial (m/s).

Las medidas se dieron por finalizados cuando el módulo dinámico relativo descendió al

50-60% de su valor inicial o terminados los 300 ciclos.


115

3.5.5 Factor de Durabilidad

Se obtuvo el Factor de Durabilidad, que mide la capacidad resistente del hormigón

frente a los ciclos hielo-deshielo y se expresa como [ASTM C666, 2003]:

( ) *n

nDF RDMEM

= 3.11

donde: RDME Módulo dinámico de elasticidad relativo (%); n Número de ciclos completados; M Número total de ciclos (por general 300 ciclos).

3.6 Ensayo no destructivos

En la caracterización ultrasónica se interpretan los cambios producidos en las ondas

ultrasónicas a su paso por el material inspeccionado, permitiendo deducir las

características mecánicas y/o geométricas de éste. Cuando un impulso ultrasónico se

propaga a través de un material, ya sea en transmisión o en pulso eco, la onda recibida

contiene información del tiempo de propagación (velocidad), amplitud de la onda

(atenuación); así como de los ecos de los múltiples reflectores que ha encontrado la

onda a través del material (ruido estructural).

3.6.1 Medida de la velocidad ultrasónica

Para la caracterización del hormigón mediante ensayos no destructivos por ultrasonidos

se ha utilizado la medida de la velocidad de las ondas ultrasónicas y se han obtenido

imágenes ultrasónicas de las probetas antes y al finalizar los ciclos mediante

inspecciones automatizadas.

Las inspecciones se han realizado mediante sistemas automatizados de barrido con las

probetas sumergidas en agua. Se han empleado transductores de banda ancha

Panametrics v413, de 500 kHz, emitiendo en modo longitudinal. Se ha utilizado un

sistema basado en la tecnología SENDAS para la generación y recepción de las señales

ultrasónicas, utilizando una frecuencia de muestreo de 20 MHz. Se han realizado dos

tipos de inspecciones en transmisión, en sentido radial y en sentido axial (Figura 3.39 y

3.40).

Las inspecciones en sentido radial se han realizado sobre todas las probetas estudiadas

antes y al finalizar los ciclos de hielo-deshielo. Las inspecciones axiales sólo se han

116

hecho al finalizar los ciclos, en una serie limitada de probetas que previamente se han

cortado en rodajas.

Figura 3.39 Sistema automático de inspecciones ultrasónicas por inmersión en agua.

T1 T2

T1 T2

b) a)

T1 T2

Figura 3.40 a) Inspección radial. b) Inspección axial.

Para realizar las inspecciones en sentido radial se utilizó un sistema fácilmente

transportable, actualmente en fase de prototipo, que permite inspeccionar


117

automáticamente las probetas o testigos en el mismo lugar de fabricación o extracción.

El sistema automatizado permite realizar dos movimientos: uno de rotación con centro

en el eje de la probeta cilíndrica, y otro de traslación a lo largo de la altura de la misma,

movimientos señalizados con las fechas amarillas de la Figura 3.40 a. La inspección de

una probeta de hormigón se realiza en 10 minutos con una malla de barrido de 2 mm en

altura y una separación entre diámetros de 5°.

Para la inspección axial (Figura.3.40 b) se utilizó un sistema automatizado estándar de

tres ejes cartesianos, barriendo la probeta en dos de ellos. La malla de inspección en este

caso tenía 4x4 mm.

Para el cálculo de la velocidad se ha empleado el algoritmo de doble cruce por cero

[Kriesel, et al, 1998]. Este algoritmo permite disminuir la dependencia de la medida de

velocidad de la amplitud del eco recibido, a diferencia de los sistemas usuales de

medida de velocidad ultrasónica en hormigón.

3.6.2 Imágenes radiales o diametrales

En la inspección radial, el campo ultrasónico que atraviesa el material se propaga a lo

largo de aproximadamente dos secciones troncocónicas centradas en un diámetro de la

probeta (Figura 3.40 a). Por consiguiente, cada píxel de los mapas o imágenes que se

crean corresponde a la información ultrasónica de una zona del material asociada a un

diámetro y a una altura determinada de la probeta. La imagen creada representa la

información de acuerdo al parámetro elegido de la señal recibida. En nuestro caso se

han utilizado los parámetros más usuales, atenuación y velocidad ultrasónica (Figura

3.41).

118

Gradosº

mm

Velocidades diametrales (km/s)

0 50 100 150

0

50

100

150

200

250

300

Gradosº

mm

Atenuación diametral (dB)

0 50 100 150

0

50

100

150

200

250

300

10

15

20

25

30

4.4

4.5

4.6

4.7

4.8

4.9

5

Figura 3.41 Mapas de la información diametral de una probeta de hormigón: velocidad y atenuación ultrasónica.

3.6.3 Técnicas de inspección de hormigón mediante ultrasonidos

La velocidad del sonido es una característica del material que depende de parámetros

propios de su estructura interna, fundamentalmente de sus constantes elásticas y de su

densidad, así como de otros factores. En el caso de materiales no homogéneos, tiene

también importancia el contenido de poros y la disposición de los componentes en

materiales compuestos, así como de la dispersión que puede provocar su estructura

interna.

La medida de velocidad se basa normalmente en la medida del tiempo t que tarda un

frente de ondas ultrasónicas (UT) en recorrer una distancia conocida d:

dVt

= 3.12

donde: V Velocidad (m/s); d Distancia (m); t Tiempo (s).

La medida trata de registrar el tiempo que transcurre desde que el frente de ondas

ultrasónicas penetra en el material hasta que aparece el eco producido por un reflector

situado a una distancia conocida (pulso-eco), o bien el tiempo que tarda en llegar el

frente ultrasónico desde un transductor a otro, atravesando el material inspeccionado

(transmisión).


119

En ambas técnicas se debe utilizar un sistema electrónico que genera y recibe las señales

eléctricas provenientes de uno o varios transductores ultrasónicos, los cuales

transforman la energía eléctrica en mecánica o viceversa. Para transferir la energía

ultrasónica desde los transductores al hormigón se utilizan normalmente acoplantes.

Estos son unos materiales que facilitan la transmisión de energía entre los transductores

y la pieza a inspeccionar, siendo adaptadores de impedancias acústicas que eliminan el

aire existente entre el sólido a inspeccionar y los transductores, lo cual permite

disminuir la energía reflejada y aumentar la transmitida a través del material. En nuestro

caso se ha utilizado vaselina como acoplante.

La amplitud de la señal varía con la cantidad y tipo de acoplante, con la rugosidad de la

superficie y con la presión del contacto, lo que implica imprecisiones en los métodos de

medida de la velocidad que dependen en algún grado de la amplitud de la señal.

La velocidad ultrasónica en las probetas puede determinarse a partir de:

• El tiempo de propagación a lo largo de una dimensión de la probeta.

• El error que se comete en la medida del tiempo de propagación, pues es

necesario eliminar (o conocer) el tiempo que el frente ultrasónico tarda en

atravesar los distintos componentes de la pieza a inspeccionar (capa de

adaptación del transductor, acoplante, etc.).

• La medida de la dimensión de la probeta.

La siguiente expresión recoge todas estas incidencias [Galan, 1999]:

e

dVt t

=−

3.13

donde: V Velocidad (m/s); d Dimensión de la probeta (mm); t Tiempo de propagación (s); et El error de medida.

Para calcular el valor del error de medida puede utilizarse una probeta patrón del tiempo

de propagación conocido. La diferencia entre este tiempo de propagación y el tiempo de

propagación medido en dicho bloque constituye el valor del error.


121

CAPÍTULO 4

RESULTADOS EXPERIMENTALES

4.0 Introducción

En este capítulo se exponen los resultados experimentales obtenidos en esta tesis. En la

sección 4.1 se examinan los resultados correspondientes a los ensayos para determinar

las propiedades mecánicas del hormigón mediante los ensayos de resistencia a

compresión, módulo elástico a compresión y resistencia a tracción indirecta.

En la sección 4.2 se muestran los ensayos de durabilidad de los hormigones, los cuales

incluyen la permeabilidad al gas, la penetración del agua bajo presión, la porosimetría

por intrusión de mercurio, la penetración del ión cloruro y el análisis térmico

(TG/ATD).

En la sección 4.3 se muestran los resultados de los ensayos no destructivos de los

hormigones durante los ciclos hielo-deshielo, correspondientes a la pérdida de peso, el

cambio de longitud, la medida del módulo dinámico de elasticidad relativo (RDME), el

factor de durabilidad y las imágenes ultrasónicas.

122

4.1 Resultados de los ensayos mecánicos

En este apartado se recogen los resultados de los ensayos mecánicos de los hormigones

estudiados. Los valores presentados en este capítulo corresponden al valor medio de dos

probetas en cada ensayo. Los ensayos mecánicos incluyen la resistencia a compresión,

el módulo de elasticidad y la resistencia a tracción.

La Tabla 4.1 muestra los resultados de los ensayos mecánicos de las probetas realizadas

con el hormigón H30.

Tabla 4.1 Resultados de los ensayos mecánicos para el hormigón H30

Características Mecánicas Tipo de Hormigón Resistencia a

Compresión (MPa)

Módulo de Elasticidad (GPa)

Resistencia a Tracción (MPa)

H30‐00‐B (Antes) 34,35 31,86 3,91 H30‐00‐B (Después) 21,43 20,85 3,24 H30‐0,05‐B (Antes) 30,86 28,44 3,01 H30‐0,05‐B (Después) 36,96 29,68 3,43 H30‐00‐M (Antes) 40,84 31,75 3,54 H30‐00‐M (Después) 30,01 26,18 3,42 H30‐0,05‐M (Antes) 27,91 29,95 2,74 H30‐0,05‐M (Después) 31,28 32,53 3,52

La Tabla 4.2 muestra los resultados de los ensayos mecánicos de las probetas realizadas

con el hormigón H45.

Tabla 4.2 Resultados de los ensayos mecánicos para el hormigón H45

Características Mecánicas Tipo de Hormigón Resistencia a

Compresión (MPa)

Módulo de Elasticidad (GPa)

Resistencia a Tracción (MPa)

H45‐00‐B (Antes) 59,13 37,25 4,29 H45‐00‐B (Después) 50,63 37,70 4,93 H45‐0,05‐B (Antes) 35,11 33,31 3,13 H45‐0,05‐B (Después) 39,38 32,18 4,44 H45‐00‐M (Antes) 56,99 37,53 4,27 H45‐00‐M (Después) 63,39 40,68 4,61 H45‐0,05‐M (Antes) 36,34 28,70 3,02 H45‐0,05‐M (Después) 40,64 33,16 4,25


123

A continuación se analizan los resultados obtenidos y se realiza una comparación entre

ellos según el tipo del ensayo.


Las Figuras 4.1 y 4.2 comparan las resistencias a compresión del hormigón H30 con los

dos tipos de curado. Los resultados mostrados en la parte izquierda de la Figura 4.1

representan la resistencia a compresión de las probetas fabricadas con hormigón H30,

curado húmedo (B), sin aireante, antes y después de los ciclos hielo-deshielo. Los

resultados mostrados en la parte derecha de la misma figura representan la resistencia a

compresión de las probetas fabricadas con hormigón H30, curado húmedo (B), con

aireante, antes y después de los ciclos hielo-deshielo.

Los resultados mostrados en la parte izquierda de la Figura 4.2 representan la resistencia

a compresión de las probetas fabricadas con hormigón H30, curado seco (M), sin

aireante, antes y después de los ciclos hielo-deshielo. Los resultados mostrados en la

parte derecha de la misma figura representan la resistencia a compresión de las probetas

fabricadas con hormigón H30, curado seco (M), con aireante, antes y después de los


0

5

10

15

20

25

30

35

40sin/Asin/D

con/Acon/D

Tipo de hormigón

Res

iste

ncia

a C

ompr

esió

n (M

pa)

H30 Curado Húmedo

0

5

10

15

20

25

30

35

40sin/Asin/D

con/Acon/D

Res

iste

ncia

a C

ompr

esió

n (M

pa)

H30 Curado Seco

Tipo de hormigón

Figura 4.1 Comparación de la resistencia a compresión del hormigón H30 curado húmedo

(B) antes y después del ensayo de hielo-deshielo.

Figura 4.2 Comparación de la resistencia a compresión del hormigón H30 curado seco (M) antes y después del ensayo de hielo-deshielo.

La Figura 4.3 muestra la evolución de la resistencia a compresión de los hormigones

H30 al aplicarles los ciclos hielo-deshielo.

124

0

10

20

30

40

50

H30/00/B

H30/0,05/B

H30/00/M

H30/0,05/M

Res

iste

ncia

a c

ompr

esió

n (M

pa)

Hormigón H30

Antes Después

Figura 4.3 Comparación de la resistencia a compresión entre los cuatro tipos de hormigón H30.

Las Figuras 4.4 y 4.5 comparan las resistencias a compresión del hormigón H45 con los

dos tipos de curados. Los resultados mostrados en la parte izquierda de la Figura 4.4

representan la resistencia a compresión de las probetas fabricadas con hormigón H45,

curado húmedo (B), sin aireante, antes y después de los ciclos hielo-deshielo. Los


compresión de las probetas fabricadas con hormigón H45, curado húmedo (B), con


0

10

20

30

40

50

60

70sin/Asin/D

con/Acon/D

Res

iste

ncia

a c

ompr

esió

n (M

pa)

H45 Curado Húmedo

Tipo de hormigón

0

10

20

30

40

50

60

70sin/Asin/D

con/Acon/D

Res

iste

ncia

a c

ompr

esió

n (M

pa)

H45 Curado Seco

Tipo de hormigón

Figura 4.4 Comparación de la resistencia a compresión del hormigón H45 curado húmedo

(B) antes y después del ensayo de hielo-deshielo.

Figura 4.5 Comparación de la resistencia a compresión del hormigón H45 curado seco (M) antes y después del ensayo de hielo-deshielo.

Los resultados mostrados en la parte izquierda de la Figura 4.5 representan la resistencia

a compresión de las probetas fabricadas con hormigón H45, curado seco (M), sin


125

aireante, antes y después de los ciclos hielo-deshielo. Los resultados mostrados en la

parte derecha de la misma figura representan la resistencia a compresión de las probetas



La Figura 4.6 muestra la evolución de la resistencia a compresión de los hormigones

H45 al aplicarles los ciclos hielo-deshielo.

0

10

20

30

40

50

60

70

H45/00/B

H45/0,05/B

H45/00/M

H45/0,05/M

Res

iste

ncia

a c

ompr

esió

n (M

pa)

Hormigón H45

Antes Después

Figura 4.6 Comparación de resistencia a compresión entre los cuatro tipos de hormigón H45.


Las Figuras 4.7 y 4.8 comparan los módulos de elasticidad del hormigón H30, con los


representan los módulos de elasticidad de las probetas fabricadas con hormigón H30,

curado húmedo (B) y sin aireante, antes y después de los ciclos hielo-deshielo. Los

resultados mostrados en la parte derecha de la misma figura representan los módulos de

elasticidad de las probetas fabricadas con el mismo hormigón, curado húmedo (B) y con


Los resultados mostrados en la parte izquierda de la Figura 4.8 representan los módulos

de elasticidad de las probetas fabricadas con hormigón H30, curado seco (M), sin

aireante, antes y después de los ciclos hielo-deshielo. Análogamente los resultados de la

parte derecha de la misma figura representan los módulos de elasticidad de las probetas



126

0

5

10

15

20

25

30

35sin/Asin/D

con/Acon/D

Mod

ulo

de E

lasi

sida

d (G

pa)

H30 Curado Húmedo

Tipo de hormigón

0

5

10

15

20

25

30

35sin/Asin/D

con/Acon/D

Mod

ulo

de E

lasi

sida

d (G

pa)

H30 Curado Seco

Tipo de hormigón

Figura 4.7 Comparación del módulo de elasticidad del hormigón H30 curado húmedo antes y después del ensayo de hielo-deshielo.

Figura 4.8 Comparación del módulo de elasticidad del hormigón H30 curado seco (M) antes y después del ensayo de hielo-deshielo.

En la Figura 4.9 se comparan directamente todos los valores del módulo de elasticidad

del hormigón H30.

0

5

10

15

20

25

30

35

40

H30/00/BH30/0,05/B

H30/00/MH30/0,05/M

Mód

ulo

de E

last

icid

ad (G

pa)

Hormigón H30

Antes Después

Figura 4.9 Comparación del módulo de elasticidad entre los cuatro tipos de hormigón H30.

Idénticamente las Figuras 4.10 y 4.11 comparan los módulos de elasticidad del

hormigón H45, y la Figura 4.12 recoge los cuatro resultados.


127

0

10

20

30

40

50

sin/Asin/D

con/Acon/D

Mód

ulo

de E

last

icid

ad (G

pa)

H45 Curado Húmedo

Tipo de hormigón

0

10

20

30

40

50

sin/Asin/D

con/Acon/D

Mód

ulo

de E

last

icid

ad (G

pa)

H45 Curado Seco

Tipo de hormigón

Figura 4.10 Comparación del módulo de elasticidad del hormigón H45 curado húmedo antes y después del ensayo de hielo-deshielo.

Figura 4.11 Comparación del módulo de elasticidad del hormigón H45 curado seco antes y

después del ensayo de hielo-deshielo.

0

10

20

30

40

50

H45/00/BH45/0,05/B

H45/00/MH45/0,05/M

Mód

ulo

de E

last

icid

ad (G

pa)

Hormigón H45

Antes Después

Figura 4.12 Comparación del módulo de elasticidad entre los cuatro tipos de hormigón H45.


Las Figuras 4.13 y 4.14 comparan la resistencia a tracción del hormigón H30 con los


representan la resistencia a tracción de las probetas fabricadas con hormigón H30,

curado húmedo (B) y sin aireante, antes y después de los ciclos hielo-deshielo. Los


tracción de las probetas fabricadas con hormigón H30, curado húmedo (B) y con

aireante antes y después de los ciclos hielo-deshielo.

Los resultados mostrados en la parte izquierda de la Figura 4.14 representan la

resistencia a tracción de las probetas fabricadas con hormigón H30, curado seco (M) y

128

sin aireante, antes y después de los ciclos hielo-deshielo. Los resultados mostrados en la

parte derecha de la misma figura representan la resistencia a tracción de las probetas

fabricadas con hormigón H30, curado seco (M) y con aireante antes y después de los


0

0,5

1

1,5

2

2,5

3

3,5

4sin/Asin/Dcon/Acon/D

Res

iste

ncia

a T

racc

ión

(Mpa

)

H30 Curado Húmedo

Tipo de hormigón

0

0,5

1

1,5

2

2,5

3

3,5


Res

iste

ncia

a T

racc

ión

(Mpa

)

H30 Curado Seco

Tipo de hormigón


antes y después del ensayo de hielo-deshielo.

Figura 4.14 Comparación de la resistencia a tracción del hormigón H30 curado seco antes y


La Figura 4.15 muestra todos los valores de la resistencia a tracción del hormigón H30.

0

1

2

3

4

5

H30/00/B

H30/0,05/B

H30/00/M

H30/0,05/M

Res

iste

ncia

a T

racc

ión

(Mpa

)

Hormigón H30

Antes Después

Figura 4.15 Comparación de la resistencia a tracción entre los cuatro tipos de hormigón H30.

Las Figuras 4.16 y 4.17 comparan la resistencia a tracción del hormigón H45 con la

misma secuencia de presentación.


129

0

1

2

3

4


Res

iste

ncia

a T

racc

ión

(Mpa

)

H45 Curado Húmedo

Tipo de hormigón

0

1

2

3

4


Res

iste

ncia

a T

racc

ión

(Mpa

)

H45 Curado Seco

Tipo de hormigón



Figura 4.17 Comparación de la resistencia a tracción del hormigón H45 curado seco antes y


La Figura 4.18 muestra todos los valores obtenidos.

0

1

2

3

4

5

H45/00/BH45/0,05/B

H45/00/MH45/0,05/M

Res

iste

ncia

a T

racc

ión

(Mpa

)

Hormigón H45

Antes Después

Figura 4.18 Comparación de la resistencia a tracción entre los cuatro tipos de hormigón H45.

4.2 Resultados de los ensayos de durabilidad

En este apartado se recogen los resultados de los ensayos de durabilidad de los

hormigones estudiados. Los ensayos de durabilidad incluyen la permeabilidad al gas, la

penetración del agua bajo presión, la porosimetría por intrusión de mercurio, la

penetración del ión cloruro y el análisis térmico (TG/ATD).

La Tabla 4.3 muestra los resultados de los ensayos de durabilidad de las probetas

realizadas con el hormigón H30.

130

Tabla 4.3 Resultados de los ensayos de durabilidad para el hormigón H30

Penetración de ión cloruro Permeabilidad

al gas

Penetración de agua

Prof. Media

Porosidad de

mercurio Coeficiente efectivo

Tipo de Hormigón

X10‐18 (m2) (cm) (%) %Cl−

H30‐00‐B (Antes) 78,05 2,5 11,94 3,27 H30‐00‐B (Después) 9,48 5,4 12,19 2,86 H30‐0,05‐B (Antes) 114,96 3,0 15,98 4,52 H30‐0,05‐B (Después) 6,43 3,9 14,33 3,23 H30‐00‐M (Antes) 53,17 2,9 12,91 3,24 H30‐00‐M (Después) 13,42 3,3 11,62 2,84 H30‐0,05‐M (Antes) 66,4 2,5 16,24 3,38 H30‐0,05‐M (Después) 3,99 4,1 14,97 3,27

La Tabla 4.4 muestra los resultados de los ensayos de durabilidad de las probetas


Tabla 4.4 Resultados de los ensayos de durabilidad para el hormigón H45

Penetración de ión cloruro Permeabilidad

al gas

Penetración de agua

Prof. Media

Porosidad de

mercurio Coeficiente efectivo

Tipo de Hormigón

X10‐18 (m2) (cm) (%) %Cl−

H45‐00‐B (Antes) 10,6 1,1 13,18 2,07 H45‐00‐B (Después) 4,58 1,3 11,51 2,74 H45‐0,05‐B (Antes) 36,51 1,5 19,23 2,13 H45‐0,05‐B (Después) 28,25 1,6 19,00 2,64 H45‐00‐M (Antes) 18,40 1,5 12,16 2,67 H45‐00‐M (Después) 10,3 1,2 9,65 2,48 H45‐0,05‐M (Antes) 45,50 2,2 18,31 2,56 H45‐0,05‐M (Después) 35,15 1,0 15,30 2,57

A continuación se presentan los resultados obtenidos y la comparación entre ellos según

el tipo del ensayo.


Las Figuras 4.19 a 4.22 comparan la permeabilidad al gas del hormigón H30 con los dos

tipos de curados.


permeabilidad al gas de las dos rodajas seleccionadas, antes de los ciclos, de la misma


131

probeta fabricada del hormigón H30 sin aireante y curado húmedo. Se ha obtenido una

rodaja de la parte superior y otra de la parte inferior de la probeta. Los resultados

mostrados en la parte derecha de la Figura 4.19 representan la permeabilidad al gas de

otras dos rodajas de otra probeta fabricada del mismo hormigón después de la

aplicación de los ciclos hielo-deshielo.

La Figura 4.20 representa los mismos valores para el hormigón H30, con aireante y

curado húmedo (B).

Las figuras 4.21 y 4.22 representan los valores correspondientes al hormigón H30 en

condiciones sin aireante y curado seco (M), y con aireante y curado seco (M)

respectivamente.

0

50

100

150

200

SuperiorInferiorMedia

Con

stan

t de

perm

eabi

lidad

K (x

10-1

8 m2 )

H30 sin y curado húmedo

Antes Después

0

50

100

150

200SuperiorInferiorMedia

Con

stan

t de

perm

eabi

lidad

K (x

10-1

8 m2 )

H30 con y curado húmedo

Antes Después

Figura 4.19 Comparación de la permeabilidad al gas del hormigón H30 sin aireante y curado húmedo antes y después del ensayo de hielo-

deshielo.

Figura 4.20 Comparación de la permeabilidad al gas del hormigón H30 con aireante y curado húmedo antes y después del ensayo de hielo-

deshielo.

132

0

50

100

150


Con

stan

t de

perm

eabi

lidad

K(1

0-1

8 m2 )

H30 sin y curado seco

Antes Después

0

50

100

150


cons

tant

de

perm

eabi

lidad

K(x

10-1

8 m2 )

H30 con y curado seco

Antes Después

Figura 4.21 Comparación de la permeabilidad al gas del hormigón H30 sin aireante y curado

seco antes y después del ensayo de hielo-deshielo.

Figura 4.22 Comparación de la permeabilidad al gas del hormigón H30 con aireante y curado seco


La Figura 4.23 muestra todos los valores de la constante de permeabilidad al gas del

hormigón H30.

0

50

100

150

200H30/00/BH30/0,05/BH30/00/MH30/0,05/M

cons

tant

de

perm

eabi

lidad

K(1

0-1

8 m2 )

Hormigón H30

Antes Después

Figura 4.23 Comparación de la permeabilidad al gas entre los cuatro tipos de hormigón H30.

Análogamente las Figuras 4.24 a 4.28 recogen los resultados de permeabilidad al gas

del hormigón H45 con la misma secuencia de presentación.


133

0

50

100

150


cons

tant

de

perm

eabi

lidad

k(1

0-1

8 m2 )

H45 sin y curado húmedo

Antes Después0

50

100

150


cons

tant

de

perm

eabi

lidad

K(1

0-1

8 m2 )

H45 con y curado húmedo

Antes Después

Figura 4.24 Comparación de la permeabilidad al gas del hormigón H45 sin aireante y curado húmedo antes y después del ensayo de hielo-

deshielo.

Figura 4.25 Comparación de la permeabilidad al gas del hormigón H45 con aireante y curado húmedo antes y después del ensayo de hielo-

deshielo.

0

50

100

150

200Superior

Inferior

Media

cons

tant

de

perm

eabi

lidad

K(1

0-1

8 m2 )

H45 sin y curado seco

Antes Después

0

50

100

150


cons

tant

de

perm

eabi

lidad

K(1

0-1

8 m2 )

H45 con y curado seco

Antes Después

Figura 4.26 Comparación de la permeabilidad al gas del hormigón H45 sin aireante y curado

seco antes y después del ensayo de hielo-deshielo.

Figura 4.27 Comparación de la permeabilidad al gas del hormigón H45 con aireante y curado seco


0

50

100

150

200H45/00/BH45/0,05/BH45/00/MH45/0,05/M

cons

tant

de

perm

eabi

lidad

K(1

0-1

8 m2 )

Hormigón H45

Antes Después

Figura 4.28 Comparación de la permeabilidad al gas entre los cuatro tipos de hormigón H45.

134

4.2.2 Penetración del agua bajo presión

Las Figuras 4.29 y 4.30 comparan la penetración del agua bajo presión del hormigón

H30 con los dos tipos de curados.


profundidad media de la penetración del agua de las probetas fabricadas con hormigón

H30, curado húmedo (B) y sin aireante, antes y después de los ciclos hielo-deshielo. Los

resultados mostrados en la parte derecha de la misma figura representan la profundidad

media de la penetración del agua de las probetas fabricadas con hormigón H30, curado

húmedo (B) y con aireante, antes y después de los ciclos hielo-deshielo.

En la Figura 4.30 se recogen los resultados del hormigón H30 curado seco (M) y sin

aireante, con la misma presentación.

0

1

2

3

4

5


Prof

undi

dad

med

ia d

e ag

ua (c

m)

H30 Curado Húmedo

0

1

2

3

4

5

6

sin/Asin/Dcon/Acon/D

Pro

fund

idad

med

ia d

e ag

ua (c

m)

H30 Curado Seco

Figura 4.29 Comparación de penetración del agua bajo presión del hormigón H30 curado húmedo antes y después del ensayo de hielo-

deshielo.

Figura 4.30 Comparación de penetración del agua bajo presión del hormigón H30 curado seco antes

y después del ensayo de hielo-deshielo.

En la Figura 4.31 se recogen todos los valores del coeficiente de permeabilidad del

hormigón H30.


135

0

1

2

3

4

5H30/00/BH30/0,05/BH30/00/MH30/0,05/M

Coe

ficie

nte

de p

erm

eabi

lidad

x10

-14 (m

/s)

Hormigón H30

Antes Después

Figura 4.31 Comparación del coeficiente de permeabilidad entre los cuatro tipos de hormigón H30.

Las figuras 4.32, 4.33 y 4.34 muestran con la misma secuencia de presentación los

valores correspondientes al hormigón H45.

0

1

2

3

4

5


Pro

fund

idad

med

ia d

e ag

ua (c

m)

H45 Curado Húmedo

0

1

2

3

4

5


Prof

undi

dad

med

ia d

e ag

ua (c

m)

H45 Curado Seco

Figura 4.32 Comparación de penetración del agua bajo presión del hormigón H45 curado húmedo antes y después del ensayo de hielo-

deshielo.

Figura 4.33 Comparación de penetración del agua bajo presión del hormigón H45 curado seco antes

y después del ensayo de hielo-deshielo.

136

0

2

4

6

8

10H45/00/BH45/0,05/BH45/00/MH45/0,05/M

Coe

ficie

nte

de p

erm

eabi

lidad

x10

-14 (m

/s)

Hormigón H45

Antes Después

Figura 4.34 Comparación del coeficiente de permeabilidad entre los cuatro tipos de hormigón H45.


Las Figuras 4.35 a 4.51 comparan la porosimetría por intrusión de mercurio del

hormigón H30 con los dos tipos de curados.

Las Figuras 4.35 a 4.38 muestran los resultados del volumen de intrusión de mercurio

acumulado para el hormigón H30 curado húmedo (B) y curado seco (M). Los valores

presentados antes de los ciclos corresponden a las intrusiones medias de las dos

probetas ensayadas. El porcentaje de poros después de los ciclos hielo-deshielo es la

media del obtenido en 4 puntos a distintas profundidades de la probeta en sentido radial.

0

0,01

0,02

0,03

0,04

0,05

0,06

0,07

0,08

1 10 100 1000 10000 100000 1000000

AntesDes 2-1Des 2-2Des 2-3Des 2-4

Vol

umen

de

inst

rusi

ón a

cum

ulad

o (m

L/g)

Diámetro de poros (nm)

1 2 3 4

H30 sin y húmedo

0

0,01

0,02

0,03

0,04

0,05

0,06

0,07

0,08

1 10 100 1000 10000 100000 1000000


Vol

umen

de

inst

rusi

ón a

cum

ulad

o (m

L/g)


1 2 3 4

H30 con y húmedo

Figura 4.35 Volumen de intrusión de mercurio acumulado del hormigón H30 sin aireante

curado húmedo antes y después del ensayo de hielo-deshielo.

Figura 4.36 Volumen de intrusión de mercurio acumulado del hormigón H30 con aireante curado

húmedo antes y después del ensayo de hielo-deshielo.


137

0

0,01

0,02

0,03

0,04

0,05

0,06

0,07

0,08

1 10 100 1000 10000 100000 1000000

H30 sin y seco


Vol

umen

de

inst

rusi

ón a

cum

ulad

o (m

L/g)

Diametro de poros (nm)

1 2 3 4

0

0,01

0,02

0,03

0,04

0,05

0,06

0,07

0,08

1 10 100 1000 10000 100000 1000000

H30 con y seco


Vol

umen

de

inst

rusi

ón a

cum

ulad

o (m

L/g)


1 2 3 4

Figura 4.37 Volumen de intrusión de mercurio acumulado del hormigón H30 sin aireante curado seco antes y después del ensayo de

hielo-deshielo.

Figura 4.38 Volumen de intrusión de mercurio acumulado del hormigón H30 con aireante curado seco antes y después del ensayo de hielo-deshielo.


acumulado final obtenido para el hormigón H30 curado húmedo y curado seco (antes y

después) los ciclos de hielo-deshielo.

0

0,01

0,02

0,03

0,04

0,05

0,06

0,07

0,08

1 10 100 1000 10000 100000 1000000

H30 sin y húmedo

AntesDespués

Vol

umen

de

inst

rusi

ón a

cum

ulad

o (m

L/g)


0

0,01

0,02

0,03

0,04

0,05

0,06

0,07

0,08

1 10 100 1000 10000 100000 1000000

H30 con y húmedo

AntesDespués

Vol

umen

de

inst

rusi

ón a

cum

ulad

o (m

L/g)



aireante curado húmedo antes y después del ensayo de hielo-deshielo.

Figura 4.40 Volumen de intrusión de mercurio acumulado final del hormigón H30 con aireante curado húmedo antes y después del ensayo de

hielo-deshielo.

138

0

0,01

0,02

0,03

0,04

0,05

0,06

0,07

0,08

1 10 100 1000 10000 100000 1000000

H30 sin y seco

AntesDespués

Vol

umen

de

inst

rusi

ón a

cum

ulad

o (m

L/g)

Diametro de poros (nm)

0

0,01

0,02

0,03

0,04

0,05

0,06

0,07

0,08

1 10 100 1000 10000 100000 1000000

H30 con y seco

AntesDespués

Vol

umen

de

inst

rusi

ón a

cum

ulad

o (m

L/g)



aireante curado seco antes y después del ensayo de hielo-deshielo.

Figura 4.42 Volumen de intrusión de mercurio acumulado final del hormigón H30 con aireante curado seco antes y después del ensayo de hielo-

deshielo.

Las Figuras 4.43 a 4.46 muestran los valores del logaritmo del volumen de intrusión

diferencial obtenidos para el hormigón H30 curado húmedo (B) y curado seco (M). Los

valores presentados antes de los ciclos corresponden a las intrusiones medias de las dos



0

0,02

0,04

0,06

0,08

0,1

0,12

1 10 100 1000 10000 100000 1000000

H30 sin y húmedo


Log

Diff

eren

cial

Inst

rusi

ón (m

L/g)

Diámetro de poro (nm)

1 2 3 4

0

0,02

0,04

0,06

0,08

0,1

0,12

1 10 100 1000 10000 100000 1000000

H30 con y húmedo


Log

Diff

eren

cial

Inst

rusi

ón (m

L/g)


1 2 3 4

Figura 4.43 Logaritmo de la intrusión diferencial del hormigón H30 sin aireante


Figura 4.44 Logaritmo de la intrusión diferencial del hormigón H30 con aireante



139

0

0,02

0,04

0,06

0,08

0,1

0,12

1 10 100 1000 10000 100000 1000000

H30 sin y seco


Log

Diff

eren

tial I

nstrs

ion

(mL/

g)


1 2 3 4

0

0,02

0,04

0,06

0,08

0,1

0,12

1 10 100 1000 10000 100000 1000000

H30 con y seco


Log

Diff

eren

tial I

nstru

sion

(mL/

g)


1 2 3 4

Figura 4.45 Logaritmo de la intrusión diferencial del hormigón H30 sin aireante curado seco antes y después del ensayo de

hielo-deshielo.


curado seco antes y después del ensayo de hielo-deshielo.


diferencial final obtenidos en los ensayos de porosimetría por intrusión de mercurio

para el hormigón H30 curado húmedo y curado seco.

0

0,02

0,04

0,06

0,08

0,1

0,12

1 10 100 1000 10000 100000 1000000

H30 sin y húmedo

AntesDespués

Log

Diff

eren

cial

Inst

rusi

ón (m

L/g)


0

0,02

0,04

0,06

0,08

0,1

0,12

1 10 100 1000 10000 100000 1000000

H30 con y húmedo

AntesDespués

Log

Diff

eren

cial

Inst

rusi

ón (m

L/g)


Figura 4.47 Logaritmo de la intrusión diferencial final del hormigón H30 sin aireante curado húmedo antes y después del ensayo de

hielo-deshielo.

Figura 4.48 Logaritmo de la intrusión diferencial final del hormigón H30 con aireante curado húmedo antes y después del ensayo de

hielo-deshielo.

140

0

0,02

0,04

0,06

0,08

0,1

0,12

1 10 100 1000 10000 100000 1000000

H30 sin y seco

AntesDespués

Log

Diff

eren

cial

Inst

rusi

ón (m

L/g)


0

0,02

0,04

0,06

0,08

0,1

0,12

1 10 100 1000 10000 100000 1000000

H30 con y seco

AntesDespués

Log

Diff

eren

cial

Inst

rusi

ón (m

L/g)




Figura 4.50 Logaritmo de la intrusión diferencial final del hormigón H30 con aireante curado seco antes y después del ensayo de hielo-

deshielo.

La Figura 4.51 presenta los valores de la porosimetría de mercurio del hormigón H30 en

todas las combinaciones de variables.

10

12

14

16

18

20

Hormigón H30

H30/00/BH30/0,05/BH30/00/MH30/0,05/M

Poro

som

etria

(%)

Antes Después


Las Figuras 4.52 a 4.68 comparan la porosimetría por intrusión de mercurio del

hormigón H45 con los dos tipos de curados.


acumulado para el hormigón H45 curado húmedo (B) y curado seco (M). Los valores





141

0

0,02

0,04

0,06

0,08

0,1

0,12

1 10 100 1000 10000 100000 1000000

H45 sin y húmedo


Vol

umen

de

Inst

rusi

ón a

cum

ulad

o (m

L/g)


1 2 3 4

0

0,02

0,04

0,06

0,08

0,1

0,12

1 10 100 1000 10000 100000 1000000

H45 con y húmedo


Vol

umen

de

Inst

rusi

ón a

cum

ulad

o (m

L/g)


1 2 3 4

Figura 4.52 Volumen de intrusión de mercurio acumulado del hormigón H45 sin aireante


Figura 4.53 Volumen de intrusión de mercurio acumulado del hormigón H45 con aireante curado

húmedo antes y después del ensayo de hielo-deshielo.

0

0,02

0,04

0,06

0,08

0,1

0,12

1 10 100 1000 10000 100000 1000000

H45 sin y seco


Vol

umen

de

Inst

rusi

ón a

cum

ulad

o (m

L/g)


1 2 3 4

0

0,02

0,04

0,06

0,08

0,1

0,12

1 10 100 1000 10000 100000 1000000

H45 con y seco


Vol

umen

de

Inst

rusi

ón a

cum

ulad

o (m

L/g)


1 2 3 4

Figura 4.54 Volumen de intrusión de mercurio acumulado del hormigón H45 sin aireante curado seco antes y después del ensayo de

hielo-deshielo.

Figura 4.55 Volumen de intrusión de mercurio acumulado del hormigón H45 con aireante curado seco antes y después del ensayo de hielo-deshielo.


acumulado final obtenidos para el hormigón H45 curado húmedo y curado seco (antes y

después) los ciclos de hielo-deshielo.

142

0

0,02

0,04

0,06

0,08

0,1

0,12

1 10 100 1000 10000 100000 1000000

H45 sin y húmedo

AntesDespués

Vol

umen

de

Inst

rusi

ón a

cum

ulad

o (m

L/g)


0

0,02

0,04

0,06

0,08

0,1

0,12

1 10 100 1000 10000 100000 1000000

H45 con y húmedo

AntesDespués

Vol

umen

de

Inst

rusi

ón a

cum

ulad

o (m

L/g)



aireante curado húmedo antes y después del ensayo de hielo-deshielo.

Figura 4.57 Volumen de intrusión de mercurio acumulado final del hormigón H45 con aireante curado húmedo antes y después del ensayo de

hielo-deshielo.

0

0,02

0,04

0,06

0,08

0,1

0,12

1 10 100 1000 10000 100000 1000000

H45 sin y seco

AntesDespués

Vol

umen

de

Inst

rusi

ón a

cum

ulad

o (m

L/g)


0

0,02

0,04

0,06

0,08

0,1

0,12

1 10 100 1000 10000 100000 1000000

H45 con y seco

AntesDespués

Vol

umen

de

Inst

rusi

ón a

cum

ulad

o (m

L/g)



aireante curado seco antes y después del ensayo de hielo-deshielo.

Figura 4.59 Volumen de intrusión de mercurio acumulado final del hormigón H45 con aireante curado seco antes y después del ensayo de hielo-

deshielo.


diferencial obtenidos para el hormigón H45 curado húmedo y curado seco. Los valores





143

0

0,02

0,04

0,06

0,08

0,1

0,12

1 10 100 1000 10000 100000 1000000

H45 sin y húmedo


Log

Diff

eren

cial

Inst

rusi

ón (m

L/g)


1 2 3 4

0

0,02

0,04

0,06

0,08

0,1

0,12

1 10 100 1000 10000 100000 1000000

H45 con y húmedo


Log

Diff

eren

cial

Inst

rusi

ón (m

L/g)


1 2 3 4

Figura 4.60 Logaritmo de la intrusión diferencial del hormigón H45 sin aireante




0

0,02

0,04

0,06

0,08

0,1

0,12

1 10 100 1000 10000 100000 1000000

H45 sin y seco


Log

Diff

eren

cial

Inst

rusi

ón (m

L/g)


1 2 3 4

0

0,02

0,04

0,06

0,08

0,1

0,12

1 10 100 1000 10000 100000 1000000

H45 con y seco


Log

Diff

eren

cial

Inst

rusi

ón (m

L/g)


1 2 3 4

Figura 4.62 Logaritmo de la intrusión diferencial del hormigón H45 sin aireante curado seco antes y después del ensayo de

hielo-deshielo.




diferencial final obtenidos en los ensayos de porosimetría por intrusión de mercurio

para el hormigón H45 bien curado y mal curado.

144

0

0,02

0,04

0,06

0,08

0,1

0,12

1 10 100 1000 10000 100000 1000000

H45 sin y húmedo

AntesDespués

Log

Diff

eren

cial

Inst

rusi

ón (m

L/g)


0

0,02

0,04

0,06

0,08

0,1

0,12

1 10 100 1000 10000 100000 1000000

H45 con y húmedo

AntesDespués

Log

Diff

eren

cial

Inst

rusi

ón (m

L/g)


Figura 4.64 Logaritmo de la intrusión diferencial final del hormigón H45 sin aireante curado húmedo antes y después del ensayo de

hielo-deshielo.

Figura 4.65 Logaritmo de la intrusión diferencial final del hormigón H45 con aireante curado húmedo antes y después del ensayo de

hielo-deshielo.

0

0,02

0,04

0,06

0,08

0,1

0,12

1 10 100 1000 10000 100000 1000000

H45 sin y seco

AntesDespués

Log

Diff

eren

cial

Intru

sion

(mL/

g)


0

0,02

0,04

0,06

0,08

0,1

0,12

1 10 100 1000 10000 100000 1000000

H45 con y seco

AntesDespués

Log

Diff

eren

cial

Inst

rusi

ón (m

L/g)




Figura 4.67 Logaritmo de la intrusión diferencial final del hormigón H45 con aireante curado seco antes y después del ensayo de hielo-

deshielo.

La Figura 4.68 presenta los valores de la porosimetría de mercurio del hormigón H45 en

todas las combinaciones de variable.


145

8

10

12

14

16

18

20

Hormigón H45

H45/00/BH45/0,05/BH45/00/MH45/0,05/M

Por

osom

etria

(%)

Antes Después


4.2.4 Determinación de la penetración del ión cloruro

Las Figuras 4.69 a 4.73 muestran los resultados del ensayo de penetración del ión

cloruro para el hormigón H30 con los dos tipos de curados.

Las Figuras 4.69 a 4.72 muestran los resultados del contenido de cloruros de muestras

de hormigón tomadas a diferentes profundidades para el hormigón con curado húmedo

(B) y curado seco (M). Los valores presentados antes de los ciclos corresponden a las

medias de las dos probetas ensayadas. El valor después de los ciclos hielo-deshielo es la

media del obtenido de 2 rodajas de la misma probeta, una de ella de la parte superior y

la otra de la parte inferior.

0

0,05

0,1

0,15

0,2

0,25

0,3

0,35

0,4

0 5 10 15 20 25 30

H30 sin y húmedo

AntesDespués

Con

cent

raci

ón C

l- (%)

Profundidad media (mm) 0

0,05

0,1

0,15

0,2

0,25

0,3

0,35

0,4

0 5 10 15 20 25 30

H30 con y húmedo

AntesDespués

Con

cent

raci

ón C

l- (%)

profundidad media (mm)

Figura 4.69 Perfil de penetración de cloruro del hormigón H30 sin aireante curado húmedo


Figura 4.70 Perfil de penetración de cloruro del hormigón H30 con aireante curado húmedo


146

0

0,05

0,1

0,15

0,2

0,25

0,3

0,35

0,4

0 5 10 15 20 25 30

H30 sin y seco

AntesDespués

Con

cent

raci

ón C

l- (%)


0,05

0,1

0,15

0,2

0,25

0,3

0,35

0,4

0 5 10 15 20 25 30

H30 con y seco

AntesDespués

Con

cent

raci

ón C

l- (%)

Profundidad media (mm)

Figura 4.71 Perfil de penetración de cloruro del hormigón H30 sin aireante curado seco antes y


Figura 4.72 Perfil de penetración de cloruro del hormigón H30 con aireante curado seco antes y


La Figura 4.73 muestra los valores correspondientes al coeficiente efectivo de transporte

del Cl- antes y después de los ciclos hielo-deshielo.

0

1

2

3

4

5

Hormigón H30

H30/00/BH30/0,05/BH30/00/MH30/0,05/M

Coe

ficie

nte

efec

tivo

de tr

ansp

orte

de

Cl-

Val

or m

edio

(mm

2 /s)

Antes Después

Figura 4.73 Comparación de difusión de cloruro entre los cuatro tipos de hormigón H30.

Las Figuras 4.74 a 4.78 muestran los resultados del ensayo de penetración del ión

cloruro para el hormigón H45 con los dos tipos de curados.

Las Figuras 4.74 a 4.77 muestran los resultados del contenido de cloruros de muestras

de hormigón tomadas a diferentes profundidades para el hormigón curado húmedo (B) y

curado seco (M). Los valores presentados antes de los ciclos corresponden a las medias

de las dos probetas ensayadas. El valor después de los ciclos hielo-deshielo es la media

del obtenido de 2 rodajas de la misma probeta, una de ella de la parte superior y la otra

de la parte inferior.


147

0

0,05

0,1

0,15

0,2

0,25

0,3

0,35

0,4

0 5 10 15 20 25 30

H45 sin y húmedo

AntesDespués

Con

cent

raci

ón C

l- (%)


0,05

0,1

0,15

0,2

0,25

0,3

0,35

0,4

0 5 10 15 20 25 30

H45 con y húmedo

AntesDespués

Con

cent

raci

ón C

l- (%)


Figura 4.74 Perfil de penetración de cloruro del hormigón H45 sin aireante curado húmedo


Figura 4.75 Perfil de penetración de cloruro del hormigón H45 con aireante curado húmedo


0

0,05

0,1

0,15

0,2

0,25

0,3

0,35

0,4

0 5 10 15 20 25 30

H45 sin y seco

AntesDespués

Con

cent

raci

ón C

l- (%)


0,05

0,1

0,15

0,2

0,25

0,3

0,35

0,4

0 5 10 15 20 25 30

H45 con y seco

AntesDespués

Con

cent

raci

ón C

l- (%)


Figura 4.76 Perfil de penetración de cloruro del hormigón H45 sin aireante curado seco antes y


Figura 4.77 Perfil de penetración de cloruro del hormigón H45 con aireante curado seco antes y


La Figura 4.78 muestra los valores correspondientes al coeficiente efectivo de transporte

del Cl- antes y después de los ciclos hielo-deshielo.

148

0

1

2

3

4

5

Hormigón H45

H45/00/BH45/0,05/BH45/00/MH45/0,05/M

Coe

ficie

nte

efec

tivo

de tr

ansp

orte

de

Cl-

Val

or m

edio

(mm

2 /s)

Antes Después

Figura 4.78 Comparación de difusión de cloruro entre los cuatro tipos de hormigón H45.

4.2.5 ATD/TG

Las Figuras 4.79 a 4.82 muestran el Análisis Térmico (ATD) y el análisis

Termogravimétrico (TG) para el hormigón H30 con los dos tipos de curados y a tres

edades 28, 90 y 365 días.

70

75

80

85

90

95

100

105

-500

-400

-300

-200

-100

0

100

200

95 234 380 517 659 796 929

H30 sin y húmedo

TG (%) 28DTG (%) 90DTG(%)365D

ATD (uV) 28DATD (uV) 90DATD(uV)365D

TG (%

)

ATD (uV)

Temperatura (ºC)

70

75

80

85

90

95

100

105

-500

-400

-300

-200

-100

0

100

200

95 236 381 518 660 797 930

H30 con y húmedo

TG (%) 28DTG (%) 90DTG(%)365D


TG (%

)

ATD

(uV)

Temperatura (ºC)

Figura 4.79 ATD y TG del hormigón H30 sin aireante curado húmedo a tres edades (28, 90 y

365 días).

Figura 4.80 ATD y TG del hormigón H30 con aireante curado húmedo a tres edades (28, 90 y

365 días).


149

70

75

80

85

90

95

100

105

-500

-400

-300

-200

-100

0

100

200

95 235 380 518 659 797 930

H30 sin y seco

TG (%) 28DTG (%) 90DTG(%)365D


TG (%

)

ATD

(uV)

Temperatura (ºC)

70

75

80

85

90

95

100

105

-500

-400

-300

-200

-100

0

100

200

95 235 381 519 661 798 932

H30 con y seco

TG (%) 28DTG (%) 90DTG(%)365D


TG (%

)

ATD

(uV)

Temperatura (ºC)

Figura 4.81 ATD y TG del hormigón H30 sin aireante curado seco a tres edades (28, 90 y 365

días).

Figura 4.82 ATD y TG del hormigón H30 con aireante curado seco a tres edades (28, 90 y 365

días).

El análisis de ATD/TG cuantifica el contenido en productos hidratados. Se presentan

en las Figuras 4.83 a 4.85 los resultados referentes al contenido de portlandita, el agua

combinada y el grado de hidratación para el hormigón H30 con curado húmedo (B) y

curado seco (M). Se muestran los valores a tres edades 28, 90 y 365 días.

0

5

10

15

20

0 50 100 150 200 250 300 350 400

Hormigón H30

H30/00/BH30/0,05/BH30/00/MH30/0,05/M

Por

tland

ita (%

)

Tiempo (días) 0

2

4

6

8

10

12

14

16

0 50 100 150 200 250 300 350 400

Hormigón H30

H30/00/BH30/0,05/BH30/00/MH30/0,05/M

Agua

Com

bina

da (%

)

Tiempo (días)

Figura 4.83 Contenido de portlandita de los cuatro tipos de hormigón H30 a tres edades (28,

90 y 365 días).

Figura 4.84 Contenido de agua combinada de los cuatro tipos de hormigón H30 a tres edades

(28, 90 y 365 días).

150

0

20

40

60

80

100

120

0 50 100 150 200 250 300 350 400

Hormigón H30

H30/00/BH30/0,05/BH30/00/MH30/0,05/M

Gra

do d

e H

idra

taci

ón (%

)

Tiempo (días)

Figura 4.85 El grado de hidratación de los cuatro tipos de hormigón H30 a tres edades (28, 90 y 365 días).

Las Figuras 4.86 a 4.89 muestran el Análisis Térmico (ATD) y el análisis

Termogravimétrico (TG) para el hormigón H45 con los dos tipos de curados a tres

edades 28, 90 y 365 días.

65

70

75

80

85

90

95

100

105

-600

-400

-200

0

200

400

95 235 381 518 660 797 930

H45 sin y húmedo

TG (%) 28DTG (%) 90DTG(%)365D


TG (%

)

ATD

(uV)

Temperatura (ºC)

65

70

75

80

85

90

95

100

105

-600

-400

-200

0

200

400

117 279 446 606 767 920

H45 con y húmedo

TG (%) 28DTG (%) 90DTG(%)365D


TG (%

)

ATD (uV

)

Temperatura (ºC)

Figura 4.86 ATD y TG del hormigón H45 sin aireante curado húmedo a tres edades (28, 90 y

365 días).

Figura 4.87 ATD y TG del hormigón H45 con aireante curado húmedo a tres edades (28, 90 y

365 días).


151

65

70

75

80

85

90

95

100

105

-600

-400

-200

0

200

400

116 278 445 606 765 920

H45 sin y seco

TG (%) 28DTG (%) 90DTG(%)365D


TG (%

)

ATD

(uV)

Temperatura (ºC)

65

70

75

80

85

90

95

100

105

-600

-400

-200

0

200

400

95 235 380 518 660 798 931

H45 con y seco

TG (%) 28DTG (%) 90DTG(%)365D


TG (%

)

ATD

(uV)

Temperatura (ºC)

Figura 4.88 ATD y TG del hormigón H45 sin aireante curado seco a tres edades (28, 90 y 365

días).

Figura 4.89 ATD y TG del hormigón H45 con aireante curado seco a tres edades (28, 90 y 365

días).

El análisis de ATD/TG cuantifica el contenido en productos hidratados. Se presentan

en las Figuras 4.90 a 4.92 los resultados referentes al contenido de portlandita, el agua

combinada y el grado de hidratación para el hormigón H45 con curado húmedo (B) y

curado seco (M). Se muestran los valores a tres edades 28, 90 y 365 días.

0

5

10

15

20

0 50 100 150 200 250 300 350 400

Hormigón H45

H45/00/BH45/0,05/BH45/00/MH45/0,05/M

Portl

andi

ta (%

)

Tiempo (días) 0

2

4

6

8

10

12

14

16

0 50 100 150 200 250 300 350 400

Hormigón H45

H45/00/BH45/0,05/BH45/00/MH45/0,05/M

Agua

Com

bina

da (%

)

Tiempo (días)

Figura 4.90 Contenido de portlandita de los cuatro tipos de hormigón H45 a tres edades (28,

90 y 365 días).

Figura 4.91 Contenido de agua combinada de los cuatro tipos de hormigón H45 a tres edades

(28, 90 y 365 días).

152

0

20

40

60

80

100

120

0 50 100 150 200 250 300 350 400

Hormigón H45

H45/00/BH45/0,05/BH45/00/MH45/0,05/M

Gra

do d

e H

idra

taci

ón (%

)

Tiempo (días)

Figura 4.92 El grado de hidratación de los cuatro tipos de hormigón H45 a tres edades (28, 90 y 365 días).

4.3 Resultados de los ensayos no destructivos

A continuación se presentan los resultados de los ensayos no destructivos de los

hormigones estudiados en esta tesis. Los ensayos no destructivos corresponden a la

pérdida de peso, el cambio de longitud, la medida del Módulo dinámico de elasticidad

relativo (RDME), el factor de durabilidad y las imágenes ultrasónicas.

La Tabla 4.5 muestra los resultados de los ensayos no destructivos de las probetas


Tabla 4.5 Resultados de los ensayos no destructivos para el hormigón H30

Ensayos no destructivos Tipo de Hormigón Pérdida de

peso (%)

Cambio de longitud (%)

RDME

(%) H30‐00‐B (Antes) 99,98 99,86 95,15 H30‐00‐B (Después) 100,04 100,94 80,41 H30‐0,05‐B (Antes) 99,89 99,76 98,07 H30‐0,05‐B (Después) 99,99 99,71 105,95 H30‐00‐M (Antes) 100,24 100,10 104,24 H30‐00‐M (Después) 99,97 100,41 99,22 H30‐0,05‐M (Antes) 100,27 100,11 109,03 H30‐0,05‐M (Después) 99,98 100,13 106,57

La Tabla 4.6 muestra los resultados de los ensayos no destructivos de las probetas



153

Tabla 4.6 Resultados de los ensayos no destructivos para el hormigón H45

Ensayos no destructivos Tipo de Hormigón Pérdida de

peso (%)

Cambio de longitud (%)

RDME

(%) H45‐00‐B (Antes) 100,07 100,12 101,87 H45‐00‐B (Después) 100,02 100,02 99,62 H45‐0,05‐B (Antes) 100,10 100,00 101,90 H45‐0,05‐B (Después) 100,01 100,05 100,13 H45‐00‐M (Antes) 100,15 99,99 100,00 H45‐00‐M (Después) 100,00 99,97 100,78 H45‐0,05‐M (Antes) 100,17 99,93 103,46 H45‐0,05‐M (Después) 99,98 99,89 101,48

A continuación se recogen los detalles de cada uno de los ensayos realizados.


Las Figuras 4.93 a 4.97 comparan la pérdida de peso de las probetas del hormigón H30

en las diferentes situaciones de curado.

Las Figuras 4.93 a 4.96 muestran el detalle de los resultados de la pérdida de peso de las

6 probetas sometidas a los 300 ciclos de hielo-deshielo (P1 a P6) y una probeta de

referencia (PR) que no ha sido sometida a ningún tipo de deterioro.

-1,4

-1,2

-1

-0,8

-0,6

-0,4

-0,2

0

0,2

37 76 116 156 214 235 275 303

H30 sin y húmedo

PRP1P2P3P4P5P6

Pérd

ida

de p

eso

(kg)

Ciclo H-D

-0,5

-0,4

-0,3

-0,2

-0,1

0

0,1

0,2

37 76 116 156 214 235 275 303

H30 con y húmedo

PRP1P2P3P4P5P6

Pér

dida

de

peso

(kg)

Ciclo H-D

Figura 4.93 Pérdida del peso del hormigón H30 sin aireante curado húmedo.

Figura 4.94 Pérdida del peso del hormigón H30 con aireante curado húmedo.

154

-0,5

-0,4

-0,3

-0,2

-0,1

0

0,1

0,2

41 83 125 166 208 250 291 303

H30 sin y seco

PRP1P2P3P4P5P6

Pér

dida

de

peso

(kg)

Ciclo H-D

-0,5

-0,4

-0,3

-0,2

-0,1

0

0,1

0,2

41 83 125 166 208 250 291 303

H30 con y seco

PRP1P2P3P4P5P6

Pérd

ida

de p

eso

(kg)

Ciclo H-D

Figura 4.95 Perdida del peso del hormigón H30 sin aireante curado seco.

Figura 4.96 Perdida del peso del hormigón H30 con aireante curado seco.

La Figura 4.97 muestra la comparación de la pérdida de peso del hormigón H30 en las

diferentes situaciones.

-0,3

-0,25

-0,2

-0,15

-0,1

-0,05

0

0,05

0,1

37 76 116 156 214 235 275 303

Hormigón H30

H30/00/BH30/0,05/BH30/00/MH30/0,05/M

Pérd

ida

de p

eso

(kg)

Ciclo H-D

Figura 4.97 Comparación de la pérdida de peso del hormigón H30 en las diferentes situaciones.

Las Figuras 4.98 a 4.102 comparan la pérdida de peso de las probetas del hormigón H45

en las diferentes situaciones de curado.

Las Figuras 4.98 a 4.101 muestran el detalle de los resultados de la pérdida de peso de

las 8 probetas sometidas a los 300 ciclos de hielo-deshielo (P1 a P8) y una probeta de



155

-0,2

-0,15

-0,1

-0,05

0

0,05

0,1

0,15

0,2

42 84 125 167 209 251 293 304

H45 sin y húmedo

PRP1P2P3P4P5P6P7P8

Pérd

ida

de p

eso

(kg)

Ciclo H-D

-0,2

-0,15

-0,1

-0,05

0

0,05

0,1

0,15

0,2

42 84 125 167 209 251 293 304

H45 con y húmedo

PRP1P2P3P4P5P6P7P8

Pérd

ida

de p

eso

(kg)

Ciclo H-D

Figura 4.98 Pérdida del peso del hormigón H45 sin aireante curado húmedo.

Figura 4.99 Pérdida del peso del hormigón H45 con aireante curado húmedo.

-0,2

-0,15

-0,1

-0,05

0

0,05

0,1

0,15

0,2

42 84 125 167 209 251 293 304

H45 sin y seco

PRP1P2P3P4P5P6P7P8

Pér

dida

de

peso

(kg)

Ciclo H-D

-0,2

-0,15

-0,1

-0,05

0

0,05

0,1

0,15

0,2

42 84 125 167 209 251 293 304

H45 con y seco

PRP1P2P3P4P5P6P7P8

Pér

dida

de

peso

(kg)

Ciclo H-D

Figura 4.100 Pérdida del peso del hormigón H45 sin aireante curado seco.

Figura 4.101 Pérdida del peso del hormigón H345 con aireante curado seco.

La Figura 4.102 muestra la comparación de la pérdida de peso del hormigón H45 en las

diferentes situaciones.

156

-0,3

-0,25

-0,2

-0,15

-0,1

-0,05

0

0,05

0,1

42 84 125 167 209 251 293 304

Hormigón H45

H45/00/BH45/0,05/BH45/00/MH45/0,05/M

Pér

dida

de

peso

(kg)

Ciclo H-D

Figura 4.102 Comparación de la pérdida de peso de hormigón H45 en las diferentes situaciones.


Las Figuras 4.103 a 4.107 comparan la medida del cambio de longitud de las probetas

del hormigón H30 para los distintos tipos de curados.

Las Figuras 4.103 a 4.106 muestran el detalle de los resultados del cambio de longitud

de las 6 probetas sometidas a los 300 ciclos de hielo-deshielo (P1 a P6) y una probeta de


-20

-15

-10

-5

0

5

37 76 116 156 214 235 275 303

H30 sin y húmedo

PRP1P2P3P4P5P6

Cam

bio

de lo

ngitu

d (%

)

Ciclo H-D

-20

-15

-10

-5

0

5

37 76 116 156 214 235 275 303

H30 con y húmedo

PRP1P2P3P4P5P6

Cam

bio

de lo

ngitu

d (%

)

Ciclo H-D

Figura 4.103 Cambio de longitud del hormigón H30 sin aireante curado húmedo.

Figura 4.104 Cambio de longitud del hormigón H30 con aireante curado húmedo.


157

-4

-2

0

2

4

41 83 125 166 208 250 291 303

H30 sin y seco

PRP1P2P3P4P5P6

Cam

bio

de lo

ngitu

d (%

)

Ciclo H-D

-4

-2

0

2

4

83 166 250 303

H30 con y seco

PRP1P2P3P4P5P6

Cam

bio

de lo

ngitu

d (%

)

Ciclo H-D

Figura 4.105 Cambio de longitud del hormigón H30 sin aireante curado seco.

Figura 4.106 Cambio de longitud del hormigón H30 con aireante curado seco.

La Figura 4.107 muestra la comparación del cambio de longitud del hormigón H30 en


-5

-4

-3

-2

-1

0

1

37 76 116 156 214 235 275 303

Hormigón H30

H30/00/BH30/0,05/BH30/00/MH30/0,05/M

Cam

bio

de lo

ngitu

d (%

)

Ciclo H-D

Figura 4.107 Comparación del cambio de longitud entre los cuatro tipos de hormigón H30.

Las Figuras 4.108 a 4.112 comparan la medida del cambio de longitud de las probetas

del hormigón H45 para los distintos tipos de curados.

Las Figuras 4.108 a 4.111 muestran el detalle de los resultados del cambio de longitud

de las 8 probetas sometidas a los 300 ciclos de hielo-deshielo (P1 a P8) y una probeta de


158

-1

-0,5

0

0,5

1

42 84 125 167 209 251 293 304

H45 sin y húmedo

PRP1P2P3P4

P5P6P7P8

Cam

bio

de lo

ngitu

d (%

)

Ciclo H-D

-1

-0,5

0

0,5

1

42 84 125 167 209 251 293 304

H45 con y húmedo

PRP1P2P3P4

P5P6P7P8

Cam

bio

de lo

ngitu

d (%

)

Ciclo H-D

Figura 4.108 Cambio de longitud del hormigón H45 sin aireante curado húmedo.

Figura 4.109 Cambio de longitud del hormigón H45 con aireante curado húmedo.

-1

-0,5

0

0,5

1

42 84 125 167 209 251 293 304

H45 sin y seco

PRP1P2P3P4

P5P6P7P8

Cam

bio

de lo

ngitu

d (%

)

Ciclo H-D

-1

-0,5

0

0,5

1

42 84 125 167 209 251 293 304

H45 con y seco

PRP1P2P3P4

P5P6P7P8

Cam

bio

de lo

ngitu

d (%

)

Ciclo H-D

Figura 4.110 Cambio de longitud del hormigón H45 sin aireante curado seco.

Figura 4.111 Cambio de longitud del hormigón H45 con aireante curado seco.

La Figura 4.112 muestra la comparación del cambio de longitud del hormigón H45 en



159

-3

-2,5

-2

-1,5

-1

-0,5

0

0,5

1

42 84 125 167 209 251 293 304

Hormigón H45

H45/00/BH45/0,05/BH45/00/MH45/0,05/M

Cam

bio

de lo

ngitu

d (%

)

Ciclo H-D

Figura 4.112 Comparación del cambio de longitud entre los cuatro tipos de hormigón H45.

4.3.3 Módulo dinámico de elasticidad relativo (RDME)

Las Figuras 4.113 a 4.117 comparan la medida del RDME (cociente del módulo

dinámico de elasticidad después de los ensayos hielo-deshielo y el valor inicial antes de

los ciclos) del hormigón H30 con los distintos curados.

Las Figuras 4.113 a 4.116 muestran el detalle de los resultados del RDME de las 6

probetas sometidas a los 300 ciclos de hielo-deshielo (P1 a P6) y una probeta de


-20

0

20

40

60

80

100

120

37 76 116 156 214 235 275 303

H30 sin y húmedo

PRP1P2P3P4P5P6

RD

ME

(%)

ciclo H-D

0

20

40

60

80

100

120

37 76 116 156 214 235 275 303

H30 con y húmedo

PRP1P2P3P4P5P6

RD

ME

(%)

Ciclo H-D

Figura 4.113 RDME del hormigón H30 sin aireante curado húmedo.

Figura 4.114 RDME del hormigón H30 con aireante curado húmedo.

160

0

20

40

60

80

100

120

41 83 125 166 208 250 291 303

H30 sin y seco

PRP1P2P3P4P5P6

RD

ME

(%)

Ciclo H-D

0

20

40

60

80

100

120

41 83 125 166 208 250 291 303

H30 con y seco

PRP1P2P3P4P5P6

RD

ME

(%)

Ciclo H-D

Figura 4.115 RDME del hormigón H30 sin aireante curado seco.

Figura 4.116 RDME del hormigón H30 con aireante curado seco.

La Figura 4.117 muestra la comparación de los valores para el hormigón H30 en todas

las combinaciones de variables.

50

60

70

80

90

100

110

120

37 76 116 156 214 235 275 303

Hormigón H30

H30/00/BH30/0,05/BH30/00/MH30/0,05/MASTM limit

RD

ME

(%)

Ciclo H-D

Figura 4.117 Comparación del RDME para el hormigón H30 en las distintas situaciones.

Las Figuras 4.118 a 4.122 comparan la medida del RDME (cociente del módulo

dinámico de elasticidad después de los ensayos hielo-deshielo y el valor inicial antes de

los ciclos) del hormigón H45 con los distintos curados.

Las Figuras 4.118 a 4.121 muestran el detalle de los resultados del RDME de las 8

probetas sometidas a los 300 ciclos de hielo-deshielo (P1 a P8) y una probeta de



161

50

60

70

80

90

100

110

120

42 84 125 167 209 251 293 304

H45 sin y húmedo

PRP1P2P3P4P5P6P7P8

RD

ME

(%)

Ciclo H-D

50

60

70

80

90

100

110

120

42 84 125 167 209 251 293 304

H45 con y húmedo

PRP1P2P3P4P5P6P7P8

RD

ME

(%)

Ciclo H-D

Figura 4.118 RDME del hormigón H45 sin aireante curado húmedo.

Figura 4.119 RDME del hormigón H45 con aireante curado húmedo.

50

60

70

80

90

100

110

120

42 84 125 167 209 251 293 304

H45 sin y seco

PRP1P2P3P4P5P6P7P8

RD

ME

(%)

Ciclo H-D

50

60

70

80

90

100

110

120

42 84 125 167 209 251 293 304

H45 con y seco

PRP1P2P3P4P5P6P7P8

RD

ME

(%)

Ciclo H-D

Figura 4.120 RDME del hormigón H45 sin aireante curado seco.

Figura 4.121 RDME del hormigón H45 con aireante curado seco.

La Figura 4.122 muestra la comparación de los valores para el hormigón H45 en todas

las combinaciones de variables.

162

50

60

70

80

90

100

110

120

42 84 125 167 209 251 293 304

Hormigón H45

H45/00/BH45/0,05/BH45/00/MH45/0,05/MASTM limit

RD

ME

(%)

Ciclo H-D

Figura 4.122 Comparación del RDME para el hormigón H45 en las distintas situaciones.

4.3.4 Factor de durabilidad

Las Figuras 4.123 a 4.127 comparan la medida del Factor de durabilidad (FD) del

hormigón H30 con los distintos curados.

Las Figuras 4.123 a 4.126 muestran el detalle de los resultados del FD de las 6 probetas

sometidas a los 300 ciclos de hielo-deshielo (P1 a P6) y una probeta de referencia (PR)

que no ha sido sometida a ningún tipo de deterioro.

-20

0

20

40

60

80

100

120

37 76 116 156 214 235 275 303

H30 sin y húmedo

PRP1P2P3P4P5P6

Fact

or d

e du

rabi

lidad

Ciclo H-D

-20

0

20

40

60

80

100

120

37 76 116 156 214 235 275 303

H30 con y húmedo

PRP1P2P3P4P5P6

Fact

or d

e du

rabi

lidad

Ciclo H-D

Figura 4.123 Factor de durabilidad del hormigón H30 sin aireante curado húmedo.

Figura 4.124 Factor de durabilidad del hormigón H30 con aireante curado húmedo.


163

0

20

40

60

80

100

120

37 76 116 156 214 235 275 303

H30 sin y seco

PRP1P2P3P4P5P6

Fact

or d

e du

rabi

lidad

Ciclo H-D

0

20

40

60

80

100

120

37 76 116 156 214 235 275 303

H30 con y seco

PRP1P2P3P4P5P6

Fact

or d

e du

rabi

lidad

Ciclo H-D

Figura 4.125 Factor de durabilidad del hormigón H30 sin aireante curado seco.

Figura 4.126 Factor de durabilidad del hormigón H30 con aireante curado seco.

La Figura 4.127 muestra la comparación de los valores del FD para el hormigón H30 en


0

20

40

60

80

100

120

37 76 116 156 214 235 275 303

Hormigón H30

H30/00/BH30/0,05/BH30/00/MH30/0,05/M

Fact

or d

e du

rabi

lidad

Ciclo H-D

Figura 4.127 Comparación del factor de durabilidad para el hormigón H30 en las distintas situaciones.

Las Figuras 4.128a 4.132 comparan la medida del Factor de durabilidad FD del

hormigón H45 con los distintos curados.

Las Figuras 4.128 a 4.131 muestran el de talle de los resultados del FD de las 8 probetas

sometidas a los 300 ciclos de hielo-deshielo (P1 a P8) y una probeta de referencia (PR)

que no ha sido sometida a ningún tipo de deterioro.

164

0

20

40

60

80

100

120

42 84 125 167 209 251 293 304

H45 sin y húmedo

PRP1P2P3P4P5P6P7P8

Fact

or d

e du

rabi

lidad

Ciclo H-D

0

20

40

60

80

100

120

42 84 125 167 209 251 293 304

H45 con y húmedo

PRP1P2P3P4P5P6P7P8

Fact

or d

e du

rabi

lidad

Ciclo H-D

Figura 4.128 Factor de durabilidad del hormigón H45 sin aireante curado húmedo.

Figura 4.129 Factor de durabilidad del hormigón H45 con aireante curado húmedo.

0

20

40

60

80

100

120

42 84 125 167 209 251 293 304

H45 sin y seco

PRP1P2P3P4P5P6P7P8

Fact

or d

e du

rabi

lidad

Ciclo H-D

0

20

40

60

80

100

120

42 84 125 167 209 251 293 304

H45 con y seco

PRP1P2P3P4P5P6P7P8

Fact

or d

e du

rabi

lidad

Ciclo H-D

Figura 4.130 Factor de durabilidad del hormigón H45 sin aireante curado seco.

Figura 4.131 Factor de durabilidad del hormigón H45 con aireante curado seco.

La Figura 4.132 muestra la comparación de los valores del FD para el hormigón H45 en



165

0

20

40

60

80

100

120

42 84 125 167 209 251 293 304

Hormigón H45

H45/00/BH45/0,05/BH45/00/MH45/0,05/M

Fact

or d

e du

rabi

lidad

Ciclo H-D

Figura 4.132 Comparación del factor de durabilidad para el hormigón H45 en las distintas situaciones.

4.3.5 Imágenes ultrasónicas

Las Figuras 4.133 a 4.148 recogen las imágenes ultrasónicas de los dos tipos de

hormigón, con las diferentes combinaciones de variables, y antes y después de los ciclos

hielo-deshielo.

Cada figura presenta las imágenes de las 6 probetas, más la probeta de referencia, para

un tipo de hormigón y una combinación de curado – contiendo de aireante, antes de los

ciclos (parte superior) y después de los ciclos (parte inferior). En las figuras impares se

recogen las imágenes de atenuación de ultrasonidos y en las pares las de velocidad.

166

R 1 2 3 4 5 6 h3000b0

20 40 60 80

10

20

30

40

50

60

h3000b1

20 40 60 80

10

20

30

40

50

60

h3000b2

20 40 60 80

10

20

30

40

50

60

h3000b3

20 40 60 80

10

20

30

40

50

60

h3000b4

20 40 60 80

10

20

30

40

50

60

h3000b5

20 40 60 80

10

20

30

40

50

60

h3000b6

20 40 60 80

10

20

30

40

50

60102030405060708090100110

h3000b0

20 40 60 80

10

20

30

40

50

60

h3000b1

20 40 60 80

10

20

30

40

50

60

h3000b2

20 40 60 80

10

20

30

40

50

60

h3000b3

20 40 60 80

10

20

30

40

50

60

h3000b4

20 40 60 80

10

20

30

40

50

60

h3000b5

20 40 60 80

10

20

30

40

50

60

h3000b6

20 40 60 80

10

20

30

40

50

60102030405060708090100110

R 1 2 3 4 5 6 h3000b0

20 40 60 80

510152025303540455055

h3000b1

20 40 60 80

510152025303540455055

h3000b2

20 40 60 80

510152025303540455055

h3000b3

20 40 60 80

510152025303540455055

h3000b4

20 40 60 80

510152025303540455055

h3000b5

20 40 60 80

510152025303540455055

h3000b6

20 40 60 80

510152025303540455055 50

60

70

80

90

100

110

120

h3000b0

20 40 60 80

510152025303540455055

h3000b1

20 40 60 80

510152025303540455055

h3000b2

20 40 60 80

510152025303540455055

h3000b3

20 40 60 80

510152025303540455055

h3000b4

20 40 60 80

510152025303540455055

h3000b5

20 40 60 80

510152025303540455055

h3000b6

20 40 60 80

510152025303540455055 50

60

70

80

90

100

110

120

Figura 4.133 Imágenes ultrasónicas H30 sin aireante curado húmedo. Atenuación: arriba) antes de los ciclos. abajo) después de los ciclos.


167

R 1 2 3 4 5 6 h3000b0

20 40 60 80

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h3000b3

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h3000b4

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h3000b5

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h3000b0

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h3000b1

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h3000b2

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10

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h3000b3

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h3000b4

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h3000b6

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604.14.24.34.44.54.64.74.84.9

R 1 2 3 4 5 6

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510152025303540455055

4.14.24.34.44.54.64.74.84.9

h3000b0

20 40 60 80

510152025303540455055

h3000b1

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510152025303540455055

h3000b2

20 40 60 80

510152025303540455055

h3000b3

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510152025303540455055

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h3000b6

20 40 60 80

510152025303540455055

4.14.24.34.44.54.64.74.84.9

Figura 4.134 Imágenes ultrasónicas H30 sin aireante curado húmedo. Velocidad: arriba) antes de los ciclos abajo) después de los ciclos.

168

R 1 2 3 4 5 6 h30005b0

20 40 60 80

10

20

30

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h30005b1

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h30005b2

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h30005b3

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h30005b4

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h30005b6

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30

40

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h30005b0

20 40 60 80

10

20

30

40

50

60

h30005b1

20 40 60 80

10

20

30

40

50

60

h30005b2

20 40 60 80

10

20

30

40

50

60

h30005b3

20 40 60 80

10

20

30

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50

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h30005b4

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30

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h30005b5

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20 40 60 80

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50

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R 1 2 3 4 5 6

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30

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h30005b1

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30

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h30005b2

20 40 60 80

10

20

30

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50

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h30005b3

20 40 60 80

10

20

30

40

50

60

h30005b4

20 40 60 80

10

20

30

40

50

60

h30005b5

20 40 60 80

10

20

30

40

50

60

h30005b6

20 40 60 80

10

20

30

40

50

60102030405060708090100110

h30005b0

20 40 60 80

10

20

30

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50

60

h30005b1

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30

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50

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h30005b2

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30

40

50

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h30005b3

20 40 60 80

10

20

30

40

50

60

h30005b4

20 40 60 80

10

20

30

40

50

60

h30005b5

20 40 60 80

10

20

30

40

50

60

h30005b6

20 40 60 80

10

20

30

40

50

60102030405060708090100110

Figura 4.135 Imágenes ultrasónicas H30 con aireante curado húmedo. Atenuación: arriba) antes de los ciclos abajo) después de los ciclos.


169

R 1 2 3 4 5 6 h30005b0

20 40 60 80

10

20

30

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h30005b5

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20

30

40

50

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h30005b6

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10

20

30

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50

604.14.24.34.44.54.64.74.84.9

h30005b0

20 40 60 80

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60

h30005b1

20 40 60 80

10

20

30

40

50

60

h30005b2

20 40 60 80

10

20

30

40

50

60

h30005b3

20 40 60 80

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20

30

40

50

60

h30005b4

20 40 60 80

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20

30

40

50

60

h30005b5

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10

20

30

40

50

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h30005b6

20 40 60 80

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20

30

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50

604.14.24.34.44.54.64.74.84.9

R 1 2 3 4 5 6

h30005b0

20 40 60 80

10

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h30005b1

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20

30

40

50

60

h30005b2

20 40 60 80

10

20

30

40

50

60

h30005b3

20 40 60 80

10

20

30

40

50

60

h30005b4

20 40 60 80

10

20

30

40

50

60

h30005b5

20 40 60 80

10

20

30

40

50

60

h30005b6

20 40 60 80

10

20

30

40

50

604.14.24.34.44.54.64.74.84.9

h30005b0

20 40 60 80

10

20

30

40

50

60

h30005b1

20 40 60 80

10

20

30

40

50

60

h30005b2

20 40 60 80

10

20

30

40

50

60

h30005b3

20 40 60 80

10

20

30

40

50

60

h30005b4

20 40 60 80

10

20

30

40

50

60

h30005b5

20 40 60 80

10

20

30

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50

60

h30005b6

20 40 60 80

10

20

30

40

50

604.14.24.34.44.54.64.74.84.9

Figura 4.136 Imágenes ultrasónicas H30 con aireante curado húmedo. Velocidad: arriba) antes de los ciclos abajo) después de los ciclos.

170

R 1 2 3 4 5 6 h 3 0 0 0 m 0

2 0 4 0 6 0 8 0

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1 1 0

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2 0

4 0

6 0

8 0

1 0 0

1 2 0

Figura 4.137 Imágenes ultrasónicas H30 sin aireante curado seco. Atenuación: arriba) antes de los ciclos abajo) después de los ciclos.


171

R 1 2 3 4 5 6 h 3 0 0 0 m 0

2 0 4 0 6 0 8 0

1 0

2 0

3 0

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4 . 2

4 . 3

4 . 4

4 . 5

4 . 6

4 . 7

4 . 8

4 . 9

R 1 2 3 4 5 6

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h 3 0 0 0 m 2

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1 0

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h 3 0 0 0 m 3

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h 3 0 0 0 m 4

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1 0

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h 3 0 0 0 m 5

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1 0

2 0

3 0

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5 0

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h 3 0 0 0 m 6

2 0 4 0 6 0 8 0

1 0

2 0

3 0

4 0

5 0

6 0 4 . 1

4 . 2

4 . 3

4 . 4

4 . 5

4 . 6

4 . 7

4 . 8

4 . 9

Figura 4.138 Imágenes ultrasónicas H30 sin aireante curado seco. Velocidad: arriba) antes de los ciclos abajo) después de los ciclos.

172

R 1 2 3 4 5 6 h 3 0 0 0 5 m 0

2 0 4 0 6 0 8 0

1 0

2 0

3 0

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3 0

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6 0

h 3 0 0 0 5 m 2

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6 0

h 3 0 0 0 5 m 3

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h 3 0 0 0 5 m 4

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3 0

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5 0

6 0

h 3 0 0 0 5 m 5

2 0 4 0 6 0 8 0

1 0

2 0

3 0

4 0

5 0

6 0

h 3 0 0 0 5 m 6

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1 0

2 0

3 0

4 0

5 0

6 0

2 0

4 0

6 0

8 0

1 0 0

1 2 0

R 1 2 3 4 5 6

h 3 0 0 0 5 m 0

2 0 4 0 6 0 8 0

1 0

2 0

3 0

4 0

5 0

6 0

h 3 0 0 0 5 m 1

2 0 4 0 6 0 8 0

1 0

2 0

3 0

4 0

5 0

6 0

h 3 0 0 0 5 m 2

2 0 4 0 6 0 8 0

1 0

2 0

3 0

4 0

5 0

6 0

h 3 0 0 0 5 m 3

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1 0

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3 0

4 0

5 0

6 0

h 3 0 0 0 5 m 4

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1 0

2 0

3 0

4 0

5 0

6 0

h 3 0 0 0 5 m 5

2 0 4 0 6 0 8 0

1 0

2 0

3 0

4 0

5 0

6 0

h 3 0 0 0 5 m 6

2 0 4 0 6 0 8 0

1 0

2 0

3 0

4 0

5 0

6 0

2 0

4 0

6 0

8 0

1 0 0

1 2 0

Figura 4.139 Imágenes ultrasónicas H30 con aireante curado seco. Atenuación: arriba) antes de los ciclos abajo) después de los ciclos.


173

R 1 2 3 4 5 6 H30005M0

20 40 60 80

10

20

30

40

50

60

H30005M1

20 40 60 80

10

20

30

40

50

60

H30005M2

20 40 60 80

10

20

30

40

50

60

H30005M3

20 40 60 80

10

20

30

40

50

60

H30005M4

20 40 60 80

10

20

30

40

50

60

H30005M5

20 40 60 80

10

20

30

40

50

60

H30005M6

20 40 60 80

10

20

30

40

50

60 4.14.24.34.44.54.64.74.84.9

H30005M0

20 40 60 80

10

20

30

40

50

60

H30005M1

20 40 60 80

10

20

30

40

50

60

H30005M2

20 40 60 80

10

20

30

40

50

60

H30005M3

20 40 60 80

10

20

30

40

50

60

H30005M4

20 40 60 80

10

20

30

40

50

60

H30005M5

20 40 60 80

10

20

30

40

50

60

H30005M6

20 40 60 80

10

20

30

40

50

60 4.14.24.34.44.54.64.74.84.9

R 1 2 3 4 5 6

H30005M0

20 40 60 80

10

20

30

40

50

60

H30005M1

20 40 60 80

10

20

30

40

50

60

H30005M2

20 40 60 80

10

20

30

40

50

60

H30005M3

20 40 60 80

10

20

30

40

50

60

H30005M4

20 40 60 80

10

20

30

40

50

60

H30005M5

20 40 60 80

10

20

30

40

50

60

H30005M6

20 40 60 80

10

20

30

40

50

60 4.1

4.2

4.3

4.4

4.5

4.6

4.7

4.8

4.9

H30005M0

20 40 60 80

10

20

30

40

50

60

H30005M1

20 40 60 80

10

20

30

40

50

60

H30005M2

20 40 60 80

10

20

30

40

50

60

H30005M3

20 40 60 80

10

20

30

40

50

60

H30005M4

20 40 60 80

10

20

30

40

50

60

H30005M5

20 40 60 80

10

20

30

40

50

60

H30005M6

20 40 60 80

10

20

30

40

50

60 4.1

4.2

4.3

4.4

4.5

4.6

4.7

4.8

4.9

Figura 4.140 Imágenes ultrasónicas H30 con aireante curado seco. Velocidad: arriba) antes de los ciclos abajo) después de los ciclos.

174

R 1 2 3 4 5 6 7 8 4 5 / 0 0 / 1 4 5 / 0 0 / 2 4 5 / 0 0 / 3 4 5 / 0 0 / 4 4 5 / 0 0 / 5 4 5 / 0 0 / 6 4 5 / 0 0 / 7 4 5 / 0 0 / 8 4 5 / 0 0 / 9

0

2 0

4 0

6 0

8 0

1 0

1 2

R 1 2 3 4 5 6 7 8

5 / 0 0 / 0 4 5 / 0 0 / 1 4 5 / 0 0 / 2 4 5 / 0 0 / 3 4 5 / 0 0 / 4 4 5 / 0 0 / 5 4 5 / 0 0 / 6 4 5 / 0 0 / 7 4 5 / 0 0 / 8

- 3

- 3

- 2

- 2

- 1

- 1

- 0

Figura 4.141 Imágenes ultrasónicas H45 sin aireante curado húmedo. Atenuación: arriba) antes de los ciclos abajo) después de los ciclos.


175

R 1 2 3 4 5 6 7 8 4 5 / 0 0 / 1 4 5 / 0 0 / 2 4 5 / 0 0 / 3 4 5 / 0 0 / 4 4 5 / 0 0 / 5 4 5 / 0 0 / 6 4 5 / 0 0 / 7 4 5 / 0 0 / 8 4 5 / 0 0 / 9

4

4

4

4

4

5

5

5

5

R 1 2 3 4 5 6 7 8 4 5 / 0 0 / 0 4 5 / 0 0 / 1 4 5 / 0 0 / 2 4 5 / 0 0 / 3 4 5 / 0 0 / 4 4 5 / 0 0 / 5 4 5 / 0 0 / 6 4 5 / 0 0 / 7 4 5 / 0 0 / 8

4 . 5

4 . 6

4 . 7

4 . 8

4 . 9

5

5 . 1

5 . 2

5 . 3

Figura 4.142 Imágenes ultrasónicas H45 sin aireante curado húmedo. Velocidad: arriba) antes de los ciclos abajo) después de los ciclos.

176

R 1 2 3 4 5 6 7 8 4 5 / 0 5 / 1 4 5 / 0 5 / 2 4 5 / 0 5 / 3 4 5 / 0 5 / 4 4 5 / 0 5 / 5 4 5 / 0 5 / 6 4 5 / 0 5 / 7 4 5 / 0 5 / 8 4 5 / 0 5 / 9

0

2

4

6

8

1

1

R 1 2 3 4 5 6 7 8 5 / 0 5 / 0 4 5 / 0 5 / 1 4 5 / 0 5 / 2 4 5 / 0 5 / 3 4 5 / 0 5 / 4 4 5 / 0 5 / 5 4 5 / 0 5 / 6 4 5 / 0 5 / 7 4 5 / 0 5 / 8

- 3

- 3

- 2

- 2

- 1

- 1

- 0

Figura 4.143 Imágenes ultrasónicas H45 con aireante curado húmedo. Atenuación: arriba) antes de los ciclos abajo) después de los ciclos.


177

R 1 2 3 4 5 6 7 8 4 5 / 0 5 / 1 4 5 / 0 5 / 2 4 5 / 0 5 / 3 4 5 / 0 5 / 4 4 5 / 0 5 / 5 4 5 / 0 5 / 6 4 5 / 0 5 / 7 4 5 / 0 5 / 8 4 5 / 0 5 / 9

4

4

4

4

4

5

5

5

5

R 1 2 3 4 5 6 7 8

4 5 / 0 5 / 0 4 5 / 0 5 / 1 4 5 / 0 5 / 2 4 5 / 0 5 / 3 4 5 / 0 5 / 4 4 5 / 0 5 / 5 4 5 / 0 5 / 6 4 5 / 0 5 / 7 4 5 / 0 5 / 8

4

4

4

4

4

5

5

5

5

Figura 4.144 Imágenes ultrasónicas H45 con aireante curado húmedo. Velocidad: arriba) antes de los ciclos abajo) después de los ciclos.

178

R 1 2 3 4 5 6 7 8 9

h4505m0

20 40 60

h4505m1

20 40 60

h4505m2

20 40 60

20

40

60

80

100

120

140

h4505m3

20 40 60

20

40

60

80

100

120

140

h4505m4

20 40 60

20

40

60

80

100

120

140

h4505m5

20 40 60

20

40

60

80

100

120

140

h4505m6

20 40 60

20

40

60

80

100

120

140

h4505m7

20 40 60

20

40

60

80

100

120

140

h4505m8

20 40 60

20

40

60

80

100

120

140

h4505m9

20 40 60

20

40

60

80

100

120

140-16

-14

-12

-10

-8

-6

-4

-2

020

40

60

80

100

120

140

20

40

60

80

100

120

140

h4505m0

20 40 60

h4505m1

20 40 60

h4505m2

20 40 60

20

40

60

80

100

120

140

20

40

60

80

100

120

140

h4505m3

20 40 60

20

40

60

80

100

120

140

h4505m4

20 40 60

20

40

60

80

100

120

140

h4505m5

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20

40

60

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120

140

h4505m6

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20

40

60

80

100

120

140

h4505m7

20 40 60

20

40

60

80

100

120

140

h4505m8

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20

40

60

80

100

120

140

h4505m9

20 40 60

20

40

60

80

100

120

140-16

-14

-12

-10

-8

-6

-4

-2

0

-16

-14

-12

-10

-8

-6

-4

-2

020

40

60

80

100

120

140

20

40

60

80

100

120

140

20

40

60

80

100

120

140

20

40

60

80

100

120

140

R 1 2 3 4 5 6 7 8 9

20 40 60

h4505m0

20 40 60

20

40

60

80

100

120

140

h4505m1

20

40

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100

120

140

h4505m2

20

40

60

80

100

120

140

h4505m3

20

40

60

80

100

120

140

h4505m4

20

40

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80

100

120

140

h4505m5

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h4505m6

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80

100

120

140

h4505m7

20

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80

100

120

140

h4505m8

20

40

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80

100

120

140

h4505m9

20

40

60

80

100

120

140 -35

-30

-25

-20

-15

-10

-5

0

20 40 60 20 40 60 20 40 60 20 40 60 20 40 60 20 40 60 20 40 60 20 40 6020 40 6020 40 60

h4505m0

20 40 60

20

40

60

80

100

120

140

h4505m1

20

40

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80

100

120

140

h4505m2

20

40

60

80

100

120

140

h4505m3

20

40

60

80

100

120

140

h4505m4

20

40

60

80

100

120

h4505m0

20 40 60

20

40

60

80

100

120

140

h4505m1

20

40

60

80

100

120

140

h4505m2

20

40

60

80

100

120

140

h4505m3

20

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60

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120

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h4505m4

20

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100

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h4505m5

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h4505m6

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h4505m7

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h4505m8

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120

140

h4505m9

20

40

60

80

140

h4505m5

20

40

60

80

100

120

140

h4505m6

20

40

60

80

100

120

140

h4505m7

20

40

60

80

100

120

140

h4505m8

20

40

60

80

100

120

140

h4505m9

20

40

60

80

100

120

140 -35

-30

-25

-20

-15

-10

-5

0

20 40 6020 40 60 20 40 6020 40 60 20 40 6020 40 60 20 40 6020 40 60 20 40 6020 40 60 20 40 6020 40 60 20 40 6020 40 60 20 40 6020 40 60

Figura 4.145 Imágenes ultrasónicas H45 sin aireante curado seco. Atenuación: arriba) antes de los ciclos abajo) después de los ciclos.


179

R 1 2 3 4 5 6 7 8 9

h4505m0

20 40 60

20

40

60

80

100

120

140

h4505m1

20

40

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100

120

140

h4505m2

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80

100

120

140

h4505m3 h4505m4 h4505m5 h4505m6 h4505m7 h4505m8 h4505m9

4.6

4.7

4.8

4.9

5.0

5.1

5.2

5.3

5.4

20 40 60

20

40

60

80

100

120

140

20

40

60

80

100

120

140

20 40 60 20 40 60 20 40 60

20

40

60

80

100

120

140

20 40 60 20 40 60

20

40

60

80

100

120

140

20

40

60

80

100

120

140

20

40

60

80

100

120

140

20

40

60

80

100

120

140

20 40 60 20 40 60 20 40 60

h4505m0

20 40 6020 40 60

20

40

60

80

100

120

140

h4505m1

20

40

60

80

100

120

140

h4505m2

20

40

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100

120

140

20

40

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120

140

h4505m3 h4505m4 h4505m5 h4505m6 h4505m7 h4505m8 h4505m9

4.6

4.7

4.8

4.9

5.0

5.1

5.2

5.3

5.4

20 40 6020 40 60

20

40

60

80

100

120

140

20

40

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80

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120

140

20

40

60

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100

120

140

20

40

60

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100

120

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20 40 6020 40 60 20 40 6020 40 60 20 40 6020 40 60

20

40

60

80

100

120

140

20

40

60

80

100

120

140

20 40 6020 40 60 20 40 6020 40 60

20

40

60

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100

120

140

20

40

60

80

100

120

140

20

40

60

80

100

120

140

20

40

60

80

100

120

140

20

40

60

80

100

120

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20

40

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140

Figura 4.146 Imágenes ultrasónicas H45 sin aireante curado seco. Velocidad: arriba) antes de los ciclos abajo) después de los ciclos.

180

R 1 2 3 4 5 6 7 8 9

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140

Figura 4.147 Imágenes ultrasónicas H45 con aireante curado seco. Atenuación: arriba) antes de los ciclos abajo) después de los ciclos.


181

R 1 2 3 4 5 6 7 8 9 h45005m0

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4.7

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5.1

5.2

5.3

5.4

km/s

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h45005m0

20 40 60

h45005m1

20 40 60

h45005m2

20 40 60

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80

100

120

140 4.6

4.7

4.8

4.9

5.0

5.1

5.2

5.3

5.4

km/s

4.6

4.7

4.8

4.9

5.0

5.1

5.2

5.3

5.4

km/s

20 40 6020 40 60 20 40 6020 40 60 20 40 6020 40 60 20 40 6020 40 60

Figura 4.148 Imágenes ultrasónicas H45 con aireante curado seco. Velocidad: arriba) antes de los ciclos abajo) después de los ciclos.


183

CAPÍTULO 5

ANÁLISIS DE LOS RESULTADOS

5.0 Introducción

En este capítulo se analiza principalmente el efecto que los ciclos hielo-deshielo tienen

en las propiedades estudiadas del hormigón. Los resultados se recogieron en el capítulo

anterior.

En el apartado 5.1 se estudian los resultados correspondientes a las propiedades

mecánicas del hormigón, incluyendo la resistencia a compresión, el módulo de

deformación y la resistencia a tracción indirecta.

En el apartado 5.2 se analizan los resultados de datos de durabilidad de los hormigones,

los cuales incluyen la permeabilidad al gas, la penetración de agua bajo presión, la

porosimetría por intrusión de mercurio, la penetración del ión cloruro y el análisis

termogravimétrico y térmico-diferencial.

En el apartado 5.3 se tratan los resultados de los ensayos no destructivos para la

determinación del daño del hormigón sometido a los ciclos hielo-deshielo: pérdida de

peso, cambio de longitud y medidas de velocidad de ultrasonidos.

184

En el apartado 5.4 se ha realizado un estudio de la interdependencia de los datos,

mediante el programa SPSS, para comprobar el efecto de los ciclos hielo-deshielo en las

propiedades mecánicas y de durabilidad, así como la influencia de las variables del

trabajo experimental (curado, tipo de hormigón e incorporación de aireante).

En cada uno de estos apartados (5.1 a 5.4) también se analizan los valores absolutos de

las propiedades estudiadas en función de las variables que afectan a la investigación.

Las figuras correspondientes se han recogido en el capítulo 4.

5.1 Discusión de resultados: propiedades mecánicas

En este apartado se analizan los resultados expuestos en la sección 4.1 del capítulo

anterior. Esto incluye los datos de resistencia a compresión, tracción indirecta y módulo

de elasticidad. Se analiza para cada propiedad el efecto de las siguientes variables:

curado, aire ocluido y tipo del hormigón. Se han representado, en cada caso, los

coeficientes del valor después de los ciclos dividido por el valor antes de los ciclos.


En las Figuras 5.1 y 5.2 podemos ver los valores de la resistencia a compresión después

de los ciclos dividido por el valor antes de los ciclos hielo-deshielo, ordenados por las

diferentes variables que se han manejado en los ensayos.

0

0,2

0,4

0,6

0,8

1

1,2

1,4

Hormigón H30sin y húmedosin y seco

con y húmedocon y seco

Val

ores

rela

tivos

(Res

iste

ncia

a C

ompr

esió

n)

Sin aireante Con aireanteTipo de hormigón

0

0,2

0,4

0,6

0,8

1

1,2

1,4



Valo

res

rela

tivos

(Res

iste

ncia

a C

ompr

esió

n)


Figura 5.1 Valores relativos de la resistencia a compresión del hormigón H30.

Figura 5.2 Valores relativos de la resistencia a compresión del hormigón H45.

En el caso del hormigón H30 la variable incorporación de un aireante supone un efecto

trascendental en el comportamiento del hormigón, resultando que aquellos hormigones


185

en los que se ha incorporado aireante poseen mayor resistencia después de los ciclos

hielo-deshielo, y en los hormigones que no se ha incorporado aireante tienen una

pérdida de resistencia bastante acusada. Este efecto no es tan destacado en el caso del

hormigón H45, en el cual sólo el hormigón en curado húmedo y sin aireante ha tenido

una resistencia inferior a la inicial después de los ciclos hielo-deshielo.

Parece detectarse en el caso de no inclusión de un aireante un mejor comportamiento del

curado seco que del curado húmedo, lo cual puede atribuirse a una más intensa

hidratación durante la realización de los ciclos en el primer caso.

Analizando el efecto del curado sobre esta propiedad, en la Figura 4.3 del Capítulo 4 se

observa que la resistencia a compresión del hormigón H30 sin aireante y curado seco es

mayor que el mismo hormigón pero con curado húmedo. Al contrario, la resistencia a

compresión del hormigón H30 con aireante y curado húmedo es mayor que el mismo

hormigón pero con curado seco.

En la Figura 4.6 se observa que la resistencia a compresión del hormigón H45 apenas

aparecen diferencias entre la resistencia a compresión en el hormigón con aireante entre

el curado húmedo y seco e igualmente para los hormigones sin aireante, con variaciones

en torno al 3%.

Para los valores de resistencia obtenidos se observa cómo el buen curado, en

condiciones extremas de alta temperatura (30°C) y baja humedad (37%), con regado

diario de las probetas durante la primera semana no se muestra significativamente

importante.

En cuanto a la inclusión de un aireante, en el comportamiento mecánico del hormigón

se observa que las probetas sin aire ocluido disminuyen sus propiedades resistentes

después los ciclos entre un 26,5% y un 37,6% para los hormigones H30, y entre un

14,8% para los hormigones H45. La inclusión de aire beneficia el comportamiento del

hormigón, de modo que incluso continúan aumentando sus propiedades resistentes

después los ciclos, entre un 19,7% y un 12,01% para los hormigones H30, y entre un

12,16% y un 11,7% para los hormigones H45.

186


Al igual que en el caso anterior, en las Figuras 5.3 y 5.4, y con el mismo orden de

presentación de las variables, podemos ver los resultados relativos del módulo de

deformación después de los ciclos hielo-deshielo. Los resultados siguen de alguna

forma la misma tónica que se había puesto de manifiesto en la resistencia a compresión,

siendo mucho más sensible el hormigón H30 a la aplicación de los ciclos hielo-deshielo

que el hormigón H45, en el cual prácticamente no se aprecia la influencia del aireante,

hecho provocado por el menor daño producido por los ciclos hielo-deshielo. En este

caso vemos que la incorporación del aireante no define tan perfectamente los

hormigones que no han tenido daños desde este punto de vista, lo cual sí se produce en

el caso del hormigón H30.

0

0,2

0,4

0,6

0,8

1

1,2



Val

ores

rela

tivos

(Mód

ulo

de e

last

icid

ad)

Tipo de hormigónSin aireante Con aireante

0

0,2

0,4

0,6

0,8

1

1,2



Valo

res

rela

tivos

(Mód

ulo

de e

last

icid

ad)

Tipo de hormigónSin aireante con aireante

Figura 5.3 Valores relativos del módulo de elasticidad del hormigón H30.

Figura 5.4 Valores relativos del módulo de elasticidad del hormigón H45.

Al igual que se detectaba para la resistencia a compresión en el caso de no

incorporación de aireante, en este caso se detecta en todos los casos un relativo mejor

comportamiento de todos los hormigones curados en ambiente seco, atribuible también

probablemente a la mejor hidratación durante los ciclos.

En la Figura 4.9 del Capítulo 4 se observa el efecto del curado en el módulo de

elasticidad del hormigón H30 sin y con aireante, resultando mayor para el curado seco

que el mismo hormigón pero para el curado húmedo.

Si se observa la Figura 4.12 el módulo de elasticidad del hormigón H45 sin aireante se

comporta como el hormigón H30 para el curado húmedo. Al contrario, el módulo de

elasticidad del hormigón con aireante y curado húmedo es mayor que el curado seco.


187

Frente al efecto del aireante se observa que las probetas sin aire ocluido disminuyen

sus módulos de elasticidad después los ciclos entre un 34,5% y un 17,5% para los

hormigones H30. La inclusión de aire beneficia el comportamiento del hormigón, de

modo que incluso continúan aumentando sus módulos de elasticidad después los ciclos,

entre un 4,3% y un 8,6% para los hormigones H30, y entre un 3,4% y un 15,5% para los

hormigones H45.


Igualmente en las Figuras 5.5 y 5.6 se presentan los valores correspondientes a la

resistencia a tracción después y antes de los ciclos hielo-deshielo, con el mismo modelo

de presentación.

Prácticamente las conclusiones que pueden establecerse son idénticas a las

correspondientes al módulo de deformación, significando que el hormigón H45 no

parece haber sufrido daños por los ciclos hielo-deshielo y que en el hormigón H30 la

variable de incorporación del aireante supone la definición clara de los hormigones que

han tenido daños y los que no han tenido.

0

0,2

0,4

0,6

0,8

1

1,2

1,4

1,6



Valo

res

rela

tivos

(Res

iste

ncia

a tr

acci

ón)


0

0,2

0,4

0,6

0,8

1

1,2

1,4

1,6



Valo

res

rela

tivos

(Res

iste

ncia

a tr

acci

ón)

Tipo de hormidónSin aireante Con aireante

Figura 5.5 Valores relativos de la resistencia a tracción del hormigón H30.

Figura 5.6 Valores relativos de la resistencia a tracción del hormigón H45.

También en la mayoría de los casos se observa un mejor comportamiento del hormigón

curado seco que del hormigón curado húmedo.

Igual que ocurría para las otras variables mecánicas, se observa en la Figura 4.15 del

Capítulo 4 que la resistencia a tracción del hormigón H30 sin y con aireante para el

curado húmedo es mayor que el mismo hormigón pero en curado seco.

188

También se observa en la Figura 4.18 del Capítulo 4 que no hay mucha diferencia entre

la resistencia a tracción del hormigón H45 sin aireante para los dos tipos del curado.

Mientras, el hormigón con aireante se comporta como el hormigón H30.

5.2 Discusión de resultados: ensayos de durabilidad

En este apartado se analizan los resultados de los ensayos de durabilidad expuestos en la

sección 4.2 del capítulo anterior. Los ensayos de durabilidad incluyen la permeabilidad

al gas, la penetración del agua bajo presión, la porosimetría por intrusión de mercurio, la

penetración del ión cloruro y el análisis térmico (TG/ATD).

La forma de presentación de los datos es semejante a la empleada en los tres apartados

anteriores, presentando los valores relativos de cada propiedad después y antes de los

ciclos, con la misma sistemática de presentación.


A la vista de los resultados presentados en las Figuras 5.7 y 5.8 se detecta un

comportamiento diferente del hormigón H45 frente a esta propiedad.

0

0,2

0,4

0,6

0,8

1

1,2



Val

ores

rela

tivos

(Per

mea

bilid

ad a

l gas

)(C

onst

ant d

e pe

rmea

bilid

ad)


0

0,2

0,4

0,6

0,8

1

1,2



Val

ores

rela

tivos

(Per

mea

bilid

ad a

l gas

)(C

onst

ant d

e pe

rmea

bilid

ad)


Figura 5.7 Valores relativos de la permeabilidad al gas del hormigón H30.

Figura 5.8 Valores relativos de la permeabilidad al gas del hormigón H45.

El hormigón H30 posee una permeabilidad al gas mucho más baja, después de los ciclos

que antes de los ciclos, hecho que parece indicar que este tipo de ensayo es muy

susceptible a cualquier mínimo daño causado por los ciclos hielo-deshielo, que sin

afectar a otras propiedades, evidencian un cambio significativo del hormigón ante esta

propiedad. Parece que el ensayo mejora las propiedades de permeabilidad de todos los


189

hormigones curados con baja humedad y alta temperatura, haciéndolos más

impermeables.

En las Figuras 4.19 a 4.22 para los dos tipos de hormigones H45 y H30 se observa como

influye el efecto de curado en el coeficiente de permeabilidad al gas. Para el hormigón

con curado seco la constante de permeabilidad es prácticamente la mitad que para el

curado húmedo. Es decir, el hormigón de curado húmedo ha resultado mas permeable.

La explicación de este efecto, que supuestamente debería haber sido al contrario se debe

probablemente a que las muestras de hormigón con curado húmedo a alta temperatura

(30°C) cambian la morfología de los silicatos de calcio hidratados dando lugar a una

estructura más cristalina y porosa, creando una red de poros mifcrofisurada y por tanto

más permeable.

En las gráficas de las Figuras 4.23 y 4.28 se observa cómo afecta el tipo de hormigón,

resultando que el hormigón H45 resulta tener coeficientes de permeabilidad más bajos

que el hormigón H30, en todos los casos.

5.2.2 Penetración de agua bajo presión

En las Figuras 5.9 y 5.10 pueden verse los resultados correspondientes a este ensayo.

Para ambos hormigones parece haber un mejor comportamiento con la incorporación

del aireante. En ambos casos los hormigones sin aireante parecen comportarse mejor

con el curado seco que con el curado húmedo.

0

0,5

1

1,5

2

2,5



Valo

res

rela

tivos

(Pen

etra

ción

de

agua

)(p

rofu

ndid

ad m

edia

)


0

0,5

1

1,5

2

2,5



Valo

res

rela

tivos

(Pen

etra

ción

de

agua

)(P

rofu

ndid

ad m

edia

)




190

En las Figuras 4.29 a 4.34 se observa que, en general, se produce el aumento de la

permeabilidad del hormigón para el curado seco, lo cual puede ser consecuencia del

desarrollo de grietas de contracción en la pasta de cemento durante el secado, frente al

curado húmedo.

Comparando las Figuras 4.31 y 4.34 se observa cómo el tipo de hormigón afecta a la

permeabilidad, haciendo más permeable al agua bajo presión al hormigón H30 que el

H45.


En las Figuras 5.11 y 5.12 se han representado los valores relativos de la porosimetría

total determinada mediante intrusión de mercurio, y en las Figuras 5.13 y 5.14 los

valores relativos correspondientes al diámetro medio de poro en el hormigón.

Con respecto a la porosidad, parecen detectarse en casi todos los casos, valores más

bajos después de los ciclos hielo-deshielo que antes de los ciclos, sin que se vea una

influencia notable de la incorporación del aireante. En casi todos los casos los curados

húmedos parecen tener una porosidad mayor después de los ciclos que los

correspondientes secos.

0

0,2

0,4

0,6

0,8

1

1,2



Valo

res

rela

tivos

(Por

osom

etria

)


0

0,2

0,4

0,6

0,8

1

1,2



Valo

res

rela

tivos

(Por

osom

etria

)


Figura 5.11 Valores relativos de la Porosimetría por intrusión de mercurio del hormigón H30.

Figura 5.12 Valores relativos de la Porosimetría por intrusión de mercurio del hormigón H45.


191

0

0,2

0,4

0,6

0,8

1

1,2

1,4



Valo

res

rela

tivos

(Diá

met

ro m

edio

)


0

0,2

0,4

0,6

0,8

1

1,2

1,4



Valo

res

rela

tivos

(Diá

met

ro m

edio

)


Figura 5.13Valores relativos del diámetro medio del hormigón H30.

Figura 5.14Valores relativos del diámetro medio del hormigón H45.

El diámetro medio de poro parece aumentar con el curado seco, no habiendo una

tendencia clara también en los resultados con la incorporación del aireante.

Si el proceso de deterioro causado por la exposición a los ciclos hielo-deshielo fuera la

única razón de las variaciones microestructurales, la distribución de tamaño de poro

observado después de los ciclos cambiaría de modo que el pico que representa la

variedad dominante de los poros, en la curva de distribución diferencial, debería

desplazarse hacia los diámetros más grandes. Se observa en las Figuras 4.47 a 4.50 y

4.64 a 4.67, que esto no ocurre en algunas de las muestras. En algunos casos se observó

una tendencia opuesta, mostrándose un aumento significativo de pequeños poros

después de los ciclos hielo-deshielo. Esto puede deberse a que se detuvo el proceso de

hidratación, y al suministrar agua a al muestra durante los ciclos hielo-deshielo, se

reanudó. Esto significaría que el contenido inicial de agua del hormigón no era

suficiente para evitar el efecto de auto-desecación, y el proceso de rehidratación en

algunas muestras ha sido relevante.

En las Figuras 4.39 a 4.42 y 4.47 a 4.50 se observa que el volumen total de poros antes

de los ciclos es mayor para casi todas las muestras, mostrando valores más altos las que

contienen aireante. También se observan valores más altos para el hormigón H45.

192

5.2.4 Penetración del ión cloruro

En las Figuras 5.15 y 5.16 pueden verse los valores correspondientes del coeficiente de

difusión a la penetración del ión cloro después y antes de los ciclos hielo-deshielo. En el

caso del hormigón H30 este valor es siempre inferior después de los ciclos hielo-

deshielo, apreciándose quizás un peor comportamiento del curado húmedo cuando se

incorpora aireante.

Esto es exactamente lo contrario en el caso del hormigón H45, en el cual se han

obtenido siempre valores mayores con curado húmedos.

0

0,2

0,4

0,6

0,8

1

1,2

1,4



Valo

res

rela

tivos

(Pen

etra

ción

de

cl- )


0

0,2

0,4

0,6

0,8

1

1,2

1,4



Valo

res

rela

tivos

(Pen

etra

ción

de

cl- )


Figura 5.15Valores relativos de la penetración de cloruro del hormigón H30.

Figura 5.16Valores relativos de la penetración de cloruro del hormigón H45.

Uno de los factores más importantes que afectan a la permeabilidad del hormigón es la

estructura porosa interna, que por su parte es dependiente del grado de hidratación de

los materiales cementicios. Las condiciones de curado y la edad del hormigón

determinan así, en gran parte, la facilidad con la cual los iones cloruro pueden moverse

en un hormigón.

En las Figuras 4.69 y 4.70 correspondientes al hormigón H30 y curado húmedo y las

Figuras 4.74 y 4.75 del hormigón H45, también con curado húmedo, se observa que en

los primeros centímetros de profundidad se produce una mayor concentración del ión

cloruro después de los ciclos que antes. Por tanto, se observa que las condiciones

iniciales de curado del hormigón tienen una influencia importante en la penetración de

ión cloruro durante los primeros períodos de exposición al ambiente de cloruros.

Después de un largo período de exposición, el efecto del curado inicial sobre la

penetración del ión cloruro se vuelve insignificante.


193

Se observa en las Figuras 4.73 y 4.78 que el valor medio del coeficiente efectivo de

transporte del ión cloruro es mayor para el hormigón H30 que para el H45.

5.2.5 Análisis térmico (TG/ATD)

El grado de hidratación influye en la resistencia a la helada del hormigón, ya que un alto

grado de hidratación reduce la porosidad capilar de la pasta de cemento y por tanto la

cantidad de agua susceptible de congelación. Además, aumenta la resistencia de la pasta

de cemento y por consiguiente, aumenta su resistencia contra la presión hidráulica

provocada por la congelación del agua.

En las Figuras 5.17 y 5.18 se han representado los valores relativos del grado de

hidratación del hormigón a la edad de 365 días dividido por el valor obtenido a 28 días.

Se observa como todos los hormigones aumentan su grado de hidratación a los 365 días.

El grado de hidratación que alcanza el hormigón H45 es mayor que el del H30, ya que

tiene algo más de cemento 400 kg/m3, frente a 380 kg/m3 del H45.

0

0,2

0,4

0,6

0,8

1

1,2

1,4

1,6



Valo

res

rela

tivos

(Gra

do d

e hi

drat

ació

n )


0

0,2

0,4

0,6

0,8

1

1,2

1,4

1,6



Valo

res

rela

tivos

(Gra

do d

e hi

drat

ació

n )


Figura 5.17 Valores relativos del grado de hidratación del hormigón H30.

Figura 5.18 Valores relativos del grado de hidratación del hormigón H45.

En la Figura 4.85 del Capítulo 4 se observa, a 28 días, en todos los hormigones con

curado seco, un grado de hidratación más bajo que en los hormigones con curado

húmedo, como cabría de esperar, siendo esta diferencia más acusada en el hormigón

H45. A la vista de estos resultados se puede concluir que los hormigones de curado

húmedo tienen una velocidad de hidratación mas rápida que los de curado seco. Los

hormigones de curado seco retrasan la hidratación, dejando más grano accesible a la

humedad exterior, con lo que mejoran sus propiedades para resistir los ciclos de

194

hielo/deshielo. A 90 días se mantiene esa tendencia con diferencias menos acusadas

para todos los hormigones. A los 365 días, tiempo en que las probetas han seguido en la

cámara de curado, en las probetas curadas en las condiciones más extremas, todos los

hormigones alcanzan grados de hidratación más altos que en las que recibieron los

riegos la primera semana de curados.

Los hormigones con adición de aire ocluido tienen a todas las edades un grado de

hidratación más alto que los que no lo incoporan, al tener un porcentaje mayor de poros

han dispuesto de más volumen de agua interna que ha favorecido la hidratación inicial.

El agua de gel en los dos tipos de hormigones H30 y H45 es muy similar al tener ambas

dosificaciones el mismo % de cemento respecto al total de componentes 15,9%.

5.3 Discusión de resultados de los ensayos no destructivos

En las Figuras 5.17 a 5.20 se presentan los valores relativos de los ensayos no

destructivos utilizados para monitorizar las probetas de hormigón después y antes de los

ciclos hielo-deshielo. Se ha incorporado también el valor relativo de la resistencia a

compresión para que sirva como comparación y permita identificar los casos en los que

existe un parámetro objetivo de producción de daño.

En este caso, y para mejor interpretación, se han agrupado el mismo curado y un tipo de

hormigón en cada gráfico, separando la situación de no incorporación de aireante e

incorporación de aireante.

De forma más o menos generalizada, podemos ver que en el caso de los hormigones sin

aireante existe un daño objetivo en cuanto a la resistencia a compresión, que no se

detecta en ningún caso en los hormigones con aireante. Este hecho no es detectado de la

misma forma por los ensayos no destructivos e indirectos de identificación del daño,

comportándose de una forma muy semejante en todos los casos en las alternativas de

con y sin aireante. Prácticamente el valor relativo del dato después y antes de los ciclos

es muy semejante en todas las situaciones.

Únicamente la determinación del RDME parece ser un indicativo de la existencia de

daño, pues en el caso del curado húmedo en los dos tipos de hormigón parece seguir la


195

misma tendencia que la resistencia a compresión. En el resto de los casos no ofrece una

discrecionalidad diferente a la que ofrecen los otros métodos.

0

0,2

0,4

0,6

0,8

1

1,2

1,4R.comp. Peso Long. RDME

Val

ores

Rel

ativ

os


Hormigón H30 (curado húmedo)

0

0,2

0,4

0,6

0,8

1

1,2


H30 seco

Val

ores

Rel

ativ

os


Hormigón H30 (curado seco)

Figura 5.19 Valores relativos de los ensayos no destructivos con la resistencia a compresión del

hormigón H30 (curado húmedo).


hormigón H30 (curado seco).

0

0,2

0,4

0,6

0,8

1

1,2


H45 humedo

Valo

res

Rel

ativ

os


Hormigón H45 (curado húmedo)

0

0,2

0,4

0,6

0,8

1

1,2


H45 seco

Valo

res

Rel

ativ

os


Hormigón H45 (curado seco)


hormigón H45 (curado húmedo).


hormigón H45 (curado seco).


La Figura 4.97 del Capítulo 4 muestra la comparación de la pérdida de peso para el

hormigón H30, en todos los casos. Se observa que la pérdida disminuye (aumenta el

peso) a medida que aumenta el número de ciclos para los hormigones sin aireante, y se

detecta el aumento de la pérdida (disminuye el peso) a partir de los ciclos 156 a 214. Por

196

otra parte, los hormigones con aireante no mostraron casi ningún cambio evidente en la

pérdida de peso.

El cambio de peso, tanto en pérdida como en aumento, puede estar asociado con el

deterioro del hormigón. Un aumento de la masa puede ser un indicio de la formación de

grietas y la absorción de agua a través de las grietas. La pérdida de masa también puede

estar relacionada con el deterioro del hormigón, en el caso de probetas de hormigón que

se descascarillan considerablemente durante los ensayos de hielo-deshielo.

La Figura 4.102 muestra la curva de pérdida de peso para los cuatro tipos de

hormigones H45. Se observa que no mostraron ningún cambio evidente en pérdida de

peso.


La Figura 4.107 muestra que el cambio de longitud disminuye a medida que aumenta el

número de ciclos para el hormigón H30 sin aireante, y el cambio empieza a partir del

ciclo 156. Por otra parte, los hormigones con aireante no mostraron casi ningún cambio

evidente de longitud. Del mismo modo en la Figura 4.112 para el hormigón H45, se

observa este mismo fenómeno.

Las medidas del cambio de longitud total durante la primera caída de la temperatura por

debajo de cero nuestra un pequeño aumento. Esto es probable que sea debido al

aumento de volumen cuando se crea el hielo en los pequeños huecos. A medida que

aumenta la temperatura, la expansión del hielo está limitada por la estructura del

hidrato, y cuando las tensiones generadas son importantes, inducen microgrietas o

descascarillamiento de la superficie, con la consiguente pérdida de masa y por tanto de

longitud de las probetas.

El cambio de longitud se considera por muchos autores como un indicador muy fiable

del agrietamiento interno, ya que las microfracturas generalmente provocan la

dilatación.

5.3.3 Módulo dinámico de elasticidad relativo (RDME)

Al igual que en el caso anterior, en las Figuras 4.117 y 4.122, y con el mismo orden

presentación de las variables, podemos ver que los resultados del RDME del hormigón

H30 sin aireante disminuyen a medida que aumenta el número de ciclos. El hormigón


197

con aireante y todos los hormigones H45 no mostraron casi ningún cambio evidente en

el RDME. Si el hormigón no contiene suficiente aireante se generan fisuras en cada

ciclo hielo-deshielo. Estas fisuras reducen la velocidad de las ondas ultrasónicas, ya que

necesitan un camino más largo cuando el hormigón está dañado y las ondas sufren una

alta atenuación, reduciendo por tanto el RDME.

5.3.4 Factor de durabilidad

Las Figuras 4.127 y 4.132 muestran que el factor de durabilidad (D.F) de todos los

hormigones con aireante tuviera factores de durabilidad por encima del 100%. En el

caso de los hormigones sin aireante expusieron factores de durabilidad en torno a 80-90

para el hormigón H30, y por encima de 100 para el hormigón H45. En todos los casos

los valores son superiores al limite que fija la norma DF=60.

5.3.5 Imágenes Ultrasónicas

Las figuras 4.133 a 4.148 presentan los mapas de atenuación y de la velocidad de pulso

ultrasónico de las probetas de los hormigones H30 y H45, sin y con aireante, y con los

dos tipos de curado, húmedo y seco. Las barras de color situadas en los laterales

permiten asociar los colores de velocidad, en km/s, yendo desde el azul oscuro para

V≥4,1 km/s, hasta el marrón para V≥4,9 km/s para el hormigón H30, y del mismo modo

para el hormigón H45 entre V≥4,5 km/s y V≥5,4 km/s, porque la velocidad después los

ciclos ha superado el valor de 5 km/s. El color de las caras superior e inferior nos indica

el daño que ha provocado los ciclos hielo – deshielo.

De la observación de estas figuras podemos deducir algunas de las características de la

información ultrasónica en este tipo de deterioro. En primer lugar vemos cómo ha

aumentado considerablemente la atenuación de todas las probetas sometidas a ciclos de

hielo-deshielo, de tal manera que en las probetas existen zonas donde la onda

ultrasónica no ha atravesado la probeta y por consiguiente no se ha podido medir su

velocidad, consecuencia del daño en esa zona de la probeta. Se observa también la

variación en la velocidad. Estas variaciones están asociadas a los daños internos de la

probeta de hormigón, la mayor pérdida de velocidad supone un mayor agrietamiento

interno.

198

5.4 Análisis de la interdependencia de las variables

En este apartado vamos a realizar una descripción de los datos y de las variables que

posteriormente analizaremos.

Tenemos tres tipos de variables:

1. Las variables relacionadas con el daño debido al proceso hielo-deshielo,

medidas por la variación de una característica antes y después de los ciclos. Se

ha adoptado el cociente del valor de la propiedad después de los ciclos dividido

por el correspondiente antes de los ciclos. Las propiedades incluidas son:

- Resistencia a compresión

- Módulo de elasticidad

- Resistencia a tracción

- Coeficiente de Poisson

Los datos se han recogido de forma numérica en el apartado 4 y en forma gráfica en el

apartado 5.1.

2. Las variables relacionadas con las características del hormigón y que forman

parte del experimento, son:

- Tipo de curado (húmedo o seco)

- Contenido de aireante (sí o no)

- Resistencia característica del hormigón (30 MPa ó 45 MPa)

Estas variables son categóricas, y cada una de ellas divide el conjunto de los resultados

en dos grupos. Esto permite el análisis que realizaremos en el apartado 5.4.3.

3. Las variables relacionadas con la durabilidad o monitorización del hormigón,

son:

- Penetración de agua bajo presión


199

- Porosimetría por intrusión de mercurio

- Penetración de cloruros

- RDME (ultrasonidos)

- Peso

- Longitud

En todos los casos también se analiza el valor final (después de los ciclos) dividido por

el valor inicial (antes de los ciclos). Igualmente los valores numéricos se recogen en el

Apartado 4, y de forma gráfica en puntos anteriores de este apartado.

5.4.1 Descripción estadística de los datos

En las Tablas 5.1 y 5.2 se incluyen datos descriptivos sobre los dos grupos de variables

no categóricas. Entre estos parámetros están la curtosis y el coeficiente de simetría, que

son parámetros que describen la distribución del histograma en relación con la

distribución normal.

200

Tabla 5.1 Valores de los parámetros descriptivos de las variables relacionadas con de las propiedades mecánicas de los resultados de los ensayos de los hormigones

Asimetría Curtosis

N Rango Mín Máx Media Desv.

típ. Varian

za Estad. Error típico Estd. Error

típico Perdida de resistencia a compresión (fcm final)/(fcm inicial) 8 ,58 ,62 1,20 ,9850 ,21647 ,047 -,874 ,752 -,986 1,481

Perdida de resistencia a tracción 8 ,60 ,82 1,42 1,1563 ,20901 ,044 -,195 ,752 -,797 1,481

Perdida de modulo de elasticidad (E final)/(E inicial) 8 ,51 ,65 1,16 ,9775 ,16628 ,028 -1,250 ,752 1,161 1,481

Perdida del coeficiente de poisson (u final)/(u inical) 8 ,61 ,50 1,11 ,8975 ,20415 ,042 -1,202 ,752 ,945 1,481

N válido (según lista) 8

Tabla 5.2 Valores de los parámetros descriptivos de las variables relacionadas con de las propiedades de durabilidad de los resultados de los ensayos de los hormigones

Asimetría Curtosis

N Rang

o Mín Máx Media Desv. típ.

Varianza Estad Error

típico Est. Error típico

Perdida de porosimetría 8 ,23 ,79 1,02 ,9038 ,07501 ,006 ,202 ,752 -,316 1,481

Perdida de penetración de agua 8 1,71 ,45 2,16 1,2575 ,52532 ,276 ,230 ,752 ,316 1,481

Perdida de difusión de cloruros 4 ,26 ,71 ,97 ,8575 ,10813 ,012 -,934 1,014 1,955 2,619

Perdida de ultrasonidos 8 ,23 ,85 1,08 ,9763 ,06391 ,004 -,639 ,752 2,741 1,481

Perdida de peso 8 ,004 ,997 1,001 ,99900 ,00160 ,000 ,000 ,752 -1,478 1,481

Cambio de longitud (longitud final)/(longitud inicial) 8 ,012 ,999 1,011 1,0016 ,00398 ,000 2,317 ,752 5,629 1,481



201

5.4.2 Análisis de correlación entre variables

La correlación es una medida de la relación lineal entre variables. El coeficiente de

correlación, r, es la covarianza estandarizada.

( )

cov ( )( )1

xy i i

x y x y

x x y yr

s s N s s− −

= =−

∑

Este parámetro es un parámetro geométrico. Para establecer si este parámetro es

estadísticamente significativo es necesario cumplir con la condición de distribución

normal de los datos. En este caso, como los datos se desvían de la distribución normal,

se va a utilizar el coeficiente de correlación de Spearman. Este es un estadístico no

paramétrico que puede ser utilizado en este caso.

La Tabla 5.3 incluye el coeficiente de correlación de Spearman entre todas las variables

estudiadas.

En esta tabla están marcadas en gris las correlaciones que tienen un nivel significativo

menor de 0.05.

Aunque en algunos casos el coeficiente de correlación tiene un valor importante, esto no

significa que este valor tenga un valor estadístico.

Como conclusiones más destacadas del análisis del cuadro podemos citar las siguientes:

• La incorporación o no incorporación del aditivo aireante tiene una significación

estadística muy alta con la variación de las resistencias a compresión y tracción

antes y después de los ciclos, diferenciando claramente el comportamiento de los

hormigones con y sin aire ocluido.

• El método de curado no presenta significación estadística con ninguna de las

propiedades del hormigón antes y después de los ciclos. Tiene una significación

estadística con el peso, que puede estar detectando la hidratación posterior diferente

de los hormigones curados de distinta forma durante los ciclos de hielo-deshielo.

202

Tabla 5.3 Tablas de correlación de las variables estudiadas

Rho de Spearman P fcm P fct P E P u Poro. Pen agua

Dif. cl RDM peso Long. fck curado Air.

C. corr. 1,000 ,683 ,659 ,679 -,147 -,342 -,200 ,767(*) -,037 -,591 ,112 ,000 ,894(**) P fcm Sigr(bil . ,062 ,076 ,064 ,728 ,408 ,800 ,026 ,930 ,123 ,792 1,000 ,003 C. corr. ,683 1,000 ,548 ,518 -,072 -,405 ,400 ,330 -,291 -,356 ,546 ,000 ,764(*) P fct Sigr(bil ,062 . ,160 ,188 ,866 ,320 ,600 ,425 ,484 ,387 ,162 1,000 ,027 C. corr. ,659 ,548 1,000 ,952(**) -,611 -,452 ,400 ,609 -,364 -,602 ,327 ,546 ,546 P E Sigr(bil ,076 ,160 . ,000 ,108 ,260 ,600 ,109 ,376 ,115 ,429 ,162 ,162 C. corr. ,679 ,518 ,952(**) 1,000 -,485 -,337 ,400 ,648 -,405 -,553 ,221 ,552 ,552 P u Sigr(bil ,064 ,188 ,000 . ,223 ,414 ,600 ,082 ,320 ,155 ,599 ,156 ,156 C. corr. -,147 -,072 -,611 -,485 1,000 ,659 ,211 -,536 ,183 ,562 -,549 -,494 ,165 Porosimetria Sigr(bil ,728 ,866 ,108 ,223 . ,076 ,789 ,171 ,665 ,147 ,159 ,213 ,697 C. corr. -,342 -,405 -,452 -,337 ,659 1,000 ,000 -,393 ,327 ,110 -,655 -,436 -,218 Penetración de

agua. Sigr(bil ,408 ,320 ,260 ,414 ,076 . 1,000 ,335 ,429 ,795 ,078 ,280 ,604 C. corr. -,200 ,400 ,400 ,400 ,211 ,000 1,000 -,200 -,894 ,200 . ,894 ,000 difusión de cloruros

Sigr(bil ,800 ,600 ,600 ,600 ,789 1,000 . ,800 ,106 ,800 . ,106 1,000 C. corr. ,767(*) ,330 ,609 ,648 -,536 -,393 -,200 1,000 ,194 -,791(*) ,291 ,000 ,407 ultrasonidos

Sigr(bil ,026 ,425 ,109 ,082 ,171 ,335 ,800 . ,646 ,019 ,485 1,000 ,317 C. corr. -,037 -,291 -,364 -,405 ,183 ,327 -,894 ,194 1,000 -,206 ,000 -,833(*) -,167 peso

Sigr(bil ,930 ,484 ,376 ,320 ,665 ,429 ,106 ,646 . ,624 1,000 ,010 ,693 C. corr. -,591 -,356 -,602 -,553 ,562 ,110 ,200 -,791(*) -,206 1,000 -,281 ,113 -,281 Cambio de longitud Sigr(bil ,123 ,387 ,115 ,155 ,147 ,795 ,800 ,019 ,624 . ,500 ,791 ,500 C. corr. ,112 ,546 ,327 ,221 -,549 -,655 . ,291 ,000 -,281 1,000 ,000 ,000 tipo de hormigon

fck 30 o 45 Sigr(bil ,792 ,162 ,429 ,599 ,159 ,078 . ,485 1,000 ,500 . 1,000 1,000 C. corr. ,000 ,000 ,546 ,552 -,494 -,436 ,894 ,000 -,833(*) ,113 ,000 1,000 ,000 tipo de curado Sigr(bil 1,000 1,000 ,162 ,156 ,213 ,280 ,106 1,000 ,010 ,791 1,000 . 1,000 C. corr. ,894(**) ,764(*) ,546 ,552 ,165 -,218 ,000 ,407 -,167 -,281 ,000 ,000 1,000 aireante

Sigr(bil ,003 ,027 ,162 ,156 ,697 ,604 1,000 ,317 ,693 ,500 1,000 1,000 . * La correlación es significativa al nivel 0,05 (bilateral).

** La correlación es significativa al nivel 0,01 (bilateral).


203

• La determinación del RDME presenta una significación estadística alta con la

variación de resistencia a compresión, pudiendo considerarse, desde este punto de

vista, un método adecuado para la monitorización del daño por hielo-deshielo.

• La resistencia del hormigón no influye en el comportamiento de los hormigones

ante los ciclos hielo-deshielo, no detectándose significación estadística con respecto

a esta propiedad.

• El resto de las variables no presentan una influencia significativamente estadística.

Existen algunos casos claros de colinealidad, como el existente entre el coeficiente

de Poisson y el módulo de deformación y el cambio de longitud con el RDME.

5.4.3 Gráficos de barra error

Este análisis realiza una separación por variables simples que adoptan dos valores,

determinando la media y el intervalo de confianza para la misma al 95% de confianza,

para cada propiedad analizada. Si la variable no influye en la propiedad, las medidas y

los intervalos de confianza deben ser semejantes. Una media mayor o menor indicaría

que la variable influye en la propiedad, y una disminución del intervalo de confianza

indicaría que en ese caso es determinante la influencia de la variable, pues reduce la

influencia de las otras.

De forma general, cuando las barras de error se solapan de forma muy amplia la

probabilidad de que la variable esté separando poblaciones diferentes es baja, y por lo

tanto no influiría en el fenómeno.

En las Figuras 5.23 a 5.34 se representan estos gráficos.

204

sin aireante con aireante

0,60

0,80

1,00

1,20

1,40

Resis

tenc

ia a t

racc

ión

(f ct fi

nal /

f ct in

icial)


0,80

1,00

1,20

1,40

Resis

tenc

ia a c

ompr

esió

n (f c

m fi

nal)

/ (f cm

inici

al)

sin o con 0.5 de aireante sin o con 0.5 de aireante

Figura 5.23 Gráfico barra-error según la resistencia a compresión para hormigones sin

y con aireante.

Figura 5.24 Gráfico barra-error según la resistencia a tracción para hormigones sin y

con aireante.


0,60

0,80

1,00

1,20

1,40

Coef

icien

te d

e Poi

sson

(u f

inal)

/ (u

inici

al)


0,50

0,75

1,00

1,25

Módu

lo d

e elas

ticid

ad (E

fina

l) / (

E in

icial)

sin o con 0.5 de aireante sin o con 0.5 de aireante

Figura 5.25 Gráfico barra-error según el módulo de elasticidad para hormigones sin y

con aireante.

Figura 5.26 Gráfico barra-error según el coeficiente de poission para hormigones

sin y con aireante.

Claramente puede verse que la incorporación de aireante mejora la resistencia a

compresión, tracción, módulo de deformación y coeficiente de Poisson, y en tres de los

cuatro casos disminuye el intervalo de confianza.


205

bueno malo

0,60

0,80

1,00

1,20

1,40

Resis

tenc

ia a t

racc

ión

(f ct fi

nal /

f ct in

icial)

bueno malo

0,80

1,00

1,20

1,40

1,60

Resis

tenc

ia a c

ompr

esió

n (f c

m fi

nal)

/ (f cm

inici

al)

tipo de curado. Bueno o malo tipo de curado. Bueno o malo


curado.

Figura 5.28 Gráfico barra-error de la resistencia a tracción según el tipo de

curado.

bueno malo

0,80

1,00

1,20

Coef

icien

te d

e Poi

sson

(u f

inal)

/ (u

inici

al)

bueno malo

0,60

0,80

1,00

1,20

Módu

lo d

e elas

ticid

ad (E

fina

l) / (

E in

icial)

tipo de curado. Bueno o malo tipo de curado. Bueno o malo

Figura 5.29 Gráfico barra-error del módulo de elasticidad según el tipo de curado.

Figura 5.30 Gráfico barra-error del coeficiente de poisson según el tipo de

curado.

Con respecto al tipo de curado, la coincidencia de intervalos es muy grande, y no puede

afirmarse que sea una variable que haya influido en el comportamiento ante los ciclos

hielo-deshielo.

206

30 45

0,60

0,80

1,00

1,20

1,40

Resis

tenc

ia a t

racc

ión

(f ct fi

nal /

f ct in

icial)

30 45

0,80

1,00

1,20

1,40

1,60

Resis

tenc

ia a c

ompr

esió

n (f c

m fi

nal)

/ (f cm

inici

al)

tipo de hormigón fck 30 ó 45 tipo de hormigón fck 30 ó 45


hormigón.

Figura 5.32 Gráfico barra-error de la resistencia a tracción según el tipo de

hormigón.

30 45

0,60

0,80

1,00

1,20

1,40

Coef

icien

te d

e Poi

sson

(u f

inal)

/ (u

inici

al)

30 45

0,50

0,75

1,00

1,25

Módu

lo d

e elas

ticid

ad (E

fina

l) / (

E in

icial)

tipo de hormigón fck 30 ó 45 tipo de hormigón fck 30 ó 45

Figura 5.33 Gráfico barra-error del módulo de elasticidad según el tipo de hormigón.

Figura 5.34 Gráfico barra-error del coeficiente de possion según el tipo de

hormigón.

Por último, la resistencia a compresión del hormigón sí que parece, mediante este

análisis, tener una cierta influencia con respecto a las características mecánicas,

comportándose mejor los hormigones de resistencia mayor.


207

CAPÍTULO 6

CONCLUSIONES Y LÍNEAS DE INVESTIGACIÓN FUTURAS

6.0 Introducción

En este capítulo se presentan las conclusiones de la investigación realizada en tres

apartados.

En el apartado 6.1 se presentan las conclusiones relativas a las propiedades mecánicas

del hormigón y en el apartado 6.2 se presentan las conclusiones relativas a la

durabilidad, analizando la influencia de las variables estudiadas: inclusor de aireante,

curado y tipo de hormigón.

En el apartado 6.3 se presentan las conclusiones relativas a las medidas no destructivas

para determinar el daño del hormigón sometido a los ciclos hielo-deshielo.

Finalmente, en el apartado 6.4, se proponen futuras líneas de investigación dentro de

este campo.

208

6.1 Conclusiones relativas a las propiedades mecánicas del hormigón

• Las probetas sin aireante muestran de forma bastante generalizada un deterioro

de sus propiedades mecánicas tras el ensayo de ciclos hielo-deshielo. Las

probetas con adición de aireante se comportan mejor frente a los ciclos hielo-

deshielo que las que carecen de aireante.

• En el caso del hormigón H30 esta situación se produce de forma clara en el

deterioro de la resistencia a compresión, tracción y módulo de deformación. En

el hormigón H45 esto solo se detecta en la resistencia a compresión, y con

menos diferencia que en el caso anterior.

• El tipo de curado, con o sin riegos diarios durante la primera semana, para las

condiciones ambientales impuestas de humedad (37%) y temperatura (30°C), no

parece tan relevante frente al deterioro por los ciclos hielo-deshielo que el resto

de las variables estudiadas.

• En la mayor parte de los casos parece detectarse incluso un mejor

comportamiento del curado seco que del curado húmedo, lo cual puede ser

atribuido a una hidratación mayor durante los ciclos para los hormigones en esta

situación de curado inicial.

• El hormigón H30, con las condiciones de curado impuestas (30°C y 37% Hr),

tiene un peor comportamiento que el H45 frente a los ciclos hielo-deshielo, a

igualdad de otras variables.

6.2 Conclusiones relativas a la durabilidad del hormigón

• La incorporación del aireante modifica la red capilar del hormigón y mejora su

resistencia a la helada en las propiedades mecánicas. Los hormigones que no

incorporan aireante sufre una pérdida en el ensayo de penetración de agua bajo

presión, lo que indica un deterioro de su durabilidad.

• También con respecto al punto anterior, los hormigones con curado seco parecen

comportarse mejor que en los que se ha aplicado el curado húmedo.


209

• El hormigón H45 se comporta también mejor que el H30 con respecto a esta

propiedad.

• Las propiedades de durabilidad del hormigón sometido a los ciclos hielo-

deshielo están muy relacionadas con su estructura porosa. El volumen, el radio y

la distribución del tamaño de poros definen el punto de congelación y la

cantidad de hielo formado en los poros. Aparentemente el volumen y tamaño de

poros es mayor antes de los ciclos hielo-deshielo que después. Este resultado se

achaca a que durante el ensayo de hielo-deshielo se completa la hidratación del

cemento, insuficientemente desarrollada al principio por el curado extremo

aplicado.

• Ambos tipos de hormigones completan durante el ensayo de hielo-deshielo la

hidratación del cemento, insuficientemente desarrollada al principio por la baja

humedad y alta temperatura de curado. Este aspecto se ha podido confirmar con

los ensayos de ATD y TG realizados a 28, 90 y 365 días. Esto puede explicar

que incluso en algunos hormigones que no incorporan aireante las propiedades

mecánicas y de durabilidad después de los ciclos sean mayores que antes.

• El grado de hidratación en las probetas al inicio del ensayo, comparado con el

valor final, es un 10% inferior en el hormigón con curado húmedo y un 24%

inferior con el curado seco. Ello indica que el hormigón con curado seco tiene

una hidratación durante los ciclos mayor que el correspondiente al curado

húmedo debido a que tenía insuficientemente desarrollada la hidratación del

cemento al principio por la baja humedad y alta temperatura, y concuerda con el

volumen y tamaño de poros determinados

• Los perfiles de cloruros que se obtienen antes y después de los ciclos hielo-

deshielo no detectan la incorporación del aireante. Tampoco el tipo de curado

parece tener una influencia significativa. El hormigón H45 si tiene un mejor

comportamiento cuantitativamente general, con un menor coeficiente de

difusión en todos los casos.

210

6.3 Conclusiones relativas a las medidas no destructivas para determinar el daño

• Las medidas realizadas con los ultrasonidos (RDME) predicen adecuadamente el

deterioro de las probetas de hormigón sometidas a los ciclos hielo-deshielo,

anticipándose a los resultados obtenidos con las medidas de pérdida de peso y de

variación de longitud, o a la inspección visual, que son los criterios que propone

la normativa española recientemente publicada UNE-CEN/TS 12390-9:2008.

• Este comportamiento predictivo del daño se presenta en los distintos hormigones

estudiados.

• En los ensayos de ultrasonidos realizados se ha determinado el mapa de las

velocidades y atenuaciones de las ondas. La velocidad está más relacionada con

los daños internos y la atenuación con los daños superficiales. Ambos valores se

complementan, y ofrecen información del daño diferente.

• El cambio de peso está asociado con el deterioro del hormigón. Al principio un

aumento de la masa puede ser indicativo del inicio de la formación de grietas y

la absorción de agua a través de éstas, y posteriormente la pérdida de masa está

relacionada con el deterioro del hormigón en el caso de probetas que se

descascarillan durante los ensayos de hielo-deshielo.

• Las medidas de cambio de longitud no detectan la aparición de daños por hielo-

deshielo, salvo la pérdida de material producida por el descascarillamiento y

visualmente apreciable. No se considera que se puede utilizar como medida y

criterio de daño en las normas que analizan el comportamiento ante los ciclos

hielo-deshielo.

6.4 Futuras líneas de investigación

Es importante destacar algunos aspectos relacionados con ésta tesis doctoral, que se

sugieren como punto de partida para ser desarrollados en futuras investigaciones

complementando lo realizado en este trabajo:


211

1. Estudio de la influencia de las condiciones de curado en el comportamiento

de otros tipos de hormigones, como por ejemplo hormigón autocompactable

u hormigón de alta resistencia sometidos a los ciclos hielo-deshielo.

2. Aplicar la nueva norma española UNE-CEN/TS 12390-9:2008 para estudiar

el daño producido por los ciclos hielo-deshielo y realizar un estudio de

comparación entre los resultados obtenidos del trabajo de la tesis con los

resultados de aplicar la nueva norma.

3. Estudiar el efecto del fenómeno del hielo-deshielo sobre el hormigón con

adiciones para saber qué adición mejora la resistencia del hormigón frente a

las heladas.

4. Estudiar el daño en el hormigón producido por la existencia de los poros y

relacionarlo con los tipos y tamaños de estos y sus efectos en la durabilidad

del hormigón.

5. Realizar más ensayos relacionados con la durabilidad del hormigón al hielo-

deshielo comparando los resultados obtenidos en el laboratorio y con

resultados obtenidos “in-situ” mediante sensores embebidos.

6. Extender el trabajo de la tesis aplicando el modelo micromecánico

tetrafásico para la caracterización del daño por ciclos hielo-deshielo en

hormigones, estudiando cómo la presencia de inclusiones heterogéneas como

los poros o microgrietas afecta a las propiedades mecánicas y físicas del

material.


213

CAPÍTULO 7

REFERENCIAS BIBLIOGRÁFICAS

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229

ANEXOS


231

ANEXO 1

H30/00/B

H30 sin aireante y curado húmedo

232

1.1 DOSIFICACIONES DEL HORMIGÓN Y RESULTADOS DE LOS

ENSAYOS DEL HORMIGON FRESCO Y EL ENDURECIDO ANTES Y DESPUÉS DE

LOS CICLOS DE HIELO-DESHIELO

H30/00/B01/03/2007CEM I 42,5 RSilícea de río (0-5 mm) de Módulo Granulométrico (Mg) 2,71Calizo de machaqueo (5-20 mm) de Módulo Granulométrico (Mg) 6,960,5Superplastificante (Viscocrete 3425)Aer 515 probetas cilíndricas de (30x15)cm

Cantidad / m³ Amasada actual Observación381 44,440,5 0,5880 102,61936 109,19190 22,220% 0%

0,60% 0,60%3

0 02,3 0,266

3,400%

R. Compresión Mpa

Módulo Elastidad Gpa

R.Tracción Mpa Observación

Probeta (1) 32,6 31,52 3,75Probeta (2) 36,1 32,19 4,06

Media 34,35 31,86 3,91

R. Compresión Mpa



Probeta (1) 28,09Probeta (2) 21,43 13,6 3,24

Media 21,43 20,85 3,24

Nombre del hormigónFecha de amasadaTipo de cementoTipo de arenaTipo de áridoa/cAditivoAirenteNúmero de probetas

Descripción de la dosificaciónMateriales

Cemento (Kg)A/CArena (Kg)Áridos (Kg)Agua (L)Airente % Superplastificante %Cono de Abrams (cm)

Ensayos despúes 303 ciclos hielo-deshielo

Aireante %del peso de cem.Superplas.%del peso de cem.Aire ocluido

Ensayos 28 días


233

1.2 MEDIDAS SEMANALES DE LONGITUD, PESO Y VELOCIDAD

DE PULSO ULTRASÓNICO PARA TODAS LAS PROBETAS SOMETIDAS A

LOS CICLOS HIELO-DESHIELO 1.2.1 H30/00/B Medidas semanales

L(mm) Media D(mm) Media L(mm) Media D(mm) Media304,67 150,67302,85 149,49304,63 149,97301,51 150,32300,76 149,99301,32 149,63

301 149,86301,14 149,91302,1 149,58299,77 150,42303,66 149,77299,25 149,91301,44 150,48301,55 149,45302,76 150,68301,79 149,81300,73 149,7301,65 149,99301,73 150,15300,35 149,51301,02 150,24

305,75 150,12 305,85 150,07303,36 151,19 302,93 151,16305,07 150,42 305,67 150,45301,85 150,53 302,38 150,6300,81 150,2 300,72 150,3302,12 149,82 301,97 150,92301,63 150,82 301,18 151,13301,82 150,33 301,33 150,43301,6 150 301,81 150,02300,05 150,5 301,05 150,45304,17 150,71 304,19 150,51300,04 150,03 300,27 149,96302,2 150,98 301,81 151302,01 150,03 302,07 149,96302,51 150,21 302,68 150,35302,04 150,23 302,61 150,47302,24 151,1 301,39 150,09302,03 150,54 302,39 150,53

300 150,02 300,54 150,05300,74 150,13 300,61 150,14301,34 150,23 301,41 150,85

ciclo 76 (Viernes 27-4-07)

12,436

12,39

12,459

12,523

12,457

150,35R 300,69 150,1267 300,8512,155 12,13

150,44

6 302,1 150,6233 302,13 150,36

5 302,24 150,4067 302,19

150,53

4 301,42 150,4133 301,84 150,31

3 301,68 150,3833 301,44

1 304,73 150,5767 304,8212,498 12,508

2 301,59 150,1833 301,6912,394 12,404

301,92 150,203

301,39 149,833

5 301,92 150,2033

sumergidas (Martes10-4-07)

304,05 150,043

301,2 149,98

301,41 149,783

R 301,03 149,9667

6 301,39 149,8333

4 300,89 150,0333

3 301,41 149,783311,931

12,056

2 301,2 149,98

304,05 150,043312,075

11,949

1

No. ProbetaPeso

inicial(kgAntes del ciclo (Mièrcoles28-3-07) Peso

(kg)

150,56

150,61

12,486

13,486

12,372

12,431 300,89 150,033

301,03 149,967


11,99

12,121

12,015

11,959

12,495

12,417

12,381

12,448

12,521

234

L(mm) Media D(mm) Media L(mm) Media D(mm) Media301,42 150,01 301,55 150,11301,82 150,3 302,42 150,28301,63 150,08 301,56 150,45303,34 150,44 305,61 150,13305,63 151,27 303,57 151,17305,38 151,01 305,79 150,56301,71 150,7 302,23 150,55301,18 150,57 301,28 150,35302,38 150,02 301,88 149,95301,45 151,16 301,38 150,99301,71 150,42 301,86 150,33302,18 150,05 302,64 149,98300,97 150,54 300,42 150,54305,34 150,58 304,74 150,55301,12 150,26 301,45 149,95302,34 150,99 302,1 150,87303,21 150,2 303,24 150,3303,05 150,36 303,27 150,3302,5 150,78 303,08 150,36

302,54 150,11 302,87 150,19302,7 150,67 302,86 150,54

300,63 150,01 301,77 149,87301,42 150,15 301,79 150,06302,3 150,41 301,24 150,29

305,22 150 306,09 150,24302,88 150,43 303,52 151,44305,6 150,43 305,82 150,41

301,67 150,75 302,63 150,55301,24 150,54 301,57 150,33302,98 150,01 302,14 148,85302,05 150,26 301,67 150,46301,57 150,34 301,84 150,34302,29 149,99 302,48 149,94301,89 150,49 300,86 150,46305,15 150,63 304,4 150,5301,17 149,89 300,44 150,1302,9 151,35 299,88 150,77

296,35 150,26 296,76 150,54300,4 150,32 291,32 150,22

297,26 150,37 277,77 150,2297,24 150,1 284,39 150,53297,47 150,54 293,74 150,26


12,031 285,30 150,33

ciclo 214 (Lunes 21 -5-07)

6 12,324 297,32 150,34

12,47 301,90 150,35

5 12,525 299,88 150,64 12,487 295,99 150,51

4 12,475 302,74 150,34

12,417 302,11 149,91

3 12,395 301,97 150,2 12,396 302,00 150,25

2 12,414 301,96 150,43

12,087 301,6 150,07

1 12,507 304,57 150,29 12,511 305,14 150,70

R 12,09 301,45 150,19

12,545 302,87 150,49

6 12,474 302,58 150,52 12476 302,94 150,36

5 12,539 302,87 150,52

12,39 301,96 150,43

4 12,463 302,48 150,46 12,466 302,20 150,35

3 12,396 301,78 150,54

150,62

2 12,412 301,76 150,43 12,413 301,80 150,28

304,78 150,91 12,508 304,99

No. ProbetaPeso

inicial(kg

1 12,508

ciclo 116 (Viernes 4-5-07)Peso (kg)


R 301,84 150,2812,116 301,62 150,13 12,103


235

L(mm) Media D(mm) Media L(mm) Media D(mm) Media300,4 149,99 302,04 149,86

300,65 150,05 301,88 150,17301,26 150,23 301,74 150,19305,39 150,24 305,59 150,04303,12 151,39 302,86 151,09305,78 150,48 305,38 150,37302,5 150,84 302 150,5

300,98 150,55 301,18 150,33301,99 150,36 302,22 149,97301,57 151,75 302,19 151,32301,43 150,58 301,3 150,4302,56 149,94 302,11 150,04301,59 150,83 301,08 150,47305,82 150,42 305,03 150,53300,87 150,16 289,7 149,98290,78 151,05 285,89 151,01282,52 150,26 285,22 150,2282,39 150,42 277,48 150,19255,37 150,34 252,83 151,75255,2 151,31 252,57 151,12252,9 150,47 239,32 150,56

301,89 150,0712,081 300,77 150,09 12,076

12,499 304,61

No. ProbetaPeso

inicial(kg

1 12,51

ciclo 275 (Viernes 1-6-07)Peso (kg)

ciclo 303 (Miércoles 6-6-07)

R

150,50

2 12,418 301,82 150,58 12,419 301,80 150,27

304,76 150,70

3 12,389 301,85 150,76 12,38 301,87 150,59

4 12,47 302,76 150,47 12,465 298,60 150,33

5 12,372 285,23 150,58 12,247 282,86 150,47

6 11,511 254,49 150,71 11,069 248,24 151,14

236

1.2.2 H30/00/B Volumen de las probetas

antes del ciclo ciclo 214No.pro. L (mm) D (mm) Volumen(cm³) No.pro. L (mm) D (mm) Volumen(cm³)

1 304,05 150,043 5373 R 301,45 150,19 53382 301,2 149,98 5319 1 304,57 150,29 54003 301,41 149,783 5308 2 301,96 150,43 53644 300,89 150,033 5317 3 301,97 150,20 53485 301,92 150,203 5347 4 302,74 150,34 53716 301,39 149,833 5311 5 299,88 150,64 5342R 301,03 149,967 5315 6 297,32 150,34 5275

ciclo 37 ciclo 235No.pro. L (mm) D (mm) Volumen(cm³) No.pro. L (mm) D (mm) Volumen(cm³)

1 304,73 150,577 5424 R 301,60 150,07 53322 301,59 150,183 5340 1 305,14 150,70 54403 301,68 150,383 5356 2 302,11 149,91 53304 301,42 150,413 5353 3 302,00 150,25 53525 302,24 150,407 5367 4 301,90 150,35 53576 302,1 150,623 5380 5 295,99 150,51 5263R 300,69 150,127 5320 6 285,30 150,33 5061


1 304,82 150,56 5424 R 300,77 150,09 53192 301,69 150,61 5372 1 304,76 150,70 54333 301,44 150,53 5362 2 301,82 150,58 53724 301,84 150,31 5353 3 301,85 150,76 53855 302,19 150,44 5368 4 302,76 150,47 53816 302,13 150,36 5362 5 285,23 150,58 5077R 300,85 150,35 5338 6 254,49 150,71 4537


R 301,62 150,13 5337 R 301,89 150,07 53371 304,78 150,91 5449 1 304,61 150,50 54162 301,76 150,43 5360 2 301,80 150,27 53503 301,78 150,54 5369 3 301,87 150,59 53744 302,48 150,46 5375 4 298,60 150,33 52975 302,87 150,52 5386 5 282,86 150,47 50276 302,58 150,52 5381 6 248,24 151,14 4452

ciclo 156No.pro. L (mm) D (mm) Volumen(cm³)

R 301,84 150,28 53511 304,99 150,62 54322 301,8 150,28 53503 301,96 150,43 53644 302,2 150,35 53635 302,87 150,49 53846 302,94 150,36 5376


237

1.2.3 H30/00/BCálculo de pérdida de peso y cambio de longitud

ciclo 37 20/04/2007

R 11,99 301,03 301,65 12,155 0,165 0,211 12,486 304,05 304,73 12,498 0,012 0,222 12,386 301,2 301,59 12,394 0,008 0,133 12,372 301,41 301,68 12,381 0,009 0,094 12,431 300,89 301,42 12,448 0,017 0,185 12,495 301,92 302,24 12,512 0,017 0,116 12,417 301,39 302,1 12,436 0,019 0,24

ciclo 76 27/04/2007

R 11,99 301,03 300,85 12,13 0,14 -0,061 12,486 304,05 304,82 12,508 0,022 0,252 12,386 301,2 301,69 12,404 0,018 0,163 12,372 301,41 301,44 12,39 0,018 0,014 12,431 300,89 301,84 12,459 0,028 0,325 12,495 301,92 302,19 12,523 0,028 0,096 12,417 301,39 302,13 12,457 0,04 0,25

ciclo 116 04/05/2007

R 11,99 301,03 301,62 12,116 0,126 0,201 12,486 304,05 304,78 12,508 0,022 0,242 12,386 301,2 301,76 12,412 0,026 0,193 12,372 301,41 301,78 12,396 0,024 0,124 12,431 300,89 302,48 12,463 0,032 0,535 12,495 301,92 302,87 12,539 0,044 0,316 12,417 301,39 302,58 12,474 0,057 0,39

ciclo 156 11/05/2007

R 11,99 301,03 301,84 12,103 0,113 0,271 12,486 304,05 304,99 12,508 0,022 0,312 12,386 301,2 301,8 12,413 0,027 0,203 12,372 301,41 301,96 12,39 0,018 0,184 12,431 300,89 302,2 12,466 0,035 0,445 12,495 301,92 302,87 12,545 0,05 0,316 12,417 301,39 302,94 12,476 0,059 0,51

Peso nuevo (kg)

Pérdida de peso (kg)

Cambio de longitud(%)No. Probeta

Peso inicial(kg)

Longitud inicial (mm)

Longitud nueva (mm)

Peso nuevo (kg)



Peso inicial(kg)


Longitud nueva (mm)

Peso nuevo (kg)

Cambio de longitud(%)

Longitud nueva (mm)

Longitud nueva (mm)

Peso nuevo (kg)




No. ProbetaPeso

inicial(kg)Longitud

inicial (mm)

No. ProbetaPeso

inicial(kg)Longitud

inicial (mm)

238

ciclo 214 21/05/2007

R 11,99 301,03 301,45 12,09 0,1 0,141 12,486 304,05 304,57 12,507 0,021 0,172 12,386 301,2 301,96 12,414 0,028 0,253 12,372 301,41 301,97 12,395 0,023 0,194 12,431 300,89 302,74 12,475 0,044 0,615 12,495 301,92 299,88 12,525 0,03 -0,676 12,417 301,39 297,32 12,324 -0,093 -1,35

ciclo 235 25/05/2007

R 11,99 301,03 301,6 12,087 0,097 0,191 12,486 304,05 305,14 12,511 0,025 0,362 12,386 301,2 302,11 12,417 0,031 0,303 12,372 301,41 302,00 12,396 0,024 0,194 12,431 300,89 301,90 12,47 0,039 0,345 12,495 301,92 295,99 12,487 -0,008 -1,976 12,417 301,39 285,30 12,031 -0,386 -5,34

ciclo 275 01/06/2007

R 11,99 301,03 300,77 12,081 0,091 -0,091 12,486 304,05 304,76 12,51 0,024 0,232 12,386 301,2 301,82 12,418 0,032 0,213 12,372 301,41 301,85 12,389 0,017 0,154 12,431 300,89 302,76 12,47 0,039 0,625 12,495 301,92 285,23 12,372 -0,123 -5,536 12,417 301,39 254,49 11,511 -0,906 -15,56

ciclo 303 06/06/2007

R 11,99 301,03 301,89 12,076 0,086 0,281 12,486 304,05 304,61 12,499 0,013 0,182 12,386 301,2 301,80 12,419 0,033 0,203 12,372 301,41 301,87 12,38 0,008 0,154 12,431 300,89 298,60 12,465 0,034 -0,765 12,495 301,92 282,86 12,247 -0,248 -6,316 12,417 301,39 248,24 11,069 -1,348 -17,63

Peso nuevo (kg)



No. ProbetaPeso

inicial(kg)Longitud

inicial (mm)Longitud

nueva (mm)Peso nuevo

(kg)Pérdida de peso (kg)


No. ProbetaPeso

inicial(kg)Longitud


nueva (mm)

Peso nuevo (kg)



Peso inicial(kg)


Longitud nueva (mm)

Peso nuevo (kg)



Peso inicial(kg)


Longitud nueva (mm)


239

1.2.4 H30/00/B Cálculos de RDME y DFCiclo = 0

Nº de probeta Peso (kg)Volumen

(cm³)ρ = P / V (kg/cm³)

g (m/s²) ρ / g

(1+v )(1-2v ) / (1-v )

Velocidad (m/s)

Módulo Dinamico

N/m²RDME ( % )

Factor de durabilidad

(DF) (%)R 11,99 5,32E+03 2,26E-03 9,8 2,30E-04 0,90 4480 41,581 12,486 5,37E+03 2,32E-03 9,8 2,37E-04 0,90 4430 41,882 12,386 5,32E+03 2,33E-03 9,8 2,38E-04 0,90 4460 42,543 12,372 5,31E+03 2,33E-03 9,8 2,38E-04 0,90 4480 42,964 12,431 5,32E+03 2,34E-03 9,8 2,39E-04 0,90 4490 43,295 12,495 5,35E+03 2,34E-03 9,8 2,38E-04 0,90 4480 43,076 12,417 5,31E+03 2,34E-03 9,8 2,39E-04 0,90 4480 43,09

Ciclo = 37 20/04/2007


(cm³)ρ = P / V (kg/cm³)

g (m/s²) ρ / g

(1+v )(1-2v ) / (1-v )

Velocidad (m/s)

Módulo Dinamico

N/m²RDME ( % )


(DF) (%)R 12,155 5,42E+03 2,24E-03 9,8 2,29E-04 0,90 4460 40,94 99,11 12,2231 12,498 5,32E+03 2,35E-03 9,8 2,40E-04 0,90 4640 46,41 109,71 13,5302 12,394 5,34E+03 2,32E-03 9,8 2,37E-04 0,90 4660 46,29 109,17 13,4643 12,381 5,36E+03 2,31E-03 9,8 2,36E-04 0,90 4700 46,90 110,06 13,5744 12,448 5,35E+03 2,33E-03 9,8 2,37E-04 0,90 4610 45,39 105,42 13,0015 12,512 5,37E+03 2,33E-03 9,8 2,38E-04 0,90 4580 44,91 104,51 12,8906 12,436 5,38E+03 2,31E-03 9,8 2,36E-04 0,90 4450 42,04 98,67 12,169

Ciclo = 76 27/04/2007


(cm³)ρ = P / V (kg/cm³)

g (m/s²) ρ / g

(1+v )(1-2v ) / (1-v )

Velocidad (m/s)

Módulo Dinamico

N/m²RDME ( % )



Ciclo = 116 04/05/2007

240

Ciclo = 116 04/05/2007

Nº de probetaPeso (kg)

Volumen (cm³)

ρ = P / V (kg/cm³)

g (m/s²) ρ / g

(1+v )(1-2v ) / (1-v )

Velocidad (m/s)

Módulo Dinámico

N/m²RDME ( % )



Ciclo = 156 11/05/2007


Volumen (cm³)

ρ = P / V (kg/cm³)

g (m/s²) ρ / g

(1+v )(1-2v ) / (1-v )

Velocidad (m/s)

Módulo Dinámico

N/m²RDME ( % )



Ciclo = 214 21/05/2007


Volumen (cm³)

ρ = P / V (kg/cm³)

g (m/s²) ρ / g

(1+v )(1-2v ) / (1-v )

Velocidad (m/s)

Módulo Dinámico

N/m²RDME ( % )



Ciclo = 235 25/05/2007


241

Ciclo = 235 25/05/2007


Volumen (cm³)

ρ = P / V (kg/cm³)

g (m/s²) ρ / g

(1+v )(1-2v ) / (1-v )

Velocidad (m/s)

Módulo Dinámico

N/m²RDME ( % )



Ciclo = 275 01/06/2007


Volumen (cm³)

ρ = P / V (kg/cm³)

g (m/s²) ρ / g

(1+v )(1-2v ) / (1-v )

Velocidad (m/s)

Módulo Dinámico

N/m²RDME ( % )



Ciclo = 303 06/06/2007


Volumen (cm³)

ρ = P / V (kg/cm³)

g (m/s²) ρ / g

(1+v )(1-2v ) / (1-v )

Velocidad (m/s)

Módulo Dinámico

N/m²RDME ( % )



242

1.3

DIGITALIZACIÓN DE LA HUELLA DE LA MARCA DE AGUA DEL ENSAYO DE PENETRACIÓN DE AGUA BAJO PRESIÓN

ANTES Y DESPUÉS DE LOS CICLOS HIELO-DESHIELO

Hormigón 1

H30/00/B Antes de los ciclos hielo-deshielo

Figura A1 Mitad Izquierda Figura A2 Mitad Derecha

Mitad Izquierda Mitad Derecha Profundidad máxima (cm) 3,1 3,4 Profundidad media (cm) 2,4 2,6 Fecha de fabricación 01/03/2007 01/03/2007 Fecha de ensayo 13/07/2007 13/07/2007 Profundidad máxima (cm) 3,3 Profundidad media (cm) 2,5


243

Hormigón 1 H30/00/B

Después de los ciclos hielo-deshielo



244

1.4 DATOS DE LOS ENSAYOS DE

PENETRACIÓN DEL IÓN CLORURO ANTES Y DESPUÉS DE

LOS CICLOS HIELO-DESHIELO

H30/00/B (Antes)

Prof. Media Cl-/muestr Prof. Media Cl-/muestr Prof. Media Cl-/muestr(mm) (%) (mm) (%) (mm) (%)1,4 0,12 1,25 0,13 1,325 0,125

4,375 0,25 4,1 0,25 4,238 0,2467,4 0,19 7,225 0,19 7,313 0,18911,7 0,19 11,125 0,19 11,413 0,187

17,05 0,15 16 0,15 16,525 0,14522,075 0,11 21 0,11 21,538 0,114

H30/00/B (Después)

Prof. Media Cl-/muestr Prof. Media Cl-/muestr Prof. Media Cl-/muestr(mm) (%) (mm) (%) (mm) (%)2,35 0,22 2,325 0,28 2,338 0,246

7,025 0,14 7,325 0,18 7,175 0,16212,075 0,12 12,375 0,13 12,225 0,12917,275 0,09 17,125 0,09 17,200 0,09122,25 0,07 22 0,07 22,125 0,06827,25 0,05 27 0,05 27,125 0,050

Probeta 1 Probeta 2 Media

Arriba Abajo Media


245

ANEXO 2

H30/0,05/B

H30 con aireante y curado húmedo

246




H30/0,05/B01/03/2007CEM I 42,5RSilícea de río (0-5 mm) de Módulo Granulométrico (Mg) 2,71Calizo de machaqueo (5-20 mm) de Módulo Granulométrico (Mg) 6,960,5Superplastificante (Viscocrete 3425)Aer 515 probetas cilíndricas de (30x15)cm

Cantidad / m³ Amasada actual Observación381 44,440,5 0,5880 102,61936 109,19190 22,220% 0,05%

0,60% 0,60%13

0 0,0222,3 0,266

7,000%

R. Compresión Mpa



Probeta (1) 30,22 27,83 2,94Probeta (2) 31,5 29,04 3,07

Media 30,86 28,44 3,01

R. Compresión Mpa



Probeta (1) 35,99 28,77Probeta (2) 37,93 30,59 3,43

Media 36,96 29,68 3,43




Cemento (Kg)A/CArena (Kg)Áridos (Kg)Agua (L)Airente % Superplastificante %

Ensayos 28 días

Cono de Abrams (cm)Aireante %del peso de cem.Superplas.%del peso de cem.Aire ocluido


247




248

2.2.1 H30/0,05/B Medidas semanales

L(mm) Media D(mm) Media L(mm) Media D(mm) Media301,83 150,22302,88 149,59298,62 150,02304,77 149,68303,41 150,18304,26 149,66301,7 150,37301,41 149,52300,19 149,82304,5 148,52306,56 150,7302,78 150,16301,03 149,97301,41 150,14301,98 150,03301,03 149,79301,26 149,88298,27 150,64299,48 149,76300,64 149,83302,84 150,2

303,19 150,67 302,3 150,71303,45 149,99 302,89 149,88299,23 150,3 299,5 150,21305,4 150,03 305,01 149,88304,33 150,46 304,04 150,26305,67 150,16 305,63 150,27301,16 150,79 301,83 151,52302,08 149,96 301,47 150,05301,06 150,22 300,41 150,18305,25 149,31 305,28 149,42306,82 150,64 307 151,22303,35 150,59 303,13 150,67302,27 150,47 301,91 151,26302,07 150,34 302,35 150,41302,66 150,28 302,36 150,2302,54 149,97 301,45 150301,84 150,33 301,98 150,27298,69 150,8 299,04 150,52299,49 150,37 299,14 150,26301,26 150,21 301,39 150,21304,21 150,5 303,05 150,57


11,563

11,5

11,654

11,976

12,034

12,3

12,014

12,303

12,027

12,298

300,19

304,61

12,045

11,965

12,019

12,287

12,001

12,292

11,549

11,82

11,539

11,828

6

150,35R 301,65 150,36 301,1911,879 11,855

11,972 301,02

5 302,33 150,36312,049

150,367 300,82

150,58

150,44

150,26

11,057 150,62302,21

4 305,14 150,18 305,1412,301

3 301,43 150,323 301,2412,012

150,27

2 305,13 150,217 304,89 150,14

1 301,96 150,32 301,56

150,1

R 300,99 149,93 300,99 149,93

6 300,19 150,103

11,724

304,15

149,79

5 301,47 150,047 301,47 150,05

4 304,61 149,793

Peso (kg)

149,84

3 301,1 149,903 301,10 149,9

2 304,15 149,84


sumergidas (Martes10-4-07)

1 301,11 149,943 301,11 149,94

No. ProbetaPeso

inicial(kg)Antes del ciclo (Miércoles28-3-07)


249

L(mm) Media D(mm) Media L(mm) Media D(mm) Media299,64 150,48 299,8 150,44301,4 150,23 302,1 151,2303,74 150,45 303,61 150,51

303 151 303,16 150,67303,12 149,99 303,52 150,12299,87 150,46 299,88 151,09304,73 149,8 305,07 149,86303,94 150,2 304,12 150,41304,9 150,23 305,08 150,33301,29 151,61 302 150,9301,97 150,15 301,01 149,92300,56 150,23 301,44 150,19305,16 151 305,56 149,44306,85 150,61 306,84 150,67303,63 150,71 303,42 150,6301,75 151,31 302,21 150,04302,07 150,57 301,88 150,7302,35 150,17 302,93 150,59302,04 149,59 302,41 150,01301,67 150,19 302,03 150,34299,27 150,74 299,32 151

299,9 150,06 300,06 150,15302,15 150,31 302,44 150,16303,06 150,36 303,09 150,54303,02 150,69 302,07 150,6302,97 149,89 303,23 149,95299,17 150,29 298,91 150,4305,61 150 304,87 149,84304,14 150,3 303,95 150,34305,2 150,17 304,62 150,09302,17 150,89 302,28 150,89302,03 150,02 301,93 149,88301,43 150,22 301,79 150,19305,41 149,18 305,83 149,22307,69 150,93 307,25 150,79304,54 150,54 303,19 150,6302,09 150,16 301,82 149,93302,27 150,3 302,02 150,37303,39 150,44 302,85 150,3301,44 150,01 302,09 149,67302,51 150,18 302,53 150,25299,55 150,9 298,76 150,36



R 301,84 150,7211,848 301,59 150,39 11,829

No. ProbetaPeso

inicial(kg)

1 12,039

ciclo 116 (Viernes 4-5-07) Peso (kg)

304,76 150,20

302,00 150,48 12,034 302,19 150,63

12,294

3 12,022 301,27 150,66

2 12,301 304,52 150,08

12,011 301,48 150,34

4 12,307 305,21 150,77 12,302 305,27 150,24

150,44

6 11,98 300,99 150,17 11,972 301,25 150,45

5 12,05

R 11,819 301,70 150,24

12,053 302,34302,06 150,68

11,813 301,86 150,28

1 12,035 301,72 150,29 12,033 301,40 150,32

150,09

3 12,014 301,88 150,38 12,013 302,00 150,32

2 12,396

4 12,301 305,88 150,22

12,294 304,48304,98 150,16

12,299 305,42 150,20

5 12,054 302,58 150,30 12,055 302,23 150,20

11,972 301,13 150,09

ciclo 214 (Lunes 21 -5-07)

6 11,974 301,17 150,36

250

L(mm) Media D(mm) Media L(mm) Media D(mm) Media301,85 150,13 299,74 150,15299,84 150,22 302,48 150,14303,27 150,5 303,29 150,54302,07 150,39 302,13 150,8302,83 150,49 302,82 150,05298,44 150,26 298,84 150,22304,55 149,86 304,55 150303,68 150,23 303,57 150,22304,43 150,15 304,73 150,11300,9 151,72 301,12 150,78

301,33 149,47 301,79 149,94300,51 150,27 300,72 150,27304,7 149,13 304,75 149

306,71 151,2 306,72 150,74303,26 150,59 303,03 150,58301,24 150,44 301,36 150,68301,68 151,23 301,97 150,41302,15 150,56 302,06 150,38298,74 151,2 301,61 150,15301,68 150,15 301,91 150,22301,64 150,18 298,18 151,07

ciclo 303 (Miércoles 6-6-07)

R 301,84 150,2811,807 301,65 150,28 11,803

No. ProbetaPeso

inicial(kg)

1 12,035

ciclo 275 (Viernes 1-6-07) Peso (kg)

304,28 150,11

301,11 150,38 12,023 301,26 150,36

12,288

3 12,015 300,91 150,49

2 12,3 304,22 150,08

12,01 301,21 150,33

4 12,3 304,89 150,31 12,292 304,83 150,11

150,49

6 11,977 300,69 150,51 11,965 300,57 150,48

5 12,057 12,046 301,80301,69 150,74


251

2.2.2 H30/0,05/B Volumen de las probetas

antes del ciclo ciclo 214No.pro. L (mm) D (mm) Volumen(cm³) No.pro. L (mm) D (mm) Volumen(cm³)

1 301,11 149,94 5314 R 301,70 150,24 53462 304,15 149,84 5361 1 301,72 150,29 53503 301,1 149,9 5311 2 304,98 150,16 53984 304,61 149,79 5365 3 301,88 150,38 53595 301,47 150,05 5328 4 305,88 150,22 54186 300,19 150,1 5309 5 302,58 150,30 5366R 300,99 149,93 5311 6 301,17 150,36 5345


1 301,96 150,32 5356 R 301,86 150,28 53522 305,13 150,22 5405 1 301,40 150,32 53463 301,43 150,32 5347 2 304,48 150,09 53844 305,14 150,18 5402 3 302,00 150,32 53575 302,33 150,36 5366 4 305,42 150,20 54096 301,02 150,37 5343 5 302,23 150,20 5352R 301,65 150,36 5353 6 301,13 150,09 5325


1 301,56 150,27 5345 R 301,65 150,28 53482 304,89 150,14 5395 1 301,11 150,38 53453 301,24 150,58 5362 2 304,22 150,08 53794 305,14 150,44 5421 3 300,91 150,49 53495 302,21 150,62 5382 4 304,89 150,31 54076 300,82 150,26 5332 5 301,69 150,74 5382R 301,19 150,35 5344 6 300,69 150,51 5347


R 301,59 150,39 5354 R 301,84 150,28 53511 302,00 150,48 5368 1 301,26 150,36 53462 304,52 150,08 5384 2 304,28 150,11 53823 301,27 150,66 5368 3 301,21 150,33 53444 305,21 150,77 5447 4 304,83 150,11 53925 302,06 150,68 5384 5 301,80 150,49 53656 300,99 150,17 5329 6 300,57 150,48 5343

ciclo 156No.pro. L (mm) D (mm) Volumen(cm³)

R 301,84 150,52 53681 302,19 150,63 53822 304,76 150,2 53973 301,48 150,34 53494 305,27 150,24 54095 302,34 150,44 53716 301,25 150,45 5353

252

2.2.3 H30/0,05/BCálculo de pérdida de peso y el cambio de longitud

ciclo 37 20/04/2007

R 11,724 301,03 301,65 11,879 0,155 0,211 12,018 304,05 301,96 12,027 0,009 -0,692 12,287 301,2 305,13 12,298 0,011 1,303 12,001 301,41 301,43 12,012 0,011 0,014 12,292 300,89 305,14 12,301 0,009 1,415 12,045 301,92 302,33 12,049 0,004 0,146 11,965 301,39 301,02 11,972 0,007 -0,12

ciclo 76 27/04/2007

R 11,724 301,03 301,19 11,855 0,131 0,051 12,018 304,05 301,56 12,034 0,016 -0,822 12,287 301,2 304,89 12,3 0,013 1,233 12,001 301,41 301,24 12,014 0,013 -0,064 12,292 300,89 305,14 12,303 0,011 1,415 12,045 301,92 302,21 12,057 0,012 0,096 11,965 301,39 300,82 11,976 0,011 -0,19

ciclo 116 04/05/2007

R 11,724 301,03 301,59 11,848 0,124 0,191 12,018 304,05 302,00 12,039 0,021 -0,682 12,287 301,2 304,52 12,301 0,014 1,103 12,001 301,41 301,27 12,022 0,021 -0,054 12,292 300,89 305,21 12,307 0,015 1,445 12,045 301,92 302,06 12,05 0,005 0,056 11,965 301,39 300,99 11,98 0,015 -0,13

ciclo 156 11/05/2007

R 11,724 301,03 301,84 11,829 0,105 0,271 12,018 304,05 302,19 12,034 0,016 -0,612 12,287 301,2 304,76 12,294 0,007 1,183 12,001 301,41 301,48 12,011 0,01 0,024 12,292 300,89 305,27 12,302 0,01 1,465 12,045 301,92 302,34 12,053 0,008 0,146 11,965 301,39 301,25 11,972 0,007 -0,05


No. ProbetaPeso

inicial(kg)Longitud


nuevo (mm)Peso nuevo



No. ProbetaPeso

inicial(kg)Longitud






No. ProbetaPeso

inicial(kg)Longitud





No. ProbetaPeso

inicial(kg)Longitud



(kg)


253

ciclo 214 21/05/2007

R 11,724 301,03 301,70 11,819 0,095 0,221 12,018 304,05 301,72 12,035 0,017 -0,772 12,287 301,2 304,98 12,296 0,009 1,263 12,001 301,41 301,88 12,014 0,013 0,154 12,292 300,89 305,88 12,301 0,009 1,665 12,045 301,92 302,58 12,054 0,009 0,226 11,965 301,39 301,17 11,974 0,009 -0,07

ciclo 235 25/05/2007

R 11,724 301,03 301,86 11,813 0,089 0,281 12,018 304,05 301,40 12,033 0,015 -0,872 12,287 301,2 304,48 12,294 0,007 1,093 12,001 301,41 302,00 12,013 0,012 0,204 12,292 300,89 305,42 12,299 0,007 1,515 12,045 301,92 302,23 12,055 0,01 0,106 11,965 301,39 301,13 11,972 0,007 -0,09

ciclo 275 01/06/2007

R 11,724 301,03 301,65 11,807 0,083 0,211 12,018 304,05 301,11 12,035 0,017 -0,972 12,287 301,2 304,22 12,3 0,013 1,003 12,001 301,41 300,91 12,015 0,014 -0,164 12,292 300,89 304,89 12,3 0,008 1,335 12,045 301,92 301,69 12,057 0,012 -0,086 11,965 301,39 300,69 11,977 0,012 -0,23

ciclo 303 06/06/2007

R 11,724 301,03 301,84 11,803 0,079 0,271 12,018 304,05 301,26 12,023 0,005 -0,922 12,287 301,2 304,28 12,288 0,001 1,023 12,001 301,41 301,21 12,01 0,009 -0,074 12,292 300,89 304,83 12,292 0 1,315 12,045 301,92 301,80 12,046 0,001 -0,046 11,965 301,39 300,57 11,965 0 -0,27

Peso nuevo (kg)



No. ProbetaPeso

inicial(kg)Longitud





No. ProbetaPeso

inicial(kg)Longitud


nueva (mm)


Peso inicial(kg)


Longitud nueva (mm)

Peso nuevo (kg)



Peso inicial(kg)


Longitud nueva (mm)

Peso nuevo (kg)


254

2.2.4 H30/0,05/B Cálculos de RDME y DFCiclo = 0

Nº de probeta

Peso (kg)

Volumen (cm³)

ρ = P / V (kg/cm³)

g (m/s²) ρ / g

(1+v )(1-2v ) / (1-v )

Velocidad (m/s)

Módulo Dinámico

N/m²RDME ( % )



Ciclo = 37 20/04/2007

Nº de probeta

Peso (kg)

Volumen (cm³)

ρ = P / V (kg/cm³)

g (m/s²) ρ / g

(1+v )(1-2v ) / (1-v )

Velocidad (m/s)

Módulo Dinámico

N/m²RDME ( % )



Ciclo = 76 27/04/2007

Nº de probeta

Peso (kg)

Volumen (cm³)

ρ = P / V (kg/cm³)

g (m/s²) ρ / g

(1+v )(1-2v ) / (1-v )

Velocidad (m/s)

Módulo Dinámico

N/m²RDME ( % )




255

Ciclo = 116 04/05/2007

Nº de probeta

Peso (kg)

Volumen (cm³)

ρ = P / V (kg/cm³)

g (m/s²) ρ / g

(1+v )(1-2v ) / (1-v )

Velocidad (m/s)

Módulo Dinámico

N/m²RDME ( % )



Ciclo = 156 11/05/2007

Nº de probeta

Peso (kg)

Volumen (cm³)

ρ = P / V (kg/cm³)

g (m/s²) ρ / g

(1+v )(1-2v ) / (1-v )

Velocidad (m/s)

Módulo Dinámico

N/m²RDME ( % )



Ciclo = 214 21/05/2007

Nº de probeta

Peso (kg)

Volumen (cm³)

ρ = P / V (kg/cm³)

g (m/s²) ρ / g

(1+v )(1-2v ) / (1-v )

Velocidad (m/s)

Módulo Dinámico

N/m²RDME ( % )



256

Ciclo = 235 25/05/2007

Nº de probeta

Peso (kg)

Volumen (cm³)

ρ = P / V (kg/cm³)

g (m/s²) ρ / g

(1+v )(1-2v ) / (1-v )

Velocidad (m/s)

Módulo Dinámico

N/m²RDME ( % )



Ciclo = 275 01/06/2007

Nº de probeta

Peso (kg)

Volumen (cm³)

ρ = P / V (kg/cm³)

g (m/s²) ρ / g

(1+v )(1-2v ) / (1-v )

Velocidad (m/s)

Módulo Dinámico

N/m²RDME ( % )



Ciclo = 303 06/06/2007

Nº de probeta

Peso (kg)

Volumen (cm³)

ρ = P / V (kg/cm³)

g (m/s²) ρ / g

(1+v )(1-2v ) / (1-v )

Velocidad (m/s)

Módulo Dinámico

N/m²RDME ( % )




257

2.3 DIGITALIZACIÓN DE LA HUELLA DE LA MARCA DE AGUA DEL ENSAYO DE PENETRACIÓN DE AGUA BAJO PRESIÓN


Hormigón 2 H30/0,05/B

Antes de los ciclos hielo-deshielo



258






259




H30/0,05/B (Antes)

Prof. Media Cl-/muestr Prof. Media Cl-/muestr Prof. Media Cl-/muestr(mm) (%) (mm) (%) (mm) (%)2,15 0,12 2,75 0,13 2,450 0,1256,825 0,25 8,125 0,25 7,475 0,24612,025 0,19 13,225 0,19 12,625 0,18916,975 0,19 18,15 0,19 17,563 0,186

22 0,15 23,175 0,15 22,588 0,14527,25 0,11 28,075 0,11 27,663 0,114

H30/0,05/B (Después)

Prof. Media Cl-/muestr Prof. Media Cl-/muestr Prof. Media Cl-/muestr(mm) (%) (mm) (%) (mm) (%)2,625 0,11 2,25 0,24 2,438 0,1737,875 0,16 7,25 0,17 7,563 0,16312,75 0,13 12,5 0,14 12,625 0,13517,5 0,11 17,5 0,12 17,500 0,11122,25 0,07 22,3 0,09 22,275 0,08227,125 0,06 27,175 0,07 27,150 0,065


Arriba abajo Media

260

ANEXO 3

H30/00/M

H30 sin aireante y curado seco


261

3.1

DOSIFICACIONES DEL HORMIGÓN Y RESULTADOS DE LOS ENSAYOS DEL HORMIGON FRESCO Y EL ENDURECIDO

ANTES Y DESPUÉS DE LOS CICLOS DE HIELO-DESHIELO

H30/00/M18/06/2007CEM I 42,5RSilícea de río (0-5 mm) de Módulo Granulométrico (Mg) 2,71Calizo de machaqueo(5-20 mm) de Módulo Granulométrico (Mg)6,960,5Superplastificante (Viscocrete 3425)Aer 515 probetas cilíndricas de (30x15)cm


0,60% 0,60%3

0 02,3 0,266

3,800%

R. Compresión Mpa

Módulo Elastidad

GpaR.Tracción

Mpa ObservaciónProbeta (1) 41,07 32,2 3,34Probeta (2) 40,61 31,3 3,74

Media 40,84 31,75 3,54

R. Compresión Mpa

Módulo Elastidad

GpaR.Tracción

Mpa ObservaciónProbeta (1) 29,86 25,08 Probeta (2) 30,16 27,28 3,42

Media 30,01 26,18 3,42

Superplas.%del peso de cem.Aire ocluido

Ensayos 28 días

Superplastificante %Cono de Abrams (cm)Aireante %del peso de cem.

Arena (Kg)Áridos (Kg)Agua (L)Airente %


Cemento (Kg)A/C



262

3.2

MEDIDAS SEMANALES DE LONGITUD, PESO Y VELOCIDAD DE PULSO ULTRASÓNICO PARA TODAS LAS PROBETAS

SOMETIDAS A LOS CICLOS HIELO-DESHIELO

3.2.1 H30/00/M Medidas semanales

L(mm) Media D(mm) Media L(mm) Media D(mm) Media302,19 150,04301,39 150,24302,3 150,39

304,02 150,49300,87 150,67302,13 150,7301,9 150,59

301,89 150,24301,11 150,54306,47 150,86305,43 149,93306,01 149,94303,31 149303,55 150,68302,78 150,47301,02 150,21302,56 150,4300,37 150,17305,59 150,42306,34 150,38305,96 150,69

302,19 150,04 302,83 150,03301,39 150,24 300,84 150,17302,3 150,39 302,69 150,41

304,02 150,49 303,94 150,03300,87 150,67 300,78 150,73302,13 150,7 302,08 150,73301,9 150,59 301,96 150,64

301,89 150,24 302,3 150,54301,11 150,54 301,17 150,6306,47 150,86 306,24 150,04305,43 149,93 305,34 150,02306,01 149,94 306,18 150,19303,31 149 303,3 149,07303,55 150,68 303,7 150,71302,78 150,47 302,7 150,48301,02 150,21 300,98 150,3302,56 150,4 302,24 150,32300,37 150,17 300,23 150,25305,59 150,42 305,67 150,38306,34 150,38 306,06 150,46305,96 150,69 305,94 150,76

ciclo 41 ( Lunes 6- 8-07)

12,588 305,89 150,53

ciclo 1 (Lunes 30 - 7 -07)

6 12,528 305,96 150,4967

12,493 303,23 150,09

5 12,433 301,32 150,26 12,475 301,15 150,29

4 12,434 303,21 150,05

12,482 301,81 150,59

3 12,592 305,97 150,2433 12,648 305,92 150,08

2 12,434 301,63 150,4567

12,244 302,12 150,20

1 12,369 302,34 150,62 12,407 302,27 150,50

R 12,423 301,96 150,2233

12,451 0 0

6 12,178 305,96 150,50 12,567 0 0

5 12,061 301,32 150,26

12,627 0 0

4 12,076 303,21 150,05 12,472 0 0

3 12,232 305,97 150,24

0

2 12,072 301,63 150,46 12,457 0 0

302,34 150,62 12,384 0

No. ProbetaPeso

inicial(kg)

1 11,996

Antes del ciclo ( Lunes 16 -7-07) Peso (kg)

sumergidas ( Lunes 30-7-07)

R 0 012,031 301,96 150,22 12,423


263

L(mm) Media D(mm) Media L(mm) Media D(mm) Media302,56 150,04 301,66 150,06302,03 150,26 301,55 150,27302,15 150,39 301,52 150,37303,32 150,06 303,49 151,17301,26 150,63 300,94 150,56301,55 150,64 301,45 150,61301,56 150,55 301,44 150,47302,28 150,17 302,31 150,11301,36 150,48 301,58 150,65305,9 150,57 305,31 149,94

305,01 150,18 305,43 149,92305,83 150,58 305,8 150,15303,44 149,02 302,97 148,88303,82 150,8 303,39 150,73302,5 150,42 303,21 150,41

300,82 150,43 300,96 150,24302,05 150,37 301,93 150,31300,9 150,23 300,45 150,26

304,83 150,68 305,06 150,37305,56 150,38 305,24 150,88304,95 150,7 304,43 150,66

301,52 150,57 301,44 150,12301,92 150,5 301,42 150,44301,62 150,34 301,43 150,4303,5 150,05 303,32 150,08301,1 150,76 300,64 150,85

302,27 150,71 301,43 150,86301,61 150,53 301,66 150,52302,38 150,09 302,28 150,16301,19 150,59 301,22 150,85305,8 149,85 305,8 149,84

305,09 149,96 305,2 150,56305,91 150,33 306,02 150,58303,05 151,05 303,15 149,04302,62 150,29 303,58 150,75304,02 150,4 302,67 150,85301,01 150,24 301,15 150,28302,41 150,45 301,96 150,32300,54 150,4 300,93 150,34304,99 150,6 304,97 150,36305,54 150,24 305,49 150,34304,82 150,64 305,02 150,69

ciclo 208 ( Lunes 3 - 9 - 07)

R

2

4

6

5

1 12,4

3

5

No. ProbetaPeso

inicial(kg) ciclo 83 ( Lunes 13-8 -07) Peso

(kg)

12,413 301,96

ciclo 125 ( Lunes 20 -8- 07)

R 12,21 302,25 150,23 12,188 301,58 150,23

150,78

2 12,485 301,73 150,40 12,459 301,78 150,41

302,04 150,44

150,00

4 12,494 303,25 150,08 12,505 303,19 150,01

12,648 305,58

150,34 12,492

305,51150,44 12,662

301,11 150,27

6 12,596 305,11 150,59 12,605 304,91 150,64

12,483 301,26

150,32

1 12,413 302,29 150,5067 12,419 301,80 150,60

12,175 301,69

150,4033 12,509

301,43150,47 12,167

301,72 150,51

3 12,664 305,6 150,0467 12,672 305,67 150,33

12,501 301,73

12,507 303,23 150,58 12,511

12,493 301,32 150,3633

150,4933

303,13 150,21

12,5 301,35 150,31

12,59112,587 305,12

ciclo 166 ( Lunes 27 - 8 - 07)

305,16 150,46

264

L(mm) Media D(mm) Media L(mm) Media D(mm) Media301,42 150,05 301,48 150,13301,36 150,22 301,2 150,22301,34 150,33 301,61 150,2303,78 150,05 303,32 149,8300,71 150,64 300,51 150,38301,77 150,75 301,22 150,53301,83 150,65 301,83 150,58302,45 150,15 302,28 150301,6 150,63 301,26 150,54

305,78 150,04 306,1 149,8301,81 150,06 298,02 149,94306,35 150,58 291,91 151,1303,78 149 303,51 148,86303,78 150,79 303,42 150,73302,88 150,52 302,67 150,46299,01 150,32 301,29 150,15302,09 150,32 302,3 150,14300,63 151,16 292,37 150,34304,91 150,55 304,94 150,45305,4 150,26 293,43 150,29

300,08 150,95 305,6 150,81

301,44 150,05301,47 150,29301,39 150,5303,2 149,62300,3 150,16301 150,24

289,69 150,33302,19 149,75296,9 150,29

306,06 149,67292,39 149,73288,17 150,82302,99 148,69303,21 150,36304,06 150,31286,33 149,94287,67 149,95300,37 150,19304,47 150,16303,15 149,85287,35 150,38

No. ProbetaPeso

inicial(kg) ciclo 250 ( Lunes 10 - 9 -07) Peso

(kg) ciclo 291 ( Lunes 17 - 9 - 07)

R 12,161 301,37 150,20 12,157 301,43 150,18

1 12,419 302,09 150,48 12,42 301,68 150,24

2 12,509 301,96 150,48 12,519 301,79 150,37

3 12,667 304,65 150,23 12,624 298,68 150,28

4 12,511 303,48 150,10 12,521 303,20 150,02

5 12,502 300,58 150,60 12,483 298,65 150,21

6 12,593 303,46 150,59 12,59 301,32 150,52

R 12,152 301,43 150,28 0,00 0,00

1 12,424 301,50 150,01 0,00 0,00

2 12,512 296,26 150,12 0,00 0,00

3 12,622 295,54 150,07 0,00 0,00

4 12,521 303,42 149,79 0,00 0,00

5 12,478 291,46 150,03

6 12,595 298,32 150,13

ciclo 303 (Miércoles 19 - 9 - 07)

0,00 0,00

0,00 0,00


265

3.2.2 H30/00/M Volumen de las probetasantes del ciclo ciclo 166

No.pro. L (mm) D (mm) Volumen(cm³) No.pro. L (mm) D (mm) Volumen(cm³)R 301,96 150,22 5349 R 301,69 150,47 53621 302,34 150,62 5384 1 302,29 150,51 53752 301,63 150,46 5360 2 301,73 150,40 53583 305,97 150,24 5422 3 305,60 150,05 54014 303,21 150,05 5359 4 303,23 150,58 53975 301,32 150,26 5340 5 301,32 150,36 53486 305,96 150,50 5440 6 305,12 150,49 5425


R 301,96 150,22 5349 R 301,43 150,32 53471 302,34 150,62 5384 1 301,80 150,60 53732 301,63 150,46 5360 2 301,72 150,51 53653 305,97 150,24 5422 3 305,67 150,33 54224 303,21 150,05 5359 4 303,13 150,21 53695 301,32 150,26 5340 5 301,35 150,31 53456 305,96 150,50 5440 6 305,16 150,46 5423


R 302,12 150,20 5351 R 301,37 150,20 53371 302,27 150,50 5374 1 302,09 150,48 53702 301,81 150,59 5373 2 301,96 150,48 53673 305,92 150,08 5409 3 304,65 150,23 53974 303,23 150,09 5362 4 303,48 150,10 53685 301,15 150,29 5340 5 300,58 150,60 53516 305,89 150,53 5441 6 303,46 150,59 5402


R 302,25 150,23 5355 R 301,43 150,18 53371 302,04 150,44 5366 1 301,68 150,24 53452 301,73 150,40 5358 2 301,79 150,37 53573 305,58 150,44 5429 3 298,68 150,28 52954 303,25 150,08 5362 4 303,20 150,02 53565 301,26 150,34 5345 5 298,65 150,21 52906 305,11 150,59 5431 6 301,32 150,52 5359


R 301,58 150,23 5343 R 301,43 150,28 53441 301,96 150,78 5389 1 301,50 150,01 53262 301,78 150,41 5359 2 296,26 150,12 52413 305,51 150,00 5396 3 295,54 150,07 52254 303,19 150,01 5356 4 303,42 149,79 53445 301,11 150,27 5338 5 291,46 150,03 51506 304,91 150,64 5431 6 298,32 150,13 5278

266

3.2.3 H30/00/MCálculos de pérdida de peso y el cambio de longitud

ciclo 1 30/07/2007

R 12,423 301,96 301,96 12,423 0 0,001 12,384 302,34 302,34 12,369 -0,015 0,002 12,457 301,63 301,63 12,434 -0,023 0,003 12,627 305,97 305,97 12,592 -0,035 0,004 12,472 303,21 303,21 12,434 -0,038 0,005 12,451 301,32 301,32 12,433 -0,018 0,006 12,567 305,96 305,96 12,528 -0,039 0,00

ciclo 41 06/08/2007

R 12,423 301,96 302,12 12,244 -0,179 0,051 12,384 302,34 302,27 12,407 0,023 -0,022 12,457 301,63 301,81 12,482 0,025 0,063 12,627 305,97 305,92 12,648 0,021 -0,024 12,472 303,21 303,23 12,493 0,021 0,015 12,451 301,32 301,15 12,475 0,024 -0,066 12,567 305,96 305,89 12,588 0,021 -0,02

ciclo 83 13/08/2007

R 12,423 301,96 302,25 12,21 -0,213 0,091 12,384 302,34 302,04 12,4 0,016 -0,102 12,457 301,63 301,73 12,485 0,028 0,033 12,627 305,97 305,58 12,648 0,021 -0,134 12,472 303,21 303,25 12,494 0,022 0,015 12,451 301,32 301,26 12,483 0,032 -0,026 12,567 305,96 305,11 12,596 0,029 -0,28

ciclo 125 20 / 8 /2007

R 12,423 301,96 301,58 12,188 -0,235 -0,131 12,384 302,34 301,96 12,413 0,029 -0,132 12,457 301,63 301,78 12,459 0,002 0,053 12,627 305,97 305,51 12,662 0,035 -0,154 12,472 303,21 303,19 12,505 0,033 -0,015 12,451 301,32 301,11 12,492 0,041 -0,076 12,567 305,96 304,91 12,605 0,038 -0,34

Peso nuevo (kg)

Pérdida de peso(kg)


Peso inicial(kg)

Longitud inicial(mm)

Longitud nueva (mm)

Peso nuevo (kg)



Peso inicial(kg)


Longitud nueva (mm)

Peso nuevo (kg)


Longitud nueva (mm)

Longitud nueva (mm)

Peso nuevo (kg)




No. ProbetaPeso

inicial(kg)Longitud

inicial(mm)

No. ProbetaPeso

inicial(kg)Longitud

inicial(mm)


267

ciclo 166 27/08/2007

R 12,423 301,96 301,69 12,175 -0,248 -0,091 12,384 302,34 302,29 12,413 0,029 -0,022 12,457 301,63 301,73 12,501 0,044 0,033 12,627 305,97 305,60 12,664 0,037 -0,124 12,472 303,21 303,23 12,507 0,035 0,015 12,451 301,32 301,32 12,493 0,042 0,006 12,567 305,96 305,12 12,587 0,02 -0,28

ciclo 208 3 / 9 /2007

R 12,423 301,96 301,43 12,167 -0,256 -0,181 12,384 302,34 301,80 12,419 0,035 -0,182 12,457 301,63 301,72 12,509 0,052 0,033 12,627 305,97 305,67 12,672 0,045 -0,104 12,472 303,21 303,13 12,511 0,039 -0,035 12,451 301,32 301,35 12,5 0,049 0,016 12,567 305,96 305,16 12,591 0,024 -0,26

ciclo 250 10/09/2007

R 12,423 301,96 301,37 12,161 -0,262 -0,191 12,384 302,34 302,09 12,419 0,035 -0,082 12,457 301,63 301,96 12,509 0,052 0,113 12,627 305,97 304,65 12,667 0,04 -0,434 12,472 303,21 303,48 12,511 0,039 0,095 12,451 301,32 300,58 12,502 0,051 -0,256 12,567 305,96 303,46 12,593 0,026 -0,82

Peso nuevo (kg)



Peso inicial(kg)


Longitud nueva (mm)

Peso nuevo (kg)



Peso inicial(kg)


Longitud nueva (mm)

No. ProbetaPeso

inicial(kg)Longitud

inicial(mm)Longitud


(kg)Pérdida de peso(kg)


268

ciclo 291 17 / 9 /2007

R 12,423 301,96 301,43 12,157 -0,266 -0,181 12,384 302,34 301,68 12,42 0,036 -0,222 12,457 301,63 301,79 12,519 0,062 0,053 12,627 305,97 298,68 12,624 -0,003 -2,384 12,472 303,21 303,20 12,521 0,049 0,005 12,451 301,32 298,65 12,483 0,032 -0,886 12,567 305,96 301,32 12,59 0,023 -1,52

ciclo 303 19 / 9 /2007

R 12,423 301,96 301,43 12,152 -0,271 -0,171 12,384 302,34 301,50 12,424 0,04 -0,282 12,457 301,63 296,26 12,512 0,055 -1,783 12,627 305,97 295,54 12,622 -0,005 -3,414 12,472 303,21 303,42 12,521 0,049 0,075 12,451 301,32 291,46 12,478 0,027 -3,276 12,567 305,96 298,32 12,595 0,028 -2,50

No. ProbetaPeso

inicial(kg)Longitud

inicial(mm)Longitud




Peso nuevo (kg)



Peso inicial(kg)


Longitud nueva (mm)


269

3.2.4 H30/00/M Cálculos de RDME y DF

Ciclo = 0 30/07/2007 sumergida


Volumen (cm³)

ρ = P / V (kg/cm³)

g (m/s²) ρ / g

(1+v )(1-2v ) / (1-v )

Velocidad (m/s)

Módulo Dinámico

N/m²RDME ( % )



Ciclo = 1 30/07/2007


Volumen (cm³)

ρ = P / V (kg/cm³)

g (m/s²) ρ / g

(1+v )(1-2v ) / (1-v )

Velocidad (m/s)

Módulo Dinámico

N/m²RDME ( % )



270

Ciclo = 41 06/08/2007


Volumen (cm³)

ρ = P / V (kg/cm³)

g (m/s²) ρ / g

(1+v )(1-2v ) / (1-v )

Velocidad (m/s)

Módulo Dinámico

N/m²RDME ( % )



Ciclo = 83 13/08/2007


Volumen (cm³)

ρ = P / V (kg/cm³)

g (m/s²) ρ / g

(1+v )(1-2v ) / (1-v )

Velocidad (m/s)

Módulo Dinámico

N/m²RDME ( % )



Ciclo = 125 20/08/2007


Volumen (cm³)

ρ = P / V (kg/cm³)

g (m/s²) ρ / g

(1+v )(1-2v ) / (1-v )

Velocidad (m/s)

Módulo Dinámico

N/m²RDME ( % )




271

Ciclo = 166 27/08/2007

Nº de propetaPeso (KG)

Volumen (cm3)

ρ = P / V (kg/cm3)

g (m/s2) ρ / g

(1+v)(1-2v) / (1-v)

Velocidad (m/s)

Módulo Dinamico

GpaRDME

(norma)Durability

Factor (DF)R 12,423 5,36E+03 2,32E-03 9,8 2,36E-04 0,90 4590 44,83 104,04 57,5691 12,369 5,38E+03 2,30E-03 9,8 2,35E-04 0,90 4510 42,98 102,25 56,5812 12,434 5,36E+03 2,32E-03 9,8 2,37E-04 0,90 4370 40,70 99,09 54,8303 12,592 5,40E+03 2,33E-03 9,8 2,38E-04 0,90 4430 42,02 103,24 57,1244 12,434 5,40E+03 2,30E-03 9,8 2,35E-04 0,90 4520 43,22 110,49 61,1405 12,433 5,35E+03 2,32E-03 9,8 2,37E-04 0,90 4410 41,52 96,90 53,6186 12,528 5,42E+03 2,31E-03 9,8 2,36E-04 0,90 4430 41,62 100,00 55,333

Ciclo = 208 03/09/2007


Volumen (cm3)

ρ = P / V (kg/cm3)

g (m/s2) ρ / g

(1+v)(1-2v) / (1-v)

Velocidad (m/s)

Módulo Dinamico

GpaRDME

(norma)Durability


Ciclo = 250 10/09/2007


Volumen (cm3)

ρ = P / V (kg/cm3)

g (m/s2) ρ / g

(1+v)(1-2v) / (1-v)

Velocidad (m/s)

Módulo Dinamico

GpaRDME

(norma)Durability


Ciclo = 291 17/09/2007


Volumen (cm3)

ρ = P / V (kg/cm3)

g (m/s2) ρ / g

(1+v)(1-2v) / (1-v)

Velocidad (m/s)

Módulo Dinamico

GpaRDME

(norma)Durability

Factor (DF)

272

Ciclo = 291 17/09/2007


Volumen (cm³)

ρ = P / V (kg/cm³)

g (m/s²) ρ / g

(1+v )(1-2v ) / (1-v )

Velocidad (m/s)

Módulo Dinámico

N/m²RDME ( % )



Ciclo = 303 19/09/2007


Volumen (cm³)

ρ = P / V (kg/cm³)

g (m/s²) ρ / g

(1+v )(1-2v ) / (1-v )

Velocidad (m/s)

Módulo Dinámico

N/m²RDME ( % )




273



Hormigón 3

H30/00/M Antes de los ciclos hielo-deshielo



274

Hormigón 3 H30/00/M





275




H30/00/M (Antes)

Prof. Media Cl-/muestr Prof. Media Cl-/muestr Prof. Media Cl-/muestr

(mm) (%) (mm) (%) (mm) (%)2,275 0,37 2,25 0,23 2,263 0,2986,925 0,20 6,75 0,19 6,838 0,194

12 0,14 11,75 0,15 11,875 0,14516,8 0,13 17 0,10 16,900 0,11621,8 0,10 22 0,08 21,900 0,09226,3 0,07 26,75 0,05 26,525 0,063

H30/00/M (Después)


(mm) (%) (mm) (%) (mm) (%)2,55 0,18 2,25 0,16 2,400 0,1677,6 0,15 7,2 0,12 7,400 0,13812,8 0,12 12,45 0,11 12,625 0,111

17,75 0,09 17,4 0,07 17,575 0,08122,3 0,06 22,35 0,06 22,325 0,06027,3 0,05 27,45 0,05 27,375 0,047


Arriba Abajo Media

276

ANEXO 4

H30/0,05/M

H30 con aireante y curado seco


277




H30/0,05/M18/06/2007CEM1 42,5RSilícea de río (0-5 mm) de Módulo Granulométrico (Mg) 2,71Calizo de machaqueo(5-20 mm) de Módulo Granulométrico (Mg)6,960,5Superplastificante (Viscocrete 3425)Aer 515 probetas cilíndricas de (30x15)cm

Cantidad / m³ Amasada actual Observación381 44,440,5 0,5880 102,61936 109,19190 22,220% 0,05%

0,60% 0,60%15

0 0,0222,23 0,266

6,700%

R. Compresión Mpa



Probeta (1) 27,62 31,93 2,79Probeta (2) 28,2 27,97 2,69

Media 27,91 29,95 2,74

R. Compresión Mpa



Probeta (1) 29,41 33,47Probeta (2) 33,16 31,58 3,53

Media 31,28 32,53 3,52




Cemento (Kg)A/CArena (Kg)Áridos (Kg)Agua (L)Airente %

Superplas.%del peso de cem.Aire ocluido

Ensayos 28 días

Superplastificante %Cono de Abrams (cm)Aireante %del peso de cem.

278



LOS CICLOS HIELO-DESHIELO 4.2.1 H30/0,05/M Medidas semanales

L(mm) Media D(mm) Media L(mm) Media D(mm) Media301,18 150,77303,17 150,44302,05 150,12301,97 150,23301,48 150,85301,67 150,52301,49 150,46302,8 150,47

301,88 150,43300,9 150,6

300,88 150,35301,69 150,69305,42 150,77305,52 150,18305,32 150,51300,08 150,2301,48 150,3301,55 150,47304,62 149,42306,71 150,3305,04 151,29

301,18 150,77 301,22 150,76303,17 150,44 303,62 150,58302,05 150,12 302,05 150,06301,97 150,23 302,27 149,98301,48 150,85 301,69 150,63301,67 150,52 301,41 150,62301,49 150,46 301,44 149,86302,8 150,47 301,77 150,43

301,88 150,43 301,88 150,28300,9 150,6 300,93 150,29

300,88 150,35 300,53 150,31301,69 150,69 301,77 150,64305,42 150,77 305,16 150,26305,52 150,18 305,07 150,08305,32 150,51 305,25 150,28300,08 150,2 300,05 150,26301,48 150,3 301,56 150,19301,55 150,47 301,6 150,41304,62 149,42 305,36 149,47306,71 150,3 306,82 150,66305,04 151,29 304,63 151,45

ciclo 41 ( Lunes 6 -8 - 07)

0 0

11,909 0 0

11,963 0 0

11,469

11,569 302,13

301,71

Antes del ciclo ( Lunes 16 - 7 -07) Peso (kg)

sumergidas ( Lunes 30 -7 -07)

R

No. ProbetaPeso

inicial(kg)

150,4433 11,999

150,5333

3 11,54 301,16 150,5467

2 11,532 302,06 150,4533

1

11,962 0 0

4 11,725 305,42 150,4867 12,145 0 0

5 11,633 301,04 150,3233 12,046 0 0

6 11,674 305,46 150,3367 12,093 0 0

R 11,999 302,13 150,4433 11,798 302,30 150,47

1 11,881 301,71 150,5333 11,922 301,79 150,41

2 11,933 302,06 150,4533 11,976 301,70 150,19

3 11,924 301,16 150,5467 11,973 301,08 150,41

4 12,122 305,42 150,4867 12,159 305,16 150,21

5 12,004 301,04 150,3233 12,057 301,07 150,29

6 12,052 305,46 150,3367 12,107 305,60 150,53

ciclo 1 ( Lunes 30 - 7 -07)


279

L(mm) Media D(mm) Media L(mm) Media D(mm) Media301,58 150,73 301,51 150,66302,2 150,49 302,13 150,44

301,53 150,1 301,54 150,21301,86 150,24 301,78 150,1301,5 150,82 301,77 150,53

301,52 150,61 301,55 150,54301,57 149,95 301,5 150,27301,94 150,45 302,18 150,47301,38 150,41 301,73 150,45299,74 150,38 299,7 150,33300,43 150,36 300,76 150,28300,67 150,68 301,08 150,63304,58 150,5 304,67 150,59304,6 150,01 304,75 149,95304,4 150,45 304,52 150,55

300,66 150,28 300,65 150,21301,66 150,36 301,13 150,45301,78 150,34 301,98 150,33304,94 149,91 304,87 149,37305,93 151,66 304,98 149,63304,56 150,97 305,36 150,49

301,41 150,77 301,41 150,62302,92 150,46 302,07 150,38301,81 150,08 301,36 150,3301,81 150,1 301,88 150,42301,57 150,65 301,57 150,3301,41 150,54 301,13 150,49301,58 150,04 301,63 149,94302,03 150,42 302,05 150,43301,54 150,4 301,94 150,34299,69 150,53 299,68 150,37300,51 151,47 300,56 150,44301,29 150,77 300,91 150,7304,43 150,49 304,45 150,37304,64 150,89 304,58 149,94304,4 150,36 304,33 150,44

300,56 151,33 300,59 150,26301,9 150,32 301,49 150,22

301,76 150,36 301,81 150,3304,74 149,46 304,67 149,64305,87 150,53 305,83 150,44304,5 151,6 304,47 151,26

ciclo 208 ( Lunes 3 - 9 - 07)

12,11 304,99 150,45

ciclo 166 ( Lunes 27 - 8 - 07)

6 12,111 305,04 150,53

12,167 304,45 150,25

5 12,056 301,41 150,67 12,052 301,30 150,26

4 12,169 304,49 150,5805

11,976 301,87 150,24

3 11,976 300,5 150,9233 11,976 300,38 150,50

2 11,977 301,72 150,2867

11,717 301,61 150,43

1 11,926 301,6 150,43 11,93 301,53 150,40

R 11,727 302,05 150,4367

12,051 301,25 150,33

6 12,105 305,14 150,85 12,107 305,07 149,83

5 12,054 301,37 150,33

11,97 300,51 150,41

4 12,161 304,53 150,32 12,164 304,65 150,36

3 11,973 300,28 150,47

11,921 301,70 150,39

2 11,976 301,63 150,27 11,976 301,80 150,40

1 11,923 301,63 150,56

ciclo 125 ( Lunes 20 - 8 - 07)

R 11,762 301,77 150,44 11,742 301,73 150,44

No. ProbetaPeso

inicialkg ciclo 83 ( Lunes 13 - 8 - 07) Peso

(kg)

280

L(mm) Media D(mm) Media L(mm) Media D(mm) Media301,39 150,72 301,48 150,61302,39 150,44 302,11 150,39301,45 150,06 301,41 150,03301,9 150,17 301,78 150,25301,56 150,75 301,24 150,6301,41 150,54 300,94 150,49301,69 150 301,71 149,89301,85 150,41 301,98 150,45301,51 150,4 301,59 150,4299,78 150,47 299,62 150,35300,46 150,45 300,46 150,36300,91 150,76 300,73 150,73304,63 150,38 304,54 150,52304,79 150,03 305,12 149,89304,37 150,41 304,46 150,36300,61 150,24 300,6 150,18301,14 150,38 301,11 150,27301,54 150,36 301,8 150,38305,07 149,5 304,64 149,46305,8 150,49 306,01 150,54305 151,02 304,25 151,25

301,34 150,65302,09 150,46301,41 150,06301,35 149,62301,48 150,48300,73 150,12301,21 149,48301,48 149,97301,23 149,98299,24 149,96300,33 149,92300,39 150,23304,15 149,98304,36 149,52303,97 149,97300,15 149,81301,16 149,69301,36 149,91304,23 149,06305,66 150,19303,76 150,98

ciclo ( - -07)

0,00 0,00

ciclo 303 ( Miércoles 19 - 9 - 07)

6 12,117 304,55 150,08

0,00 0,00

5 12,054 300,89 149,80 0,00 0,00

4 12,178 304,16 149,82

0,00 0,00

3 11,985 299,99 150,04 0,00 0,00

2 11,974 301,31 149,81

0,00 0,00

1 11,932 301,19 150,07 0,00 0,00

R 11,705 301,61 150,39

12,062 301,17 150,28

6 12,119 305,29 150,34 12,123 304,97 150,42

5 12,058 301,10 150,33

11,99 300,27 150,48

4 12,176 304,60 150,27 12,18 304,71 150,26

3 11,976 300,38 150,56

11,935 301,32 150,45

2 11,976 301,68 150,27 11,984 301,76 150,25

1 11,929 301,62 150,49

11,708 301,67 150,34

No. ProbetaPeso

inicialkg

R 11,712 301,74 150,41

ciclo 250 ( Lunes 10 - 9 - 07) Peso (kg)

cilclo 291 ( Lunes 17 - 9 - 07)


281

4.2.2 H30/0,05/M Volumen de las probetasantes el ciclo ciclo 166

No.pro. L (mm) D (mm) Volumen(cm³) No.pro. L (mm) D (mm) Volumen(cm³)R 302,13 150,44 5368 R 302,05 150,44 53661 301,71 150,53 5367 1 301,60 150,43 53582 302,06 150,45 5367 2 301,72 150,29 53493 301,16 150,55 5358 3 300,50 150,92 53734 305,42 150,49 5430 4 304,49 150,58 54205 301,04 150,32 5340 5 301,41 150,67 53716 305,46 150,34 5419 6 305,04 150,53 5426


R 302,13 150,44 5368 R 301,61 150,43 53581 301,71 150,53 5367 1 301,53 150,40 53542 302,06 150,45 5367 2 301,87 150,24 53493 301,16 150,55 5358 3 300,38 150,50 53414 305,42 150,49 5430 4 304,45 150,25 53955 301,04 150,32 5340 5 301,30 150,26 53406 305,46 150,34 5419 6 304,99 150,45 5419


R 302,30 150,47 5373 R 301,74 150,41 53581 301,79 150,41 5360 1 301,62 150,49 53622 301,70 150,19 5342 2 301,68 150,27 53483 301,08 150,41 5347 3 300,38 150,56 53454 305,16 150,21 5405 4 304,60 150,27 54005 301,07 150,29 5338 5 301,10 150,33 53416 305,60 150,53 5436 6 305,29 150,34 5416


R 301,77 150,44 5361 R 301,67 150,34 53531 301,63 150,56 5367 1 301,32 150,45 53542 301,63 150,27 5347 2 301,76 150,25 53473 300,28 150,47 5337 3 300,27 150,48 53384 304,53 150,32 5402 4 304,71 150,26 54005 301,37 150,33 5346 5 301,17 150,28 53396 305,14 150,85 5451 6 304,97 150,42 5416


R 301,73 150,44 5360 R 301,61 150,39 53551 301,70 150,39 5357 1 301,19 150,07 53252 301,80 150,40 5359 2 301,31 149,81 53083 300,51 150,41 5337 3 299,99 150,04 53014 304,65 150,36 5407 4 304,16 149,82 53605 301,25 150,33 5344 5 300,89 149,80 53016 305,07 149,83 5376 6 304,55 150,08 5385

282

4.2.3 H30/0,05/MCálculos de perdida de peso y el cambio de longitud

ciclo 1 30/07/2007

R 11,999 302,13 302,13 11,999 0 0,001 11,909 301,71 301,71 11,881 -0,028 0,002 11,963 302,06 302,06 11,933 -0,03 0,003 11,962 301,16 301,16 11,924 -0,038 0,004 12,145 305,42 305,42 12,122 -0,023 0,005 12,046 301,04 301,04 12,00 -0,042 0,006 12,093 305,46 305,46 12,05 -0,041 0,00

ciclo 41 06/08/2007

R 11,999 302,13 302,30 11,798 -0,201 0,051 11,909 301,71 301,79 11,922 0,013 0,032 11,963 302,06 301,70 11,98 0,013 -0,123 11,962 301,16 301,08 11,97 0,011 -0,034 12,145 305,42 305,16 12,159 0,014 -0,095 12,046 301,04 301,07 12,057 0,011 0,016 12,093 305,46 305,60 12,107 0,014 0,05

ciclo 83 13/08/2007

R 11,999 302,13 301,77 11,762 -0,237 -0,121 11,909 301,71 301,63 11,923 0,014 -0,032 11,963 302,06 301,63 11,976 0,013 -0,143 11,962 301,16 300,28 11,973 0,011 -0,294 12,145 305,42 304,53 12,161 0,016 -0,295 12,046 301,04 301,37 12,054 0,008 0,116 12,093 305,46 305,14 12,105 0,012 -0,10

ciclo 125 20 / 8 /2007

R 11,999 302,13 301,73 11,742 -0,257 -0,131 11,909 301,71 301,70 11,921 0,012 0,002 11,963 302,06 301,80 11,996 0,033 -0,083 11,962 301,16 300,51 11,97 0,008 -0,214 12,145 305,42 304,65 12,164 0,019 -0,255 12,046 301,04 300,25 12,051 0,005 -0,266 12,093 305,46 305,07 12,107 0,014 -0,13

No. ProbetaPeso

inicial(kg)Longitud

inicial(mm)

No. ProbetaPeso

inicial(kg)Longitud

inicial(mm)Peso nuevo

(kg)Cambio de longitud(%)

Longitud nueva (mm)

Longitud nueva (mm)

Peso nuevo (kg)




Peso nuevo (kg)



Peso inicial(kg)


Longitud nueva (mm)

Peso nuevo (kg)



Peso inicial(kg)


Longitud nueva (mm)


283

ciclo 250 10/09/2007

R 11,999 302,13 301,74 11,712 -0,287 -0,131 11,909 301,71 301,62 11,929 0,02 -0,032 11,963 302,06 301,68 11,976 0,013 -0,123 11,962 301,16 300,38 11,976 0,014 -0,264 12,145 305,42 304,60 12,176 0,031 -0,275 12,046 301,04 301,10 12,058 0,012 0,026 12,093 305,46 305,29 12,119 0,026 -0,05

ciclo 291 17 / 9 /2007

R 11,999 302,13 301,67 11,708 -0,291 -0,151 11,909 301,71 301,32 11,935 0,026 -0,132 11,963 302,06 301,76 11,984 0,021 -0,103 11,962 301,16 300,27 11,99 0,028 -0,294 12,145 305,42 304,71 12,18 0,035 -0,235 12,046 301,04 301,17 12,062 0,016 0,046 12,093 305,46 304,97 12,123 0,03 -0,16

ciclo 303 19 / 9 /2007

R 11,999 302,13 301,61 11,705 -0,294 -0,171 11,909 301,71 301,19 11,932 0,023 -0,172 11,963 302,06 301,31 11,974 0,011 -0,253 11,962 301,16 299,99 11,985 0,023 -0,394 12,145 305,42 304,16 12,178 0,033 -0,415 12,046 301,04 300,89 12,054 0,008 -0,056 12,093 305,46 304,55 12,117 0,024 -0,30

Peso nuevo (kg)



Peso inicial(kg)


Longitud nueva (mm)

Peso nuevo (kg)



No. ProbetaPeso

inicial(kg)Longitud

inicial(mm)Longitud




No. ProbetaPeso

inicial(kg)Longitud

inicial(mm)Longitud

nueva (mm)

284

4.2.4 H30/0,05/M Cálculos de RDME y DF

Ciclo = 0 30/07/2007 sumergida

Nº de probeta

Peso (kg)

Volumen (cm³)

ρ = P / V (kg/cm³)

g (m/s²) ρ / g

(1+v )(1-2v ) / (1-v )

Velocidad (m/s)

Módulo Dinámico

N/m²RDME ( % )



Ciclo = 1 30/07/2007

Nº de probeta

Peso (kg)

Volumen (cm³)

ρ = P / V (kg/cm³)

g (m/s²) ρ / g

(1+v )(1-2v ) / (1-v )

Velocidad (m/s)

Módulo Dinámico

N/m²RDME ( % )




285

Ciclo = 41 06/08/2007

Nº de probeta

Peso (kg)

Volumen (cm³)

ρ = P / V (kg/cm³)

g (m/s²) ρ / g

(1+v )(1-2v ) / (1-v )

Velocidad (m/s)

Módulo Dinámico

N/m²RDME ( % )



Ciclo = 83 13/08/2007

Nº de probeta

Peso (kg)

Volumen (cm³)

ρ = P / V (kg/cm³)

g (m/s²) ρ / g

(1+v )(1-2v ) / (1-v )

Velocidad (m/s)

Módulo Dinámico

N/m²RDME ( % )



Ciclo = 125 20/08/2007

Nº de probeta

Peso (kg)

Volumen (cm³)

ρ = P / V (kg/cm³)

g (m/s²) ρ / g

(1+v )(1-2v ) / (1-v )

Velocidad (m/s)

Módulo Dinámico

N/m²RDME ( % )



286

Ciclo = 166 27/08/2007

Nº de probeta

Peso (kg)

Volumen (cm³)

ρ = P / V (kg/cm³)

g (m/s²) ρ / g

(1+v )(1-2v ) / (1-v )

Velocidad (m/s)

Módulo Dinámico

N/m²RDME ( % )



Ciclo = 208 03/09/2007

Nº de probeta

Peso (kg)

Volumen (cm³)

ρ = P / V (kg/cm³)

g (m/s²) ρ / g

(1+v )(1-2v ) / (1-v )

Velocidad (m/s)

Módulo Dinámico

N/m²RDME ( % )



Ciclo = 250 10/09/2007

Nº de probeta

Peso (kg)

Volumen (cm³)

ρ = P / V (kg/cm³)

g (m/s²) ρ / g

(1+v )(1-2v ) / (1-v )

Velocidad (m/s)

Módulo Dinámico

N/m²RDME ( % )




287

Ciclo = 291 17/09/2007

Nº de probeta

Peso (kg)

Volumen (cm³)

ρ = P / V (kg/cm³)

g (m/s²) ρ / g

(1+v )(1-2v ) / (1-v )

Velocidad (m/s)

Módulo Dinámico

N/m²RDME ( % )



Ciclo = 303 19/09/2007

Nº de probeta

Peso (kg)

Volumen (cm³)

ρ = P / V (kg/cm³)

g (m/s²) ρ / g

(1+v )(1-2v ) / (1-v )

Velocidad (m/s)

Módulo Dinámico

N/m²RDME ( % )



288



Hormigón 4 H30/0,05/M





289





290

4.4

DATOS DE LOS ENSAYOS DE PENETRACIÓN DEL IÓN CLORURO


H30/0,05/M (Antes)


(mm) (%) (mm) (%) (mm) (%)2,25 0,32 2,3 0,27 2,275 0,291

7 0,20 6,9 0,18 6,950 0,18912 0,15 11,775 0,15 11,888 0,15117 0,12 16,925 0,15 16,963 0,13722 0,10 21,75 0,08 21,875 0,09027 0,08 26,25 0,06 26,625 0,067

H30/0,05/M (Después)


(mm) (%) (mm) (%) (mm) (%)2,55 0,18 2,25 0,16 2,400 0,1677,6 0,15 7,2 0,12 7,400 0,138

12,8 0,12 12,45 0,11 12,625 0,11117,75 0,09 17,4 0,07 17,575 0,08122,3 0,06 22,35 0,06 22,325 0,06027,3 0,05 27,45 0,05 27,375 0,047


Arriba abajo Media


291

292

ANEXO 5

H45/00/B

H45 sin aireante y curado húmedo


293

5.1



H45/00/B20/09/2007CEM I 42,5RSilícea de río (0-5 mm) de Módulo Granulométrico (Mg) 2,71Calizo de machaqueo(5-20 mm) de Módulo Granulométrico (Mg)6,960,4Superplastificante (Viscocrete 3425)Aer 517 probetas cilíndricas de (30x15)cm


1,30% 1,30%20

0 05 0,744

3,500%

R. Compresión Mpa

Módulo Elastidad

GpaR.Tracción


Media 59,13 37,25 4,29

R. Compresión Mpa

Módulo Elastidad

GpaR.Tracción

Mpa ObservaciónProbeta (1) 36,21 45,02Probeta (2) 65,05 30,39 4,93

Media 50,36 37,7 4,93


Aireante %del peso de cem.Superplas.%del peso de cem.Aire ocluido

Ensayos 28 días

Airente % Superplastificante %Cono de Abrams (cm)

A/CArena (Kg)Áridos (Kg)Agua (L)

Número de probetas


Cemento (Kg)

Tipo de áridoa/cAditivoAirente

Nombre del hormigónFeche de amasadaTipo de cementoTipo de arena

294



LOS CICLOS HIELO-DESHIELO 5.2.1 H45/00/B Medidas semanales

L(mm) Media D(mm) Media L(mm) Media D(mm) Media301,37 150,19301,1 150,54

301,92 150,31304,65 150,38306,35 149,79305,92 149,89304,86 149,99305,06 150,24306,1 150,6

300,28 150,9300,55 150,59300,64 150,08302,56 150,35302,61 150,83302,34 150,02305,55 150,65306,5 150,3

305,46 150,13300,83 150,15300,87 151,72301,29 150,17301,77 150,4302,29 150,62302,21 150,7305,66 149,63303,92 149,92304,38 150,59300,45 150,22 301,12 150,11300,7 150,4 300,83 150,38

301,46 150,14 301,79 150,01304,66 150,29 304,43 150,3306,23 149,7 306,55 149,67305,66 149,83 306,08 149,79304,59 150,08 304,55 150305,5 150,25 305,1 150,32

305,52 150,7 305,78 150,65300,48 150,64 300,46 150,63300,78 150,47 300,24 150,52300,22 150,09 300,12 150,13302,65 150,2 302,51 150,13302,14 150,62 302,25 150,78302,33 150 302,44 150,03305,63 150,78 305,75 150,58306,23 150,3 305,39 150,37305,44 149,99 305,55 150,02300,86 150,14 300,77 150,41300,93 151,65 300,87 151,58301,57 150,3 301,67 150,26302,13 151,04 301,87 150,38302,52 150,62 302,66 150,53301,39 150,72 301,96 150,78304,98 149,67 305,36 149,71304,04 149,94 304,14 149,22304,93 150,99 304,66 150,96

ciclo 42 ( Miércoles 31 -10 - 07)8 12,265 304,65 150,20

12,081 300,27 150,43

4 12,735 302,37 150,27 12,73 302,40 150,31

12,422 305,69305,52 149,94

3 12,092 300,49 150,40

149,92

2 12,443 305,20 150,34 12,431 305,14 150,32

1 12,434

0,00

R 12,063 300,87 150,25 12,053 301,25 150,17

304,65 150,05

0,00

12,662 0,00301,00 150,68

305,34

1

12,274 0,00

7 12,23 302,09 150,57 12,407 0,00

0,00305,64 150,02 12,443 0,00

150,36

6 12,493

0,00

0,00

Antes del ciclo ( Jueves 18-10-07) Peso (kg)

sumergidas ( Miércoles 24-10-07 )

305,84

0,00 0,0011,977 301,46 150,35 12,116

No. ProbetaPeso

inicial(kg)

12,091

5

R

12,263

5 12,415

0,00

0,00

0,00

234

12,282

11,926

12,574

0,00

0,00

12,383

12,647

12,114150,52

150,28 12,459

0,00

7 12,395

12,653612,577

12,586 0,00

8

300,49

302,50 150,40 12,747

150,56

150,75

150,32

302,16

301,10

305,56

302,01

301,12

305,77

ciclo 84 ( Miércoles 7 -11- 07)

12,566

150,79

150,70

150,36

12,254 304,72 149,96


295

L(mm) Media D(mm) Media L(mm) Media D(mm) Media300,96 150,23 301,09 150,15300,67 150,37 300,79 150,31301,63 150,21 301,46 150,15304,45 150,34 304,42 150,4306,22 149,6 306,28 149,66305,65 149,69 306,12 149,72304,59 150,03 304,62 150,02305,27 150,36 305,2 150,42305,13 150,62 305,74 150,77300,36 150,64 300,22 150,57300,66 150,56 300,23 150,51300,8 150,09 300,42 150,05

302,53 150,29 302,87 150,51302,34 150,9 302,13 150,84302,51 149,94 302,37 149,98305,42 150,46 305,52 150,59306,17 150,27 306,23 150,46305,62 149,98 306,11 150,14300,93 150,2 300,9 150,36

301 151,6 301,36 151,48301,5 150,26 301,53 150,26

301,82 150,39 301,62 150,41302,36 150,47 302,45 150,7301,98 150,69 301,83 150,77305,07 149,56 305,18 149,58304,23 149,89 304,13 150304,56 150,91 304,62 150,99

300,59 150,14 300,11 150,17301,04 150,31 301,16 150,43301,66 150,05 302,17 150,04304,54 150,32 304,55 150,22306,12 149,73 306,1 149,94305,67 149,74 305,22 150,11304,45 150,07 304,85 149,89305,37 150,72 305,37 150,22306,09 150,69 306,11 150,75300,21 150,62 300,29 150,63300,2 150,43 300,23 150,41

300,09 150,08 300,13 150302,52 150,12 302,69 150,06302,08 150,86 302,25 150,85302,22 149,89 302,32 150,09305,63 150,49 305,5 150,77306,22 150,34 306,27 150,32305,73 149,98 306,04 149,99300,76 150,23 300,99 150,19301,22 151,39 300,82 151,65301,37 150,18 301,65 150,26

302 150,3 301,86 150,4302,42 150,55 302,24 150,63301,75 150,81 302,12 150,71305,3 149,61 304,9 149,7

304,06 149,94 304,43 149,94304,53 150,38 304,58 150,93 150,19

ciclo 209 ( Miércoles 28 - 11 - 07) ciclo 251 ( Miércoles 5 -12 - 07)8 12,253 304,63 149,98

301,15 150,70

7 12,379 302,06 150,55 12,379 302,07 150,58

150,63150,52 12,385 301,97

302,42

150,27 12,569

12,653

150,29

12,256 304,64

150,3312,733

150,365

6 12,654 301,12

12,569 305,86

12,731 302,27

150,60

305,44

305,94

12,431 305,30 150,49

12,078 300,17

150,29

12,081 300,22 150,35

12,434

150,38

150,21

1 12,422 305,44 149,93 12,424 305,29 150,09

12,037 301,10

12,567 305,74

150,17

12,382 302,05

12,652 301,14 150,69

12,256

12,034 301,15

150,12 12,258 304,64

12,651 301,26 150,70

150,44

150,40305,95

12,732 302,46

12,079 300,61

150,24 12,568

305,44 149,88

150,38

12,436 305,19

149,93

300,29150,43 12,077

12,733 302,46 150,38

150,402 12,436 305,00 150,34

150,27

ciclo 167 ( Miércoles 21-11-07 )

12,039 301,11 150,20R 12,046

304,62 150,19

ciclo 125 ( Miércoles 14-11-07 ) Peso (kg)

12,425 305,611 12,424

No. ProbetaPeso

inicial(kg)

301,09

4

3

3

5

R

2

8

6

7

4

296

L(mm) Media D(mm) Media L(mm) Media D(mm) Media300,89 149,94 300,91 150,08300,91 150,33 301,04 150,46301,25 150,18 301,59 150,07304,29 150,33 304,6 150,38306,18 149,7 306,49 149,61304,99 149,66 305,02 149,68304,62 149,88 304,98 149,88305,44 150,3 305,21 150,16305,73 150,53 305,93 150,68300,36 150,57 300,23 150,57300,28 150,35 300,26 150,37300,51 149,57 300,5 150,01302,49 150,2 302,56 150,28302,01 150,53 302,66 150,74302,43 149,47 302,42 150,01305,42 150,69 305,47 150,82306,42 150,24 306,35 150,26305,59 149,41 305,61 149,96300,77 149,99 300,82 150,58300,77 151,46 300,88 151,56301,54 150,14 301,58 150,08301,69 150,31 301,59 150,3302,31 150,41 302,36 150,61301,98 150,7 302,11 150,49304,79 149,51 304,96 149,54304,3 149,84 304,02 149,9

304,71 150,54 304,55 150,45 149,96

150,74

7 12,378 301,99 150,47 12,376 302,02 150,47

6 12,652

5 12,569

4

3 12,081 12,08

305,15

No. ProbetaPeso

inicialkg

12,423

ciclo 304 ( Viernes 14-12-07 )

305,81 150,11


12,567

150,07

300,38 150,16

305,81 150,35

150,32

12,733 302,55 150,3412,735 302,31

8 12,255 304,60 149,96 12,253

301,03 150,53 12,648 301,09

304,51

300,33

149,89

2 12,434 305,26 150,24 12,43 305,37 150,24

1 149,90 12,42 305,37

R 12,032 301,02 150,15 12,03 301,18 150,20


297

5.2.2 H45/00/B Volumen de las probetas

antes del ciclo ciclo 125No.pro. L (mm) D (mm) Volumn(cm³) No.pro. L (mm) D (mm) Volumn(cm³)

R 301,46 150,35 5349 R 301,09 150,27 53371 305,64 150,02 5400 1 305,44 149,88 53862 305,34 150,28 5413 2 305,00 150,34 54113 300,49 150,52 5345 3 300,61 150,43 53404 302,50 150,40 5371 4 302,46 150,38 53695 305,84 150,36 5428 5 305,74 150,24 54176 301,00 150,68 5365 6 301,14 150,69 53687 302,09 150,57 5377 7 302,05 150,52 53728 304,65 150,05 5384 8 304,62 150,12 5389

ciclo 42 ciclo 167No.pro. L (mm) D (mm) Volumn(cm³) No.pro. L (mm) D (mm) Volumn(cm³)

R 300,87 150,25 5332 R 301,11 150,20 53331 305,52 149,94 5392 1 305,61 149,93 53932 305,20 150,34 5415 2 305,19 150,40 54193 300,49 150,40 5336 3 300,29 150,38 53314 302,37 150,27 5360 4 302,46 150,44 53745 305,77 150,36 5426 5 305,95 150,40 54336 301,12 150,70 5368 6 301,26 150,70 53717 302,01 150,79 5391 7 301,97 150,63 53788 304,65 150,20 5395 8 304,64 150,19 5394


R 301,25 150,17 5333 R 301,10 150,17 53301 305,69 149,92 5393 1 305,44 149,93 53902 305,14 150,32 5413 2 305,30 150,49 54283 300,27 150,43 5334 3 300,17 150,38 53284 302,40 150,31 5363 4 302,27 150,29 53605 305,56 150,32 5420 5 305,86 150,27 54226 301,10 150,75 5372 6 301,12 150,60 53617 302,16 150,56 5377 7 302,06 150,55 53758 304,72 149,96 5379 8 304,63 149,98 5379

298


R 301,15 150,21 5334 R 301,18 150,20 53341 305,29 150,09 5399 1 305,37 149,89 53862 305,44 150,29 5416 2 305,37 150,24 54113 300,22 150,35 5327 3 300,33 150,32 53274 302,42 150,33 5365 4 302,55 150,34 53685 305,94 150,36 5430 5 305,81 150,35 54266 301,15 150,70 5369 6 301,09 150,74 53717 302,07 150,58 5377 7 302,02 150,47 53688 304,64 150,19 5394 8 304,51 149,96 5376

ciclo 293No.pro. L (mm) D (mm) Volumn(cm³)

R 301,02 150,15 53271 305,15 149,90 53822 305,26 150,24 54093 300,38 150,16 53174 302,31 150,07 53445 305,81 150,11 54106 301,03 150,53 53557 301,99 150,47 53688 304,60 149,96 5377


299

5.2.3 H45/00/BCálculos de pérdida de peso y cambio de longitud

ciclo 0 24/10/2007

R 12,116 301,46 301,46 12,116 0 0,001 12,443 305,64 305,64 12,443 0 0,002 12,459 305,34 305,34 12,459 0 0,003 12,114 300,49 300,49 12,114 0 0,004 12,747 302,50 302,50 12,747 0 0,005 12,59 305,84 305,84 12,59 0 0,006 12,66 301,00 301,00 12,66 0 0,007 12,407 302,09 302,09 12,407 0 0,008 12,274 304,65 304,65 12,274 0 0,00

ciclo 42 31/10/2007

R 12,116 301,46 300,87 12,063 -0,053 -0,201 12,443 305,64 305,52 12,434 -0,009 -0,042 12,459 305,34 305,20 12,443 -0,016 -0,043 12,114 300,49 300,49 12,092 -0,022 0,004 12,747 302,50 302,37 12,735 -0,012 -0,045 12,59 305,84 305,77 12,577 -0,009 -0,026 12,66 301,00 301,12 12,653 -0,009 0,047 12,407 302,09 302,01 12,395 -0,012 -0,038 12,274 304,65 304,65 12,265 -0,009 0,00

ciclo 84 07/11/2007

R 12,116 301,46 301,25 12,053 -0,063 -0,071 12,443 305,64 305,69 12,422 -0,021 0,022 12,459 305,34 305,14 12,431 -0,028 -0,063 12,114 300,49 300,27 12,081 -0,033 -0,074 12,747 302,50 302,40 12,73 -0,017 -0,035 12,59 305,84 305,56 12,566 -0,02 -0,096 12,66 301,00 301,10 12,647 -0,015 0,047 12,407 302,09 302,16 12,383 -0,024 0,028 12,274 304,65 304,72 12,254 -0,02 0,02

Peso nuevo (kg)


Cambio de longitud( %)No. Probeta

Peso inicial(kg)


Longitud nueva (mm)

Peso nuevo (kg)

Cambio de longitud( %)

Longitud nueva (mm)

Longitud nueva (mm)

Peso nuevo (kg)




No. ProbetaPeso

inicial(kg)Longitud

inicial(mm)

No. ProbetaPeso

inicial(kg)Longitud

inicial(mm)

300

ciclo 125 14 / 11/2007

R 12,116 301,46 301,09 12,046 -0,07 -0,121 12,443 305,64 305,44 12,424 -0,019 -0,072 12,459 305,34 305,00 12,436 -0,023 -0,113 12,114 300,49 300,61 12,079 -0,035 0,044 12,747 302,50 302,46 12,733 -0,014 -0,015 12,59 305,84 305,74 12,567 -0,019 -0,036 12,66 301,00 301,14 12,652 -0,01 0,057 12,407 302,09 302,05 12,382 -0,025 -0,018 12,274 304,65 304,62 12,256 -0,018 -0,01

ciclo 167 21/11/2007

R 12,116 301,46 301,11 12,039 -0,077 -0,121 12,443 305,64 305,61 12,425 -0,018 -0,012 12,459 305,34 305,19 12,436 -0,023 -0,053 12,114 300,49 300,29 12,077 -0,037 -0,074 12,747 302,50 302,46 12,732 -0,015 -0,025 12,59 305,84 305,95 12,568 -0,018 0,046 12,66 301,00 301,26 12,651 -0,011 0,097 12,407 302,09 301,97 12,385 -0,022 -0,048 12,274 304,65 304,64 12,258 -0,016 0,00

ciclo 209 28/11/2007

R 12,116 301,46 301,10 12,037 -0,079 -0,121 12,443 305,64 305,44 12,422 -0,021 -0,062 12,459 305,34 305,30 12,431 -0,028 -0,013 12,114 300,49 300,17 12,078 -0,036 -0,114 12,747 302,50 302,27 12,731 -0,016 -0,085 12,59 305,84 305,86 12,569 -0,017 0,016 12,66 301,00 301,12 12,654 -0,008 0,047 12,407 302,09 302,06 12,379 -0,028 -0,018 12,274 304,65 304,63 12,253 -0,021 -0,01

Peso nuevo (kg)


cambio de longitud(%)No. Probeta

Peso inicial(kg)

longitud inicial(mm)

Longitud nueva (mm)

No. ProbetaPeso

inicial(kg)

Peso nuevo (kg)

Pérdida de peso(kg)No. Probeta

Peso inicial(kg)


Longitud nueva (mm)


Longitud nueva (mm)

cambio de longitud(%)

Peso nuevo (kg)




301

ciclo 251 05/12/2007

R 12,116 301,46 301,15 12,034 -0,082 -0,111 12,443 305,64 305,29 12,424 -0,019 -0,112 12,459 305,34 305,44 12,434 -0,025 0,033 12,114 300,49 300,22 12,081 -0,033 -0,094 12,747 302,50 302,42 12,733 -0,014 -0,035 12,59 305,84 305,94 12,569 -0,017 0,036 12,66 301,00 301,15 12,653 -0,009 0,057 12,407 302,09 302,07 12,379 -0,028 -0,018 12,274 304,65 304,64 12,256 -0,018 -0,01

ciclo 293 12/12/2007

R 12,116 301,46 301,02 12,032 -0,084 -0,151 12,443 305,64 305,15 12,423 -0,02 -0,162 12,459 305,34 305,26 12,434 -0,025 -0,033 12,114 300,49 300,38 12,081 -0,033 -0,044 12,747 302,50 302,31 12,735 -0,012 -0,065 12,59 305,84 305,81 12,569 -0,017 -0,016 12,66 301,00 301,03 12,652 -0,01 0,017 12,407 302,09 301,99 12,378 -0,029 -0,038 12,274 304,65 304,60 12,255 -0,019 -0,02

ciclo 304 14/12 /2007

R 12,116 301,46 301,18 12,03 -0,086 -0,091 12,443 305,64 305,37 12,42 -0,023 -0,092 12,459 305,34 305,37 12,43 -0,029 0,013 12,114 300,49 300,33 12,08 -0,034 -0,054 12,747 302,50 302,55 12,733 -0,014 0,015 12,59 305,84 305,81 12,567 -0,019 -0,016 12,66 301,00 301,09 12,648 -0,014 0,037 12,407 302,09 302,02 12,376 -0,031 -0,028 12,274 304,65 304,51 12,253 -0,021 -0,05

Peso nuevo (kg)



Longitud nueva (mm)

cambio de longitud(%)No. Probeta

Peso inicial(kg)


Longitud nueva (mm)

Peso nuevo (kg)



No. ProbetaPeso

inicial(kg)longitud

inicial(mm)Longitud




No. ProbetaPeso

inicial(kg)

302

5.2.4 H45/00/B Cálculos de RDME y DF

Ciclo = 0 24/10/2007


Volumen (cm³)

ρ = P / V (kg/cm³)

g (m/s²) ρ / g

(1+v )(1-2v ) / (1-v )

Velocidad (m/s)

Módulo Dinámico

N/m²RDME ( % )


(DF) (%)R 12,116 5349 2,26E-03 9,8 2,31E-04 0,90 4700 45,951 12,443 5400 2,30E-03 9,8 2,35E-04 0,90 4700 46,752 12,459 5413 2,30E-03 9,8 2,35E-04 0,90 4650 45,713 12,114 5345 2,27E-03 9,8 2,31E-04 0,90 4670 45,404 12,747 5371 2,37E-03 9,8 2,42E-04 0,90 4890 52,115 12,59 5428 2,32E-03 9,8 2,37E-04 0,90 4710 47,246 12,66 5365 2,36E-03 9,8 2,41E-04 0,90 4890 51,837 12,407 5377 2,31E-03 9,8 2,35E-04 0,90 4750 47,828 12,274 5384 2,28E-03 9,8 2,33E-04 0,90 4670 45,66

Ciclo = 42 31/10/2007


Volumen (cm³)

ρ = P / V (kg/cm³)

g (m/s²) ρ / g

(1+v )(1-2v ) / (1-v )

Velocidad (m/s)

Módulo Dinámico

N/m²RDME ( % )


(DF) (%)R 12,063 5,33E+03 2,26E-03 9,8 2,31E-04 0,90 4720 46,29 100,85 14,1191 12,434 5,39E+03 2,31E-03 9,8 2,35E-04 0,90 4700 46,78 100,00 14,0002 12,443 5,42E+03 2,30E-03 9,8 2,34E-04 0,90 4650 45,63 100,00 14,0003 12,092 5,34E+03 2,27E-03 9,8 2,31E-04 0,90 4720 46,37 102,15 14,3014 12,092 5,37E+03 2,25E-03 9,8 2,30E-04 0,90 4820 48,03 97,16 13,6025 12,577 5,43E+03 2,32E-03 9,8 2,37E-04 0,90 4700 47,02 99,58 13,9416 12,653 5,37E+03 2,36E-03 9,8 2,41E-04 0,90 4880 51,55 99,59 13,9437 12,395 5,39E+03 2,30E-03 9,8 2,35E-04 0,90 4750 47,64 100,00 14,0008 12,265 5,40E+03 2,27E-03 9,8 2,32E-04 0,90 4640 44,95 98,72 13,821


303

Ciclo = 84 7/ 11 /2007


Volumen (cm³)

ρ = P / V (kg/cm³)

g (m/s²) ρ / g

(1+v )(1-2v ) / (1-v )

Velocidad (m/s)

Módulo Dinámico

N/m²RDME ( % )



Ciclo =125 14 / 11 /2007


Volumen (cm³)

ρ = P / V (kg/cm³)

g (m/s²) ρ / g

(1+v )(1-2v ) / (1-v )

Velocidad (m/s)

Módulo Dinámico

N/m²RDME ( % )



304

Ciclo = 167 21 /11 /2007


Volumen (cm³)

ρ = P / V (kg/cm³)

g (m/s²) ρ / g

(1+v )(1-2v ) / (1-v )

Velocidad (m/s)

Módulo Dinamico

N/m²RDME ( % )



Ciclo = 209 28 /11 /2007


Volumen (cm³)

ρ = P / V (kg/cm³)

g (m/s²) ρ / g

(1+v )(1-2v ) / (1-v )

Velocidad (m/s)

Módulo Dinamico

N/m²RDME ( % )




305

Ciclo = 251 5 / 12/2007


Volumen (cm³)

ρ = P / V (kg/cm³)

g (m/s²) ρ / g

(1+v )(1-2v ) / (1-v )

Velocidad (m/s)

Módulo Dinámico

N/m²RDME ( % )



Ciclo = 293 12/12/2007


Volumen (cm³)

ρ = P / V (kg/cm³)

g (m/s²) ρ / g

(1+v )(1-2v ) / (1-v )

Velocidad (m/s)

Módulo Dinámico

N/m²RDME ( % )



306

Ciclo = 304 14/12/2007


Volumen (cm³)

ρ = P / V (kg/cm³)

g (m/s²) ρ / g

(1+v )(1-2v ) / (1-v )

Velocidad (m/s)

Módulo Dinámico

N/m²RDME ( % )



Ciclo = / /2007


Volumen (cm³)

ρ = P / V (kg/cm³)

g (m/s²) ρ / g

(1+v )(1-2v ) / (1-v )

Velocidad (m/s)

Módulo Dinamico

N/m²RDME ( % )


(DF) (%)R 9,8 0,90 0,00 0,001 9,8 0,90 0,00 0,002 9,8 0,90 0,00 0,003 9,8 0,90 0,00 0,004 9,8 0,90 0,00 0,005 9,8 0,90 0,00 0,006 9,8 0,90 0,00 0,007 9,8 0,90 0,00 0,008 9,8 0,90 0,00 0,00


307



Hormigón 5

H45/00/B Antes de los ciclos hielo-deshielo



308

Hormigón 5 H45/00/B



Mitad Izquierda Mitad Derecha Profundidad máxima (cm) 2 2,5 Profundidad media (cm) 1,25 1,36 Fecha de fabricación 20/09/2007 20/09/2007 Fecha de ensayo 04/02/2008 04/02/2008 Profundidad máxima (cm) 2,3 Profundidad media (cm) 1,3


309




H45/00/B (Antes)

Prof. Media Cl-/muestr Prof.

Media Cl-/muestr Prof. Media Cl-/muestr

(mm) (%) (mm) (%) (mm) (%)2,875 0,16 2,35 0,20 2,61 0,187,875 0,12 7,575 0,14 7,73 0,1312,4 0,07 12,975 0,10 12,69 0,09

17,35 0,05 17,875 0,06 17,61 0,0522,45 0,03 22,875 0,04 22,66 0,0327,425 0,01 28 0,01 27,71 0,01

H45/00/B (Después)



(mm) (%) (mm) (%) (mm) (%)2,25 0,44 2,25 0,24 2,25 0,34

7 0,16 7 0,19 7,00 0,1711,875 0,13 11,75 0,11 11,81 0,1216,625 0,09 16,625 0,09 16,63 0,09

21,5 0,08 21,75 0,08 21,63 0,0826,75 0,04 26,625 0,03 26,69 0,03


Arriba abajo Media

310

ANEXO 6

H45/0,05/B

H45 con aireante y curado húmedo


311

6.1



H45/0,05/B20/09/2007CEM I 42,5RSilícea de río (0-5 mm) de Módulo Granulométrico (Mg) 2,71Calizo de machaqueo(5-20 mm) de Módulo Granulométrico (Mg)6,960,4Superplastificante (Viscocrete 3425)Aer 517 probetas cilíndricas de (30x15)cm

Cantidad / m³ Amasada actual Observación400 57,240,4 0,4769 110,03

1167 166,95160 22,90% 0,05%

1,30% 1,30%22

0,2 0,0295 0,744

10,200%

R. Compresión Mpa

Módulo Elastidad

GpaR.Tracción


Media 35,11 33,31 3,13

R. Compresión Mpa

Módulo Elastidad

GpaR.Tracción


Media 39,38 32,18 4,44

Nombre del hormigónFeche de amasadaTipo de cementoTipo de arenaTipo de áridoa/cAditivoAirenteNúmero de probetas


Cemento (Kg)A/CArena (Kg)Áridos (Kg)Agua (L)Airente % Superplastificante %Cono de Abrams (cm)Aireante %del peso de cem.Superplas.%del peso de cem.Aire ocluido

Ensayos 28 días


6.2

312

MEDIDAS SEMANALES DE LONGITUD, PESO Y VELOCIDAD DE PULSO ULTRASÓNICO PARA TODAS LAS PROBETAS

SOMETIDAS A LOS CICLOS HIELO-DESHIELO

6.2.1 H45/0,05/B Medidas semanales

L(mm) Media D(mm) Media L(mm) Media D(mm) Media302,33 150,49303,75 150,11303,41 150,82306,92 150,1308,66 150,41308,22 150,32305,35 149,95305,39 150,85305,81 150,83303,11 150,12304,34 149,96303,94 150,1302,9 150,38

303,77 149,98302,77 150,6304,21 150304,1 150,62

304,73 150,31302,47 149,91302,27 150,36303,14 150,67305,95 149,63305,32 150,97305,17 150,63306,85 149,97306,58 150,63305,87 150,15

302,63 150,45 302,75 150,49304,4 150,07 304,22 150,22

302,92 150,85 303,61 150,87306,76 150,13 306,46 150,13308,63 150,43 308,09 150,42306,16 150,4 307,47 150,35305,25 150,37 305,17 150,2305,92 150,51 305,54 150,65306,86 150,77 305,6 150,7303,16 150,08 303,64 150,18304,52 149,92 304,23 149,96303,41 150 303,32 150,06302,87 150,33 302,93 150,35303,9 149,99 303,84 150,09302,6 150,7 302,9 150,71303,8 150,16 303,81 149,98

304,14 150,62 304,1 150,68304,02 150,55 304,07 150,21302,39 150,03 302,41 149,88303,35 150,51 302,54 150,52303,5 150,71 303,3 150,68

305,72 149,64 305,81 149,67305,34 151,13 305,36 151,01305,51 150,75 305,29 150,66306,14 150,06 306,16 150,09306,56 151,14 305,88 151,15305,2 149,92 305,13 149,938 11,987

150,07

4 11,618 303,12 150,34 11,619 303,22 150,38

3 11,873

307,34307,18 150,32

11,864 303,73303,70 150,00

150,30

2 12,059 306,01 150,55 12,047 305,44 150,52

1 11,978

0,00

R 11,656 303,32 150,46 11,643 303,53 150,53

8 11,777

0,00302,63 150,31

12,001 0,00306,43 150,25

0,00

7 11,532 305,48 150,41 11,779 0,00 0,00

6 11,318

0,00

0,00307,93 150,28 11,982 0,00

305,52 0,00

0,00

0,00

150,31 11,676

11,562

11,98

ciclo 42 ( Miércoles 31 - 10 - 07)305,97 150,37

1 11,761

Antes del ciclo (Jueves 18 - 10 -07 ) Peso (kg)

sumergidas ( Miércoles 31-10- 07 )

R 0,00 0,0011,55 303,16 150,47 11,73

No. ProbetaPeso

inicial(kg)

2

34

11,847

11,67

11,374

0,00

150,54 12,067 0,00

11,894150,06

0,00

7 11,783

11,555611,673

5 11,439 304,35 0,00

303,80

303,15 150,32 11,609

5

150,45

150,36

150,29

305,49

302,75

303,99

11,795

11,554

305,52

303,08

303,99

ciclo 84 ( Miércoles 7-11- 07)

11,674

150,51

150,42

150,44

11,979 305,72 150,39


313

L(mm) Media D(mm) Media L(mm) Media D(mm) Media302,8 150,42 302,55 150,43

303,61 150,1 303,23 150,1302,87 150,87 303,19 150,89306,61 150,3 306,63 150,11308,62 150,37 308,78 150,37306,47 150,41 306,49 150,4305,23 149,98 305,44 149,91305,5 150,66 305,52 150,74

306,37 150,76 305,7 150,58303,25 150,38 302,87 150,18304,24 149,85 304,8 149,93303,3 150 303,18 149,94

303,03 150,41 303,09 150,37303,97 150,05 303,82 150,07302,78 150,73 302,82 150,81303,37 149,96 303,82 151,16303,91 150,58 304,02 151,01304,24 150,33 304,24 150,1302,34 150,01 302,13 149,74302,53 151,13 302,21 150,51303,18 150,66 303,02 150,62305,68 149,7 305,69 149,72305,24 151,09 305,17 151,08305,25 150,68 305,48 150,55306,18 149,87 306,03 149,88306,22 151,22 306,18 150,94304,9 149,94 304,91 149,86

302,27 150,38 302,68 150,4303,65 150,11 304,64 150,13303,01 150,82 303,19 150,9306,54 150,21 307,03 150,09308,63 150,66 307,61 150,47307,07 150,25 308,25 150,43305,29 149,96 305,47 150,03305,62 150,65 305,62 150,67306,09 150,76 305,79 150,88303,28 150,21 303,29 150,13304,28 149,98 304,17 149,57303,78 150,06 303,78 150303,14 150,4 302,98 150,34303,92 149,98 304,01 150,05303,15 150,78 302,75 150,8303,82 150,02 303,83 149,98304,59 150,78 304,38 150,59304,43 150,6 304,41 150,57302,5 149,91 302,54 149,9

302,52 150,39 303,04 150,4303,22 150,72 302,88 150,74305,72 149,48 305,71 149,55305,34 151,03 305,37 151,06305,27 150,73 306,1 150,77306,24 150,06 306,35 150,37306,39 150,52 306,68 151,12305,59 150,16 305,32 150,28

43

3

5

R

2 12,051

5

6

1 11,977

No. ProbetaPeso

inicial(kg)ciclo 125 ( Miércoles 14-11-07 ) Peso

(kg)

11,978

8 11,976 305,77 150,23

ciclo 167 ( Miércoles 21-11-07 )

11,626 302,99 150,47

150,02

R 11,636 303,09 150,46

2 12,05 305,70 150,47

307,30

305,55 150,41

307,23 150,36 150,29

12,054

4 11,625 303,26 150,40 150,42

11,865 303,60

150,29 11,674

303,62150,08 11,862

304,03 150,76

6 11,555 302,68 150,60

11,673 303,84

11,621 303,50

150,34 11,973 305,71

11,559 302,45

302,98

11,862 303,78 150,08

150,29

150,48

150,45

11,98 307,63 150,33

11,625

1 11,978 307,41 150,37

150,44

150,53

11,862 303,75 149,90

305,67 150,46 12,049 305,63

150,39

150,34

11,684

11,631 303,40

150,47

302,75

11,682 304,28

11,968 306,12 150,59

303,25

304,21

150,4011,634

150,38

11,564

11,801 305,45

11,626 303,24

7 11,798 305,39 150,49

150,35

7 11,807 305,44 150,41 11,814 305,73 150,46

11,559 302,82

8 11,97 306,07 150,25ciclo 209 ( Miércoles 28 - 11 -07) ciclo 251 ( Miércoles 5 -12 - 07)

314

L(mm) Media D(mm) Media L(mm) Media D(mm) Media302,39 150,29 302,51 150,51303,66 149,99 303,6 150,2302,87 150,73 303,34 150,92306,57 149,95 306,19 150,02308,64 150,28 308,65 150,42307,21 150,22 307,21 150,31305,08 149,91 305,32 150,08305,54 150,67 305,65 150,69305,99 150,69 305,7 150,75303,05 150,14 303,01 150,47304,59 149,86 304,38 149,94303,75 149,98 303,74 150,06302,78 150,35 302,86 150,35303,87 149,91 303,76 150,08302,91 150,7 303,09 150,73303,98 149,9 303,71 150,06304,23 150,55 304,3 150,64304,21 150,43 304,26 150,35302,52 149,86 302,59 149,91302,67 150,19 302,38 150,22303,06 150,59 303,28 150,68305,68 149,37 305,65 149,57305,33 150,92 305,41 150,87305,25 150,65 305,33 150,65306,18 150,4 306,06 150,33306,6 150,7 306,44 150,51

305,38 149,95 305,12 150,32

11,616 303,15

ciclo 304 ( Viernes 14-12-07 )

305,56

150,54

1 11,976 307,47 150,15 11,974 307,35 150,25

150,51

3 11,861 303,80 149,99 11,859 303,71 150,16

2 12,048

302,75 150,21 11,561 302,75

305,878 11,968 306,05 150,35 11,965

304,09 150,35

11,631 303,24 150,3911,636 303,19 150,32

304,14 150,29


11,679

305,54 150,42 12,042

302,97 150,34

No. ProbetaPeso

inicial(kg

5 11,681

4

R 11,618

150,27

7 11,808 305,42 150,31 11,803 305,46 150,36

6 11,562

150,39


315

6.2.2 H45/0,05/B Volumen de las probetas


R 303,16 150,47 5388 R 303,09 150,46 53871 307,93 150,28 5459 1 307,23 150,36 54532 305,52 150,54 5435 2 305,70 150,47 54333 303,80 150,06 5370 3 303,60 150,08 53684 303,15 150,32 5377 4 303,26 150,40 53855 304,35 150,31 5398 5 303,84 150,29 53876 302,63 150,31 5367 6 302,68 150,60 53897 305,48 150,41 5425 7 305,39 150,49 54298 306,43 150,25 5430 8 305,77 150,34 5425


R 303,32 150,46 5390 R 302,99 150,47 53851 307,18 150,32 5449 1 307,30 150,29 54492 306,01 150,55 5445 2 305,55 150,41 54263 303,70 150,00 5364 3 303,62 150,02 53644 303,12 150,34 5378 4 303,24 150,42 53865 303,99 150,44 5401 5 304,03 150,76 54246 303,08 150,42 5383 6 302,45 150,29 53637 305,52 150,51 5433 7 305,45 150,45 54278 305,97 150,37 5431 8 305,71 150,23 5416


R 303,53 150,53 5399 R 302,98 150,44 53831 307,34 150,30 5450 1 307,41 150,37 54572 305,44 150,52 5432 2 305,67 150,46 54323 303,73 150,07 5369 3 303,78 150,08 53714 303,22 150,38 5383 4 303,40 150,39 53875 303,99 150,29 5390 5 304,28 150,47 54086 302,75 150,36 5373 6 302,75 150,34 53727 305,49 150,45 5428 7 305,44 150,41 54258 305,72 150,39 5428 8 306,07 150,25 5424

316


R 303,50 150,48 5395 R 303,15 150,54 53931 307,63 150,33 5457 1 307,35 150,25 54472 305,63 150,53 5436 2 305,56 150,51 54333 303,75 149,90 5358 3 303,71 150,16 53754 303,25 150,40 5384 4 303,24 150,39 53845 304,21 150,38 5400 5 304,09 150,35 53966 302,82 150,35 5373 6 302,75 150,27 53677 305,73 150,46 5433 7 305,46 150,36 54218 306,12 150,59 5449 8 305,87 150,39 5430


R 302,97 150,34 53751 307,47 150,15 54422 305,54 150,42 54273 303,80 149,99 53654 303,19 150,32 53785 304,14 150,29 53936 302,75 150,21 53637 305,42 150,31 54178 306,05 150,35 5431


317

6.2.3 H45/0,05/BCálculos de pérdida de peso y cambio de longitud

ciclo 0 24/10/2007

R 11,73 303,16 303,16 11,73 0 0,001 11,982 307,93 307,93 11,982 0 0,002 12,067 305,52 305,52 12,067 0 0,003 11,894 303,80 303,80 11,894 0 0,004 11,609 303,15 303,15 11,609 0 0,005 11,676 304,35 304,35 11,676 0 0,006 11,562 302,63 302,63 11,562 0 0,007 11,779 305,48 305,48 11,779 0 0,008 12,001 306,43 306,43 12,001 0 0,00

ciclo 42 31/10/2007

R 11,73 303,16 303,32 11,656 -0,074 0,051 11,982 307,93 307,18 11,978 -0,004 -0,242 12,067 305,52 306,01 12,059 -0,008 0,163 11,894 303,80 303,70 11,873 -0,021 -0,034 11,609 303,15 303,12 11,618 0,009 -0,015 11,676 304,35 303,99 11,673 -0,003 -0,126 11,562 302,63 303,08 11,555 -0,007 0,157 11,779 305,48 305,52 11,783 0,004 0,018 12,001 306,43 305,97 11,987 -0,014 -0,15

ciclo 84 07/11/2007

R 11,73 303,16 303,53 11,643 -0,087 0,121 11,982 307,93 307,34 11,98 -0,002 -0,192 12,067 305,52 305,44 12,047 -0,02 -0,033 11,894 303,80 303,73 11,864 -0,03 -0,024 11,609 303,15 303,22 11,619 0,01 0,035 11,676 304,35 303,99 11,674 -0,002 -0,126 11,562 302,63 302,75 11,554 -0,008 0,047 11,779 305,48 305,49 11,795 0,016 0,008 12,001 306,43 305,72 11,979 -0,022 -0,23

No. ProbetaPeso

inicial(kg)Longitud

inicial(mm)

Peso inicial(kg)

No. ProbetaPeso

inicial(kg)Longitud

inicial(mm)


Peso nuevo (kg)



Peso nuevo (kg)



Longitud nueva (mm)

Peso nuevo (kg)

Longitud nueva (mm)

Longitud nueva (mm)

No. Probeta



318

ciclo 125 14 / 11 /2007

R 11,73 303,16 303,09 11,636 -0,094 -0,021 11,982 307,93 307,23 11,977 -0,005 -0,232 12,067 305,52 305,70 12,05 -0,017 0,063 11,894 303,80 303,60 11,865 -0,029 -0,074 11,609 303,15 303,26 11,625 0,016 0,045 11,676 304,35 303,84 11,673 -0,003 -0,176 11,562 302,63 302,68 11,555 -0,007 0,027 11,779 305,48 305,39 11,798 0,019 -0,038 12,001 306,43 305,77 11,976 -0,025 -0,22

ciclo 167 21/11/2007

R 11,73 303,16 302,99 11,626 -0,104 -0,061 11,982 307,93 307,30 11,978 -0,004 -0,212 12,067 305,52 305,55 12,054 -0,013 0,013 11,894 303,80 303,62 11,862 -0,032 -0,064 11,609 303,15 303,24 11,626 0,017 0,035 11,676 304,35 304,03 11,674 -0,002 -0,116 11,562 302,63 302,45 11,559 -0,003 -0,067 11,779 305,48 305,45 11,801 0,022 -0,018 12,001 306,43 305,71 11,973 -0,028 -0,24

ciclo 209 28/11/2007

R 11,73 303,16 302,98 11,625 -0,105 -0,061 11,982 307,93 307,41 11,978 -0,004 -0,172 12,067 305,52 305,67 12,051 -0,016 0,053 11,894 303,80 303,78 11,862 -0,032 -0,014 11,609 303,15 303,40 11,631 0,022 0,085 11,676 304,35 304,28 11,682 0,006 -0,026 11,562 302,63 302,75 11,559 -0,003 0,047 11,779 305,48 305,44 11,807 0,028 -0,018 12,001 306,43 306,07 11,97 -0,031 -0,12

No. ProbetaPeso

inicial(kg)Peso nuevo




Peso nuevo (kg)


No. Probeta


Longitud nueva (mm)

Longitud nueva (mm)

Peso inicial(kg)

Peso nuevo (kg)



Peso inicial(kg)



Longitud nueva (mm)


319

ciclo 251 05/12/2007

R 11,73 303,16 303,50 11,621 -0,109 0,111 11,982 307,93 307,63 11,98 -0,002 -0,102 12,067 305,52 305,63 12,049 -0,018 0,043 11,894 303,80 303,75 11,862 -0,032 -0,024 11,609 303,15 303,25 11,634 0,025 0,035 11,676 304,35 304,21 11,684 0,008 -0,056 11,562 302,63 302,88 11,564 0,002 0,087 11,779 305,48 305,73 11,814 0,035 0,088 12,001 306,43 306,12 11,968 -0,033 -0,10

ciclo 293 12/12/2007

R 11,73 303,16 302,97 11,618 -0,112 -0,061 11,982 307,93 307,47 11,976 -0,006 -0,152 12,067 305,52 305,54 12,048 -0,019 0,013 11,894 303,80 303,80 11,861 -0,033 0,004 11,609 303,15 303,19 11,636 0,027 0,015 11,676 304,35 304,14 11,681 0,005 -0,076 11,562 302,63 302,75 11,562 0 0,047 11,779 305,48 305,42 11,808 0,029 -0,028 12,001 306,43 306,05 11,968 -0,033 -0,12

ciclo 304 14 /12/2007

R 11,73 303,16 303,15 11,616 -0,114 0,001 11,982 307,93 307,35 11,974 -0,008 -0,192 12,067 305,52 305,56 12,042 -0,025 0,013 11,894 303,80 303,71 11,859 -0,035 -0,034 11,609 303,15 303,24 11,631 0,022 0,035 11,676 304,35 304,09 11,679 0,003 -0,086 11,562 302,63 302,75 11,561 -0,001 0,047 11,779 305,48 305,46 11,803 0,024 -0,018 12,001 306,43 305,87 11,965 -0,036 -0,18


Peso inicial(kg)


Longitud nueva (mm)

Peso nuevo (kg)


No. ProbetaPeso

inicial(kg)Longitud

inicial(mm)Longitud




No. ProbetaPeso

inicial(kg)Longitud

inicial(mm)Longitud




320

6.2.4 H45/0,05/B Cálculos de RDME y DF

Ciclo = 0 24/10/2007

Nº de probeta

Peso (kg)

Volumen (cm³)

ρ = P / V (kg/cm³)

g (m/s²) ρ / g

(1+v )(1-2v ) / (1-v )

Velocidad (m/s)

Módulo Dinámico

N/m²RDME ( % )


(DF) (%)R 11,73 5388 2,18E-03 9,8 2,22E-04 0,90 4490 40,301 11,982 5459 2,19E-03 9,8 2,24E-04 0,90 4450 39,922 12,067 5435 2,22E-03 9,8 2,27E-04 0,90 4530 41,843 11,894 5370 2,21E-03 9,8 2,26E-04 0,90 4550 42,114 11,609 5377 2,16E-03 9,8 2,20E-04 0,90 4440 39,095 11,676 5398 2,16E-03 9,8 2,21E-04 0,90 4440 39,166 11,562 5367 2,15E-03 9,8 2,20E-04 0,90 4430 38,827 11,779 5425 2,17E-03 9,8 2,22E-04 0,90 4430 39,138 12,001 5430 2,21E-03 9,8 2,26E-04 0,90 4510 41,28

Ciclo = 42 31 /10 /2007

Nº de probeta

Peso (kg)

Volumen (cm³)

ρ = P / V (kg/cm³)

g (m/s²) ρ / g

(1+v )(1-2v ) / (1-v )

Velocidad (m/s)

Módulo Dinámico

N/m²RDME ( % )




321

Ciclo = 84 7/ 11 /2007

Nº de probeta

Peso (kg)

Volumen (cm³)

ρ = P / V (kg/cm³)

g (m/s²) ρ / g

(1+v )(1-2v ) / (1-v )

Velocidad (m/s)

Módulo Dinámico

N/m²RDME ( % )



Ciclo = 125 14/ 11 /2007

Nº de probeta

Peso (kg)

Volumen (cm³)

ρ = P / V (kg/cm³)

g (m/s²) ρ / g

(1+v )(1-2v ) / (1-v )

Velocidad (m/s)

Módulo Dinámico

N/m²RDME ( % )



322

Ciclo = 167 21/ 11/2007

Nº de probeta

Peso (kg)

Volumen (cm³)

ρ = P / V (kg/cm³)

g (m/s²) ρ / g

(1+v )(1-2v ) / (1-v )

Velocidad (m/s)

Módulo Dinmico

N/m²RDME ( % )



Ciclo = 209 28 / 11/2007

Nº de probeta

Peso (kg)

Volumen (cm³)

ρ = P / V (kg/cm³)

g (m/s²) ρ / g

(1+v )(1-2v ) / (1-v )

Velocidad (m/s)

Módulo Dinamico

N/m²RDME ( % )




323

Ciclo = 251 05/12/2007

Nº de probeta

Peso (kg)

Volumen (cm³)

ρ = P / V (kg/cm³)

g (m/s²) ρ / g

(1+v )(1-2v ) / (1-v )

Velocidad (m/s)

Módulo Dinamico

N/m²RDME ( % )



Ciclo = 293 12/12/2007

Nº de probeta

Peso (kg)

Volumen (cm³)

ρ = P / V (kg/cm³)

g (m/s²) ρ / g

(1+v )(1-2v ) / (1-v )

Velocidad (m/s)

Módulo Dinamico

N/m²RDME ( % )



324

Ciclo = 304 14/12/2007

Nº de probeta

Peso (kg)

Volumen (cm³)

ρ = P / V (kg/cm³)

g (m/s²) ρ / g

(1+v )(1-2v ) / (1-v )

Velocidad (m/s)

Módulo Dinamico

N/m²RDME ( % )



Ciclo = / /2007

Nº de probeta

Peso (kg)

Volumen (cm³)

ρ = P / V (kg/cm³)

g (m/s²) ρ / g

(1+v )(1-2v ) / (1-v )

Velocidad (m/s)

Módulo Dinamico

N/m²RDME ( % )


(DF) (%)R 9,8 0,00E+00 0,90 0,00 0,00 0,0001 9,8 0,00E+00 0,90 0,00 0,00 0,0002 9,8 0,00E+00 0,90 0,00 0,00 0,0003 9,8 0,00E+00 0,90 0,00 0,00 0,0004 9,8 0,00E+00 0,90 0,00 0,00 0,0005 9,8 0,00E+00 0,90 0,00 0,00 0,0006 9,8 0,00E+00 0,90 0,00 0,00 0,0007 9,8 0,00E+00 0,90 0,00 0,00 0,0008 9,8 0,00E+00 0,90 0,00 0,00 0,000


325







326






327




H45/0,05/B (Antes)



(mm) (%) (mm) (%) (mm) (%)2,625 0,22 2,25 0,23 2,44 0,237,875 0,13 7 0,15 7,44 0,14

13 0,09 11,9 0,11 12,45 0,1018 0,04 16,65 0,08 17,33 0,06

22,625 0,03 21,5 0,04 22,06 0,0427,25 0,01 26,75 0,01 27,00 0,01

H45/0,05/B (Después)



(mm) (%) (mm) (%) (mm) (%)2,75 0,25 2,2 0,26 2,48 0,267,8 0,16 6,95 0,17 7,38 0,16

12,625 0,14 12,125 0,12 12,38 0,1317,7 0,10 16,75 0,08 17,23 0,0922,8 0,06 21,625 0,06 22,21 0,06

27,875 0,03 26,9 0,03 27,39 0,03


Arriba abajo Media

328

ANEXO 7

H45/00/M

H45 sin aireante y curado seco


329




H45/00/M10/01/2008CEM I 42,5RSilícea de río (0-5 mm) de Módulo Granulométrico (Mg) 2,71Calizo de machaqueo(5-20 mm) de Módulo Granulométrico (Mg)6,960,4Superplastificante (Viscocrete 3425)Aer 518 probetas cilíndricas de (30x15)cm


1,30% 1,30%22

0 05 0,744

4,0%

R. Compresión Mpa

Módulo Elastidad

GpaR.Tracción


Media 56,99 37,53 4,27

R. Compresión Mpa

Módulo Elastidad

GpaR.Tracción


Media 63,39 40,68 4,61


Número de probetas

Descripción de la dosificación

Ensayos 28 días


A/CArena (Kg)Áridos (Kg)Agua (L)Airente % Superplastificante %

MaterialesCemento (Kg)

Nombre del hormigónFecha de amasadaTipo de cementoTipo de arenaTipo de áridoa/cAditivoAirente

330



LOS CICLOS HIELO-DESHIELO 7.2.1 H45/00/M medidas semanales

Antes del ciclo ( Jueves 7 -02-08) L(mm) Media D(mm) Media L(mm) Media D(mm) Media301,77 150,67301,91 150,53302,31 150,71301,99 149,94302,37 150,33303,09 150,25302,45 149,89301,75 150,14302,41 150,25305,9 150,89305,81 149,75305,44 150,02302,48 150,04302,35 150,09302,52 150,38303,8 150,65304,06 150,55303,89 150,38304,67 150,19303,78 150,6304,18 150,89301,71 150,2301,42 150,46301,25 150,16302,21 150,56302,71 150,39302,05 150,82301,68 150,14301,74 149,79301,18 149,72

301,67 150,76 301,85 150,45302,11 150,6 301,93 150,55302,48 150,8 302,6 150,77301,93 149,88 302,3 149,89302,58 150,45 302,36 150,33302,74 150,31 303,02 150,29302,3 149,82 302,37 149,84302,18 150,17 301,7 150,24302,28 150,36 302,47 150,29305,43 150,69 305,79 150,62305,89 149,67 305,97 149,64305,77 149,94 305,65 150,07302,15 150,11 302,13 150,09303,89 150,13 303,63 150,3303,36 150,25 302,8 150,27304,43 150,43 304,5 150,28304,16 150,51 303,34 150,4303,99 150,5 303,98 150,43304,41 150,1 304,5 150,1303,8 150,52 303,74 150,61304,22 150,88 303,36 150,97301,99 150,05 301,75 150,03301,53 150,65 301,66 151,58301,4 150,18 301,89 150,26301,69 150,46 301,69 150,39302,61 150,51 302,19 150,47302,43 150,92 302,28 150,84301,96 150,46 302,39 150,34302,27 150,06 302,23 150,6301,75 150,05 301,66 150


12,748

150,578 12,613 302,24 150,63

12,581

150,11

4 12,636 303,13 150,16 12,629 302,85 150,22

3

2 12,589 302,25 150,12

305,70 150,10 12,738 305,80

N 12,402

302,18 150,12

1 12,618 302,42 150,21 12,61 302,56

R 12,44 302,09 150,72

8 12,402 302,32 150,59

6

0,00 0,00

7 12,395

150,56 12,621 0,00 0,00

301,46

302,20 150,09

150,27

0,00

Peso (kg)

12,605 0,00

12,625

0,00

12,426 302,13 150,59

150,17

No. ProbetaPeso

inicial(kg)

2 12,398

R

12,422

0,0012,343 302,00 150,64 12,563

sumergidas ( Martes 19-02-08 )

12,596 0,00 0,00

12,524 0,00

0,00

5

12,546

12,426

12,503

0,003

4

0,00

0,00302,45

305,72 150,22 12,753

0,0012,637150,17

150,62

150,56

150,37

150,29

0,00

301,77

303,87

303,94

303,92 150,53 0,0012,714

12,602

304,14

304,19 12,725

12,592

12,595

7 12,598

12,6086

301,64

302,05

302,48 150,17


150,50

150,48

12,413 304,21

301,53 149,88

12,729

12,621 0,00 0,00

N 12,51 301,99 150,19 12,507 302,09

1

150,31


331

L(mm) Media D(mm) Media L(mm) Media D(mm) Media301,71 150,51 300,26 150,52301,98 150,5 302,59 150,55302,41 150,74 302,49 150,77301,97 149,87 302,2 149,9302,28 150,35 302,11 150,31302,93 150,38 302,6 150,24302,23 149,79 302,79 149,76302,05 150,27 302,05 150,1302,26 150,31 302,37 150,21306,1 150,65 305,81 150,6

305,97 149,48 305,91 149,45305,83 149,92 305,74 149,97302,09 150,1 302,16 150,04303,81 150,04 303,47 150,01302,85 150,03 302,84 150,02304,44 150,65 304,43 150,6304,08 150,57 303,95 150,46304,01 150,45 304,06 150,45304,54 150,06 304,59 150,06303,7 150,42 303,62 150,49

304,18 150,82 303,83 151,09301,98 150,05 301,68 150,02301,54 150,97 301,84 151,42301,96 150,21 301,34 150,12302,02 150,46 301,84 150,35302,26 150,39 302,27 150,4302,88 150,78 302,56 150,8301,97 150,54 301,98 150,39302,2 150,08 302,2 149,92

301,85 150,03 301,63 149,93

301,54 150,6 301,72 150,52301,98 150,45 301,89 150,45302,39 150,77 302,26 150,66301,99 149,86 302,01 149,84302,07 150,41 302,26 150,36303,22 150,47 302,91 150,39302,93 149,82 302,13 149,86301,66 150,35 302,46 150,17302,35 150,32 302,18 150,24305,52 150,7 305,38 150,7305,85 149,56 305,73 149,51305,54 149,96 305,99 149,94302,23 150,11 302,03 150303,48 150,17 303,55 150,05302,71 150,43 303,04 150,25304,14 150,09 304,14 150,51303,66 150,84 303,63 150,38303,91 150,45 303,93 150,37304,56 150,37 304,64 150,01303,55 150,49 303,53 150,38303,91 150,9 304,16 150,89301,99 150,13 301,89 149,95301,75 150,55 301,47 151,21301,56 150,16 301,37 150,11301,72 150,43 301,78 150,47302,41 150,46 302,31 150,45302,07 150,88 302,7 150,76302,22 150,34 301,82 150,31302,25 150,16 302,09 149,91301,64 150,06 301,49 149,97

ciclo 251 ( Miércoles 2 - 4 - 08)12,533 301,80 150,06

R 12,422 302,03 150,58

ciclo 125 ( Miércoles 12 - 3 -08 ) Peso (kg)

ciclo 167 ( Miércoles 19 - 3 -08 )

12,415 301,78

150,15

N 12,524 302,04

8

1 12,616 302,39

150,59

150,19

150,20

150,56

ciclo 209 ( Miércoles 26 -3 - 08)

12,621 302,2612,611 302,07

150,43

7 12,598 301,77 150,28 12,613 301,58 150,42

12,611 304,11

302,87

302,26150,16

150,07

12,598 301,62

302,22

302,82150,06

150,52

150,55

6 12,603 304,01 150,59

150,1012,646

303,90 150,42

150,09

12,758 305,70 150,05

12,596

5 150,46 12,752

150,2412,64 302,81

12,74 303,90

12,588 302,31

12,751 305,64

150,54

1 12,624 302,43 150,25 12,636 302,39 150,20

12,409

150,52

301,97 150,61 12,405 301,96

302,39 150,54

12,523 301,94

12,611

12,592 301,83 150,41

150,22

12,601

12,642

304,0112,602 304,14 150,43 12,606

150,02

5 12,721 304,18 150,56 12,74 304,15 150,50

12,634 302,92

12,758 305,82 150,01

302,18 150,12 12,593 302,40

3 12,746 305,97 150,02

150,61

150,02

12,627

12,517 302,01 150,08

2 12,585

No. ProbetaPeso

inicial(kg

302,30

4

3

4

6

R

2

7

8

N

332

L(mm) Media D(mm) Media L(mm) Media D(mm) Media301,61 150,44 301,46 150,42302,01 150,45 302,81 150,48302,28 150,76 302,32 150,72301,88 149,82 302,01 149,83302,16 150,33 302,32 150,46303,02 150,38 302,61 150,46302,19 149,74 302,34 149,77301,54 150,08 301,75 150,24302,73 150,33 302,87 150,31305,37 150,64 305,8 150,68305,8 149,51 305,9 149,54

305,65 149,88 306,19 149,99302,04 150,07 302,08 150,09303,6 150,06 303,65 150,06

303,14 150,13 303,28 150,13304,16 150,32 304,27 150,22304,02 150,37 303,75 150,45303,97 150,4 304,39 150,46304,37 150,07 304,42 150,09303,85 150,45 303,8 150,59304,17 150,82 303,74 151,14301,92 150 302,08 150,02301,59 151,54 301,68 151,62301,44 150,22 301,72 150,28302,72 150,3 301,94 150,34302,32 150,41 303,06 150,45302,76 150,86 303,04 150,83301,95 150,35 302,29 150,4302,91 150,11 302,17 150,06301,6 150,17 301,66 150,09302,04 150,18

7 12,62 301,65 150,59

150,54

N 12,534 302,15 150,21 12,533

150,52 12,62612,625 302,60

303,99

302,68

12,624

12,608

301,83

302,31 150,25

2 12,599 302,15 150,05 12,599

1 12,641

150,54

No. ProbetaPeso

inicial(kg

R 12,401 301,97 150,55


150,11

150,38

4

150,073 12,761 305,61 150,01

12,757

150,64

303,00 150,09

5 12,756

150,61304,13 150,45

304,05 150,36

6

12,651

12,761

150,09

8

12,61

302,35 150,18

12,65 302,93

Peso (kg)

ciclo 304 ( Viernes 11 - 4 -08 )

304,14

305,96

302,32

12,404 302,20

12,642


333

7.2.2 H45/00/M Volumen de las probetas

antes del ciclo ciclo 125 No.pro. L (mm) D (mm) Volumn(cm³) No.pro. L (mm) D (mm) Volumn(cm³)

R 302,00 150,64 5379 R 302,03 150,58 53761 302,48 150,17 5355 1 302,39 150,20 53552 302,20 150,09 5344 2 302,18 150,12 53463 305,72 150,22 5416 3 305,97 150,02 54054 302,45 150,17 5354 4 302,92 150,06 53545 303,92 150,53 5406 5 304,18 150,56 54126 304,21 150,56 5413 6 304,14 150,43 54037 301,46 150,27 5344 7 301,83 150,41 53608 302,32 150,59 5382 8 302,39 150,54 5380N 301,53 149,88 5318 N 302,01 150,22 5350

ciclo 42 ciclo 167 No.pro. L (mm) D (mm) Volumn(cm³) No.pro. L (mm) D (mm) Volumn(cm³)

R 302,09 150,72 5387 R 301,78 150,61 53741 302,42 150,21 5357 1 302,30 150,15 53502 302,25 150,12 5347 2 302,40 150,02 53433 305,70 150,10 5407 3 305,82 150,01 54024 303,13 150,16 5366 4 302,82 150,02 53505 304,19 150,48 5407 5 304,15 150,50 54086 304,14 150,50 5408 6 304,01 150,55 54097 301,64 150,29 5349 7 301,62 150,52 53648 302,24 150,63 5383 8 302,22 150,52 5375N 301,99 150,19 5347 N 301,94 150,08 5339


R 302,13 150,59 5378 R 301,97 150,61 53771 302,56 150,17 5356 1 302,43 150,25 53592 302,18 150,12 5346 2 302,31 150,16 53513 305,80 150,11 5409 3 305,64 150,07 54044 302,85 150,22 5365 4 302,81 150,24 53655 303,94 150,37 5395 5 303,90 150,46 54016 303,87 150,56 5407 6 304,01 150,59 54127 301,77 150,62 5374 7 301,77 150,28 53508 302,05 150,57 5375 8 302,07 150,59 5377N 302,09 150,31 5358 N 302,04 150,19 5348

334


R 301,96 150,54 5372 R 302,20 150,54 53761 302,39 150,20 5355 1 302,31 150,25 53572 302,26 150,09 5345 2 302,32 150,11 53473 305,70 150,05 5403 3 305,96 150,07 54094 302,87 150,10 5357 4 303,00 150,09 53585 303,90 150,42 5398 5 304,14 150,38 53996 304,11 150,43 5402 6 303,99 150,61 54137 301,58 150,42 5357 7 301,83 150,64 53778 302,26 150,56 5379 8 302,68 150,54 5385N 301,80 150,06 5335 N 302,04 150,18 5348


R 301,97 150,55 53731 302,35 150,18 53532 302,15 150,05 53403 305,61 150,01 53984 302,93 150,09 53575 304,05 150,36 53966 304,13 150,45 54047 301,65 150,59 53708 302,60 150,52 5382N 302,15 150,21 5352


335

7.2.3 H45/00/MCálculos de pérdida de peso y cambio de longitud

ciclo 0 19/02/2008

R 12,563 302,00 302,00 12,563 0 0,001 12,621 302,48 302,48 12,621 0 0,002 12,596 302,20 302,20 12,596 0 0,003 12,753 305,72 305,72 12,753 0 0,004 12,637 302,45 302,45 12,637 0 0,005 12,714 303,92 303,92 12,714 0 0,006 12,621 304,21 304,21 12,621 0 0,007 12,605 301,46 301,46 12,605 0 0,008 12,625 302,32 302,32 12,625 0 0,00N 12,524 301,53 301,53 12,524 0 0,00

ciclo 42 27/02/2008

R 12,563 302,00 302,09 12,44 -0,123 0,031 12,621 302,48 302,42 12,618 -0,003 -0,022 12,596 302,20 302,25 12,589 -0,007 0,023 12,753 305,72 305,70 12,748 -0,005 -0,014 12,637 302,45 303,13 12,636 -0,001 0,235 12,714 303,92 304,19 12,729 0,015 0,096 12,621 304,21 304,14 12,608 -0,013 -0,027 12,605 301,46 301,64 12,598 -0,007 0,068 12,625 302,32 302,24 12,613 -0,012 -0,03N 12,524 301,53 301,99 12,510 -0,014 0,15

ciclo 82 5 /3 /2008

R 12,563 302,00 302,13 12,426 -0,137 0,041 12,621 302,48 302,56 12,61 -0,011 0,032 12,596 302,20 302,18 12,581 -0,015 -0,013 12,753 305,72 305,80 12,738 -0,015 0,034 12,637 302,45 302,85 12,629 -0,008 0,135 12,714 303,92 303,94 12,72 0,006 0,016 12,621 304,21 303,87 12,595 -0,026 -0,117 12,605 301,46 301,77 12,592 -0,013 0,108 12,625 302,32 302,05 12,602 -0,023 -0,09N 12,524 301,53 302,09 12,507 -0,017 0,19

No. ProbetaPeso

inicial(kg)Longitud

inicial(mm)

No. ProbetaPeso

inicial(kg)Longitud

inicial(mm)Peso nuevo

(kg)Cambio de

longitud( %)

Longitud nueva (mm)

Longitud nueva (mm)

Peso nuevo (kg)




Peso nuevo (kg)



Peso inicial(kg)


Longitud nueva (mm)

336

ciclo 125 12 / 3 /2008

R 12,563 302,00 302,03 12,422 -0,141 0,011 12,621 302,48 302,39 12,616 -0,005 -0,032 12,596 302,20 302,18 12,585 -0,011 -0,013 12,753 305,72 305,97 12,746 -0,007 0,084 12,637 302,45 302,92 12,634 -0,003 0,155 12,714 303,92 304,18 12,721 0,007 0,096 12,621 304,21 304,14 12,602 -0,019 -0,027 12,605 301,46 301,83 12,592 -0,013 0,128 12,625 302,32 302,39 12,601 -0,024 0,02N 12,524 301,53 302,01 12,517 -0,007 0,16

ciclo 167 19 / 3 /2008

R 12,563 302,00 301,78 12,415 -0,148 -0,071 12,621 302,48 302,30 12,627 0,006 -0,062 12,596 302,20 302,40 12,593 -0,003 0,073 12,753 305,72 305,82 12,758 0,005 0,034 12,637 302,45 302,82 12,642 0,005 0,125 12,714 303,92 304,15 12,74 0,026 0,086 12,621 304,21 304,01 12,606 -0,015 -0,067 12,605 301,46 301,62 12,598 -0,007 0,058 12,625 302,32 302,22 12,611 -0,014 -0,03N 12,524 301,53 301,94 12,523 -0,001 0,13

ciclo 209 26/03/2008

R 12,563 302,00 301,97 12,409 -0,154 -0,011 12,621 302,48 302,43 12,624 0,003 -0,022 12,596 302,20 302,31 12,588 -0,008 0,043 12,753 305,72 305,64 12,751 -0,002 -0,034 12,637 302,45 302,81 12,64 0,003 0,125 12,714 303,92 303,90 12,74 0,026 0,006 12,621 304,21 304,01 12,603 -0,018 -0,077 12,605 301,46 301,77 12,598 -0,007 0,108 12,625 302,32 302,07 12,611 -0,014 -0,08N 12,524 301,53 302,04 12,524 0 0,17

No. ProbetaPeso

inicial(kg)Longitud

inicial(mm)Longitud




Peso nuevo (kg)

No. ProbetaPeso

inicial(kg)Longitud

inicial(mm)Longitud






Peso inicial(kg)


Longitud nueva (mm)


337

ciclo 251 02/04/2008

R 12,563 302,00 301,96 12,405 -0,158 -0,011 12,621 302,48 302,39 12,636 0,015 -0,032 12,596 302,20 302,26 12,596 0 0.023 12,753 305,72 305,70 12,758 0,005 -0,014 12,637 302,45 302,87 12,646 0,009 0,145 12,714 303,92 303,90 12,752 0,038 -0,016 12,621 304,21 304,11 12,611 -0,01 -0,037 12,605 301,46 301,58 12,613 0,008 0,048 12,625 302,32 302,26 12,621 -0,004 -0,02N 12,524 301,53 301,80 12,533 0,009 0,09

ciclo 292 09/04/2008

R 12,563 302,00 301,97 12,401 -0,162 -0,011 12,621 302,48 302,35 12,641 0,02 -0,042 12,596 302,20 302,15 12,599 0,003 -0,023 12,753 305,72 305,61 12,761 0,008 -0,044 12,637 302,45 302,93 12,65 0,013 0,165 12,714 303,92 304,05 12,756 0,042 0,046 12,621 304,21 304,13 12,61 -0,011 -0,037 12,605 301,46 301,65 12,62 0,015 0,068 12,625 302,32 302,60 12,625 0 0,09N 12,524 301,53 302,15 12,534 0,01 0,21

ciclo 304 11/4/2008

R 12,563 302,00 302,20 12,404 -0,159 0,071 12,621 302,48 302,31 12,642 0,021 -0,062 12,596 302,20 302,32 12,599 0,003 0,043 12,753 305,72 305,96 12,761 0,008 0,084 12,637 302,45 303,00 12,651 0,014 0,185 12,714 303,92 304,14 12,757 0,043 0,076 12,621 304,21 303,99 12,608 -0,013 -0,077 12,605 301,46 301,83 12,624 0,019 0,128 12,625 302,32 302,68 12,626 0,001 0,12N 12,524 301,53 302,04 12,533 0,009 0,17


Peso nuevo (kg)

Peso nuevo (kg)




No. ProbetaPeso

inicial(kg)

No. ProbetaPeso

inicial(kg)Longitud

inicial(mm)Longitud

nueva (mm)


Longitud nueva (mm)

Peso nuevo (kg)



Peso inicial(kg)


Longitud nueva (mm)

338

7.2.4 H45/00/M Clculos de RDME y DF

Ciclo = 0 19/02/2008


Volumen (cm³)

ρ = P / V (kg/cm³)

g (m/s²) ρ / g

(1+v )(1-2v ) / (1-v )

Velocidad (m/s)

Módulo Dinámico

N/m²RDME ( % )


(DF) (%)R 12,563 5,38E+03 2,34E-03 9,8 2,38E-04 0,90 4790 49,211 12,621 5,35E+03 2,36E-03 9,8 2,40E-04 0,90 4820 50,292 12,596 5,34E+03 2,36E-03 9,8 2,40E-04 0,90 4830 50,503 12,753 5,42E+03 2,35E-03 9,8 2,40E-04 0,90 4750 48,794 12,637 5,35E+03 2,36E-03 9,8 2,41E-04 0,90 4720 48,295 12,714 5,41E+03 2,35E-03 9,8 2,40E-04 0,90 4700 47,716 12,621 5,41E+03 2,33E-03 9,8 2,38E-04 0,90 4740 48,117 12,605 5,34E+03 2,36E-03 9,8 2,41E-04 0,90 4820 50,338 12,625 5,38E+03 2,35E-03 9,8 2,39E-04 0,90 4790 49,43N 12,524 5,32E+03 2,36E-03 9,8 2,40E-04 0,90 4820 50,25

Ciclo = 42 27/02/2008


Volumen (cm³)

ρ = P / V (kg/cm³)

g (m/s²) ρ / g

(1+v )(1-2v ) / (1-v )

Velocidad (m/s)

Módulo Dinámico

N/m²RDME ( % )


(DF) (%)R 12,44 5,39E+03 2,31E-03 9,8 2,36E-04 0,90 4720 47,25 97,10 13,5941 12,618 5,36E+03 2,36E-03 9,8 2,40E-04 0,90 4810 50,05 99,59 13,9422 12,589 5,35E+03 2,35E-03 9,8 2,40E-04 0,90 4720 48,17 95,50 13,3703 12,748 5,41E+03 2,36E-03 9,8 2,41E-04 0,90 4750 48,86 100,00 14,0004 12,636 5,37E+03 2,35E-03 9,8 2,40E-04 0,90 4730 48,39 100,42 14,0595 12,729 5,41E+03 2,35E-03 9,8 2,40E-04 0,90 4730 48,37 101,28 14,1796 12,608 5,41E+03 2,33E-03 9,8 2,38E-04 0,90 4800 49,33 102,55 14,3577 12,598 5,35E+03 2,36E-03 9,8 2,40E-04 0,90 4790 49,63 98,76 13,8268 12,613 5,38E+03 2,34E-03 9,8 2,39E-04 0,90 4820 49,99 101,26 14,176N 12,510 5,35E+03 2,34E-03 9,8 2,39E-04 0,90 4820 49,91 100,00 14,000


339

Ciclo = 82 05/03/2008


Volumen (cm³)

ρ = P / V (kg/cm³)

g (m/s²) ρ / g

(1+v )(1-2v ) / (1-v )

Velocidad (m/s)

Módulo Dinámico

N/m²RDME ( % )



Ciclo = 125 12/03/2008


Volumen (cm³)

ρ = P / V (kg/cm³)

g (m/s²) ρ / g

(1+v )(1-2v ) / (1-v )

Velocidad (m/s)

Módulo Dinámico

N/m²RDME ( % )



340

Ciclo = 167 19/03/2008


Volumen (cm³)

ρ = P / V (kg/cm³)

g (m/s²) ρ / g

(1+v )(1-2v ) / (1-v )

Velocidad (m/s)

Módulo Dinámico

N/m²RDME ( % )



Ciclo = 209 26/3 /2008


Volumen (cm³)

ρ = P / V (kg/cm³)

g (m/s²) ρ / g

(1+v )(1-2v ) / (1-v )

Velocidad (m/s) á

RDME ( % )




341

Ciclo = 251 02/04/2008


Volumen (cm³)

ρ = P / V (kg/cm³)

g (m/s²) ρ / g

(1+v )(1-2v ) / (1-v )

Velocidad (m/s)

Módulo Dinámico

N/m²RDME ( % )



Ciclo = 292 09/04/2008


Volumen (cm³)

ρ = P / V (kg/cm³)

g (m/s²) ρ / g

(1+v )(1-2v ) / (1-v )

Velocidad (m/s)

Módulo Dinámico

N/m²RDME ( % )



342

Ciclo = 304 11/04/2008


Volumen (cm³)

ρ = P / V (kg/cm³)

g (m/s²) ρ / g

(1+v )(1-2v ) / (1-v )

Velocidad (m/s)

Módulo Dinámico

N/m²RDME ( % )



Ciclo = / /2007


Volumen (cm³)

ρ = P / V (kg/cm³)

g (m/s²) ρ / g

(1+v )(1-2v ) / (1-v )

Velocidad (m/s)

Módulo Dinámico

N/m²RDME ( % )


(DF) (%)R 9,8 0,00E+00 0,90 0,00 0,00 0,0001 9,8 0,00E+00 0,90 0,00 0,00 0,0002 9,8 0,00E+00 0,90 0,00 0,00 0,0003 9,8 0,00E+00 0,90 0,00 0,00 0,0004 9,8 0,00E+00 0,90 0,00 0,00 0,0005 9,8 0,00E+00 0,90 0,00 0,00 0,0006 9,8 0,00E+00 0,90 0,00 0,00 0,0007 9,8 0,00E+00 0,90 0,00 0,00 0,0008 9,8 0,00E+00 0,90 0,00 0,00 0,000N 9,8 0,00E+00 0,90 0,00


343



Hormigón 7

H45/00/M Antes de los ciclos hielo-deshielo



344

Hormigón 7 H45/00/M





345




H45/00/M (Antes)



(mm) (%) (mm) (%) (mm) (%)2,25 0,28 2,625 0,24 2,44 0,26

7,125 0,15 7,75 0,17 7,44 0,1612,125 0,13 12,85 0,12 12,49 0,12

17 0,10 18,025 0,08 17,51 0,0922 0,07 23,05 0,05 22,53 0,06

26,75 0,04 28 0,03 27,38 0,03

H45/00/M (Después)



(mm) (%) (mm) (%) (mm) (%)2,25 0,25 2,4 0,22 2,33 0,23

7 0,16 7,4 0,16 7,20 0,1612 0,12 12,5 0,11 12,25 0,1117 0,08 17,5 0,09 17,25 0,0822 0,05 22,5 0,04 22,25 0,0427 0,03 27,5 0,02 27,25 0,02


Arriba abajo Media

346

ANEXO 8

H45/0,05/M

H45 con aireante y curado seco


347

8.1



H45/0,05/M10/01/2008CEM I 42,5RSilícea de río (0-5 mm) de Módulo Granulométrico (Mg) 2,71Calizo de machaqueo(5-20 mm) de Módulo Granulométrico (Mg)6,960,4Superplastificante (Viscocrete 3425)Aer 518 probetas cilíndricas de (30x15)cm

Cantidad / m³ Amasada actual Observación400 57,240,4 0,4769 110,03

1167 166,95160 22,9

0,05% 0,05%1,30% 1,30%

230,2 0,0295,2 0,744

10,0%

R. Compresión Mpa

Módulo Elastidad

GpaR.Tracción

Mpa ObservaciónProbeta (1) 34,63 28,04 3Probeta (2) 38,04 29,36 3,03

Media 36,34 28,70 3,02

R. Compresión Mpa

Módulo Elastidad

GpaR.Tracción


Media 40,64 33,16 4,25


Número de probetas

Descripción de la dosificación

Ensayos 28 días


A/CArena (Kg)Áridos (Kg)Agua (L)Airente % Superplastificante %

MaterialesCemento (Kg)

Nombre del hormigónFecha de amasadaTipo de cementoTipo de arenaTipo de áridoa/cAditivoAirente

348



LOS CICLOS HIELO-DESHIELO 8.2.1 H45/0,05/M Medidas semanales

sumergidas ( Martes 19 - 02 - 08 ) L(mm) Media D(mm) Media L(mm) Media D(mm) Media301,7 150,16

302,71 150,02302,01 150,43304,54 149,77

304 149,89303,98 150,33301,15 150,53301,58 150,29302,46 149,68301,25 149,42300,33 149,93300,22 150,07301,25 149,88301,78 150,44300,93 150,51307,46 149,5308,98 149,82307,62 150,66305,51 149,84306,57 149,55306,38 149,51304,26 149,22305,37 149,07304,48 149,98302,44 150,49302,52 150,18302,62 149,95304,21 150,88304,24 150,5303,81 150,12

301,68 150,55 301,73 150,47303,11 150,27 303,27 150,27302,55 150,75 302,42 150,76305,09 150,14 305,2 150,16304,16 150,17 304,12 150,18303,98 150,78 304,08 150,69301,45 150,76 301,47 150,88301,98 150,55 302,11 150,57302,85 150,18 302,14 150,19301,4 149,79 301,31 149,91

300,72 150,33 300,36 150,31300,68 150,34 300,62 150,46301,86 149,98 301,56 149,96302,2 150,67 301,98 150,61

301,79 150,91 301,91 150,73308 149,73 307,92 149,71

309,05 150,09 309,06 150,09307,7 150,96 308,14 151,21

306,04 150,05 305,92 150,12306,94 149,84 306,89 149,81306,59 149,79 306,17 149,8304,83 150,27 304,59 149,88305,76 149,41 305,61 149,34304,73 150,32 304,9 150,34303,25 150,7 303,07 150,74302,63 150,38 302,62 150,43303,28 150,33 302,43 150,27304,11 150,83 304,16 150,89304,54 150,65 304,37 150,69304,86 150,45 303,94 150,39

7

303,05

305,11

150,48

149,85

149,91

302,71

305,03

306,33306,52

301,3211,326

11,733 308,02

150,28 11,599 0,00

ciclo 82 ( Miércoles 5 -3 - 08)

11,862

150,47

150,00

149,89

11,776

11,255

11,353 300,60

0,00

0,000,0011,617149,81

301,73 150,17 11,524 0,002

3

4

0,00

0,00

0,00

0,00 0,00

0,00

150,50

150,55

304,16

11,751

301,91

11,63 302,47

150,23

301,82 150,43

5

11,754

11,613

Antes del ciclo ( jueves 7 - 02 -08 ) Peso (kg)

11,527 302,14 150,20 11,788

No. ProbetaPeso

inicial(kg)

1 11,367

R

0,00304,17 150,00 11,634 0,00

0,00 0,00

6 11,584 306,15 149,63

149,99 11,995 0,00 0,00

11,855 0,00

11,318 304,70 149,42 11,594

8 11,482 302,53 150,21

R 11,642 302,45 150,52

11,538 302,09 150,50 11,532

11,631 300,93 150,15 11,628 300,76

11,611

11,61

12

11,613 301,95 150,52

150,66

12,01 308,25 150,26

11,868

308,37 150,34

ciclo 42 ( Miércoles 27 - 02 - 08)N 11,78 304,50 150,64

N

8

4

5

3

2

1

7

6

150,3411,632

0,00

304,41 150,36 11,623 304,47

11,749

0,0011,639 304,09 150,50 11,778


349

L(mm) Media D(mm) Media L(mm) Media D(mm) Media301,67 150,46 301,91 150,4303,35 150,27 302,2 150,24302,11 150,67 302,47 150,63305,09 150,08 304,95 150,07304,16 150,14 304,17 150,28303,95 150,97 304,02 150,65301,47 150,83 301,34 150,87301,8 151,15 301,64 150,51

302,17 150,18 302,51 150,09301,31 149,81 301,32 149,76300,79 150,22 300,55 150,11300,61 150,39 301,11 150,31301,54 149,89 301,57 149,87301,96 150,59 302,01 150,53301,77 150,89 301,8 150,74308,07 149,66 307,7 149,67309,19 150,13 308,97 150,08308,01 150,95 307,72 150,94306,05 150,06 305,89 150,07307,2 149,8 307,11 149,77

306,78 149,73 306,91 149,79304,72 149,77 304,55 149,8305,67 149,32 305,61 149,3304,68 150,4 305,16 150,24303,08 150,6 302,99 150,64302,59 150,38 302,53 150,55302,89 150,25 303,12 150,25304,03 150,93 303,87 150,83304,4 150,62 304,47 150,61

303,85 150,38 303,94 150,34301,67301,75 150,4 301,81 150,38303,11 150,29 302,8 150,23302,12 150,68 302,42 150,59305,4 150 304,83 150,1

304,17 150,32 304,17 150,06303,87 150,73 303,79 150,69301,4 151,03 301,46 150,77

302,22 150,6 301,67 150,47302,54 150,22 302,77 150,07301,23 149,87 301,2 149,79300,39 150,34 300,51 150,24300,6 150,33 300,46 150,22

301,61 149,97 301,73 149,91302,07 150,58 301,96 150,47301,43 150,4 301,96 150,57307,77 149,78 308,14 149,59309,02 150,18 308,69 150,61307,99 151,08 307,74 150,9306,15 150,04 305,97 149,95

307 149,97 306,85 149,68306,84 149,82 306,68 149,62304,77 149,44 304,42 150,17305,74 149,37 305,6 149,33305,1 150,29 304,86 150,25302,8 150,84 303,03 151,17

302,64 150,58 302,52 150,35302,94 150,24 302,82 150,21304,23 150,98 303,89 150,8304,3 150,67 304,38 150,58

303,84 150,35 303,83 150,32

12,022

11,653 304,96 149,92

11,803 304,03 150,57

150,58

6 11,883 306,66 149,94

305,1111,621 305,02 149,83 11,654 149,78

7 11,643 305,20 149,70

12,03 308,19 150,37

11,899 306,50 149,75

11,768 302,79

300,72

301,88

150,0811,641

301,97 150,44

308,26

11,631 301,70

150,18

150,35

11,64

11,635 300,74

150,41 11,762

150,40

150,32150,32

150,35 11,646 304,26 150,28

11,56211,553 302,05 150,62

11,605

11,637 304,48

302,88

R 11,611 302,33 150,46 302,34

11,794 304,09 150,64 11,798

150,23

6 11,87 306,68 149,86 11,884 306,64 149,88

12,006 308,42 150,25 12,019

300,99150,14 11,639

308,13

150,06

4 11,625 301,76 150,46 11,63 301,79 150,38

11,626 300,90

150,47

11,547 301,83 150,49

150,40 11,64 304,38 150,33


11,616 302,19 150,42

2 11,535 301,81

R 11,623 302,38

304,40

11,751 302,85 150,48

150,72

Peso (kg)

1 11,631

No. ProbetaPeso

inicial(kg)ciclo 125 ( Miércoles 12 -3 -08 )

N

4

8

7

3

2

3

5

1

5

304,09 150,59

N 11,791 304,12 150,67

8 11,756 302,79 150,55

ciclo 209 ( Miércoles 26 - 3 - 08) ciclo 251 ( Miércoles 2 - 4 - 08)

350

L(mm) Media D(mm) Media L(mm) Media D(mm) Media301,63 150,41 301,73 150,53302,87 150,17 302,81 150,17302,25 150,65 302,64 150,65305,28 150,06 304,82 150,34304,11 150,17 304,22 150,23303,85 150,64 303,91 150,99301,44 150,89 301,43 150,8301,79 150,61 301,64 150,58303,52 150,23 303,36 150,11301,34 149,69 301,33 149,8300,75 150,3 300,37 150,21300,54 150,34 301,12 150,4301,63 149,94 301,59 149,94302,18 150,66 302,02 150,8301,82 150,53 301,59 150,74307,9 149,77 307,91 149,67308,9 150,05 308,93 150,09

307,77 150,96 308,38 150,97305,93 150,03 305,94 150,06307,11 149,79 306,99 149,8306,77 149,79 306,88 149,81304,83 149,79 304,63 150,67305,62 149,27 305,64 149,4304,91 150,42 304,91 150,34303,11 151,53 303,07 150,71302,62 150,62 302,63 150,43303,12 150,25 303,41 150,26303,84 150,87 304,01 150,9304,4 150,6 304,44 150,69

303,95 150,37 303,49 150,35

11,763 303,04302,95 150,80 150,47

149,83 11,655 305,06 150,14

12,034 308,41 150,24

No. ProbetaPeso

inicialkg

5 12,032 308,19 150,26

ciclo 292 ( Miércoles 9 -4 -08 ) Peso (kg)

ciclo 304 ( Viernes 11 - 4 -08 )

306,60 149,87 11,899 306,60 149,89

305,12

8 11,763

4 11,642

6 11,901

7 11,654

301,88 150,38

3 11,644 300,88 150,11 150,14

11,639 301,73 150,49

11,646 300,94

150,52

2 11,565 302,25 150,58 11,561 302,14 150,50

11,6491 11,652 304,41 150,29

11,603 302,39 150,45R 11,602 302,25 150,41

N 11,801 304,06 150,61 11,801 303,98 150,65

304,32


351

8.2.2 H45/00/0,05 Volumen de las probetas


R 302,14 150,20 5351 R 302,38 150,47 53741 304,17 150,00 5372 1 304,40 150,40 54052 301,73 150,17 5341 2 301,83 150,72 53823 300,60 149,81 5296 3 300,90 150,14 53254 301,32 150,28 5342 4 301,76 150,46 53625 308,02 149,99 5440 5 308,42 150,25 54656 306,15 149,63 5381 6 306,68 149,86 54077 304,70 149,42 5341 7 305,02 149,83 53758 302,53 150,21 5358 8 302,85 150,41 5378N 304,09 150,50 5407 N 304,09 150,64 5417


R 302,45 150,52 5379 R 302,19 150,42 53681 304,41 150,36 5403 1 304,38 150,33 54002 302,09 150,50 5371 2 301,83 150,49 53663 300,93 150,15 5326 3 300,99 150,06 53214 301,95 150,52 5370 4 301,79 150,38 53575 308,25 150,26 5463 5 308,13 150,23 54596 306,52 149,89 5406 6 306,64 149,88 54077 305,11 150,00 5389 7 305,11 149,78 53738 303,05 150,47 5386 8 302,88 150,48 5384N 304,50 150,64 5425 N 304,09 150,59 5414


R 302,47 150,50 5378 R 302,33 150,46 53721 304,47 150,34 5402 1 304,48 150,35 54032 301,91 150,55 5371 2 302,05 150,62 53793 300,76 150,23 5328 3 300,74 150,18 53254 301,82 150,43 5362 4 301,70 150,32 53515 308,37 150,34 5471 5 308,26 150,35 54706 306,33 149,91 5404 6 306,66 149,94 54127 305,03 149,85 5377 7 305,20 149,70 53698 302,71 150,48 5381 8 302,79 150,55 5388N 304,16 150,66 5419 N 304,12 150,67 5419

352


R 302,34 150,40 5369 R 302,39 150,45 53731 304,26 150,28 5394 1 304,32 150,52 54122 301,97 150,44 5365 2 302,14 150,50 53723 300,72 150,08 5317 3 300,94 150,14 53254 301,88 150,32 5355 4 301,73 150,49 53645 308,19 150,37 5470 5 308,41 150,24 54656 306,50 149,75 5396 6 306,60 149,89 54077 304,96 149,92 5380 7 305,06 150,14 53988 302,79 150,58 5389 8 303,04 150,47 5386N 304,03 150,57 5411 N 303,98 150,65 5415


R 302,25 150,41 53681 304,41 150,29 53982 302,25 150,58 53803 300,88 150,11 53224 301,88 150,38 53595 308,19 150,26 54626 306,60 149,87 54067 305,12 149,83 53778 302,95 150,80 5408N 304,06 150,61 5415


353

8.2.3 H45/0,05/MCálculos de pérdida de peso y cambio de longitud

ciclo 0 19/02/2008

R 11,788 302,14 302,14 11,788 0 0,001 11,634 304,17 304,17 11,634 0 0,002 11,524 301,73 301,73 11,524 0 0,003 11,617 300,60 300,60 11,617 0 0,004 11,599 301,32 301,32 11,599 0 0,005 11,995 308,02 308,02 11,995 0 0,006 11,86 306,15 306,15 11,86 0 0,007 11,59 304,70 304,70 11,59 0 0,008 11,749 302,53 302,53 11,749 0 0,00N 11,778 304,09 304,09 11,778 0 0,00

ciclo 42 27/02/2008

R 11,788 302,14 302,45 11,642 -0,146 0,101 11,634 304,17 304,41 11,632 -0,002 0,082 11,524 301,73 302,09 11,538 0,014 0,123 11,617 300,60 300,93 11,631 0,014 0,114 11,599 301,32 301,95 11,613 0,014 0,215 11,995 308,02 308,25 12,01 0,015 0,076 11,86 306,15 306,52 11,868 0,013 0,127 11,59 304,70 305,11 11,613 0,019 0,138 11,749 302,53 303,05 11,754 0,005 0,17N 11,778 304,09 304,50 11,780 0,002 0,14

ciclo 82 5 / 3 /2008

R 11,788 302,14 302,47 11,63 -0,158 0,111 11,634 304,17 304,47 11,623 -0,011 0,102 11,524 301,73 301,91 11,532 0,008 0,063 11,617 300,60 300,76 11,628 0,011 0,054 11,599 301,32 301,82 11,61 0,011 0,165 11,995 308,02 308,37 12 0,005 0,116 11,86 306,15 306,33 11,862 0,007 0,067 11,59 304,70 305,03 11,611 0,017 0,118 11,749 302,53 302,71 11,751 0,002 0,06N 11,778 304,09 304,16 11,776 -0,002 0,02

Peso inicial(kg)



Peso nuevo (kg)

longitud nueva (mm)

longitud nueva (mm)

No. Probeta

No. Probeta

Peso inicial(kg)





Peso nuevo (kg)


No. ProbetaPeso

inicial(kg)Peso nuevo



longitud nueva (mm)

354

ciclo 125 12/03/2008

R 11,788 302,14 302,38 11,623 -0,165 0,081 11,634 304,17 304,40 11,631 -0,003 0,072 11,524 301,73 301,81 11,535 0,011 0,033 11,617 300,60 300,90 11,626 0,009 0,104 11,599 301,32 301,76 11,625 0,026 0,145 11,995 308,02 308,42 12,006 0,011 0,136 11,86 306,15 306,68 11,87 0,015 0,177 11,59 304,70 305,02 11,621 0,027 0,118 11,749 302,53 302,85 11,751 0,002 0,11N 11,778 304,09 304,09 11,794 0,016 0,00

ciclo 167 19/03/2008

R 11,788 302,14 302,19 11,616 -0,172 0,021 11,634 304,17 304,38 11,64 0,006 0,072 11,524 301,73 301,83 11,547 0,023 0,033 11,617 300,60 300,99 11,639 0,022 0,134 11,599 301,32 301,79 11,63 0,031 0,165 11,995 308,02 308,13 12,019 0,024 0,046 11,86 306,15 306,64 11,884 0,029 0,167 11,59 304,70 305,11 11,654 0,06 0,138 11,749 302,53 302,88 11,762 0,013 0,12N 11,778 304,09 304,09 11,798 0,02 0,00

ciclo 209 26/03/2008

R 11,788 302,14 302,33 11,611 -0,177 0,061 11,634 304,17 304,48 11,637 0,003 0,102 11,524 301,73 302,05 11,553 0,029 0,113 11,617 300,60 300,74 11,635 0,018 0,054 11,599 301,32 301,70 11,631 0,032 0,135 11,995 308,02 308,26 12,022 0,027 0,086 11,86 306,15 306,66 11,883 0,028 0,177 11,59 304,70 305,20 11,643 0,049 0,168 11,749 302,53 302,79 11,756 0,007 0,09N 11,778 304,09 304,12 11,791 0,013 0,01

No. Probetalongitud

nueva (mm)Longitud

inicial(mm)

Peso nuevo (kg)



Peso inicial(kg)


longitud nueva (mm)

Peso inicial(kg)

No. ProbetaPeso

inicial(kg)Longitud

inicial(mm)longitud

nueva (mm)


Peso nuevo (kg)


No. Probeta

Peso nuevo (kg)




355

ciclo 251 2 / 4 /2008

R 11,788 302,14 302,34 11,605 -0,183 0,071 11,634 304,17 304,26 11,646 0,012 0,032 11,524 301,73 301,97 11,562 0,038 0,083 11,617 300,60 300,72 11,641 0,024 0,044 11,599 301,32 301,88 11,64 0,041 0,195 11,995 308,02 308,19 12,03 0,035 0,066 11,86 306,15 306,50 11,899 0,044 0,117 11,59 304,70 304,96 11,653 0,059 0,088 11,749 302,53 302,79 11,768 0,019 0,09N 11,778 304,09 304,03 11,803 0,025 -0,02

ciclo 292 9 / 4 /2008

R 11,788 302,14 302,25 11,602 -0,186 0,041 11,634 304,17 304,41 11,652 0,018 0,082 11,524 301,73 302,25 11,565 0,041 0,173 11,617 300,60 300,88 11,644 0,027 0,094 11,599 301,32 301,88 11,642 0,043 0,185 11,995 308,02 308,19 12,032 0,037 0,066 11,86 306,15 306,60 11,901 0,046 0,157 11,59 304,70 305,12 11,654 0,06 0,148 11,749 302,53 302,95 11,763 0,014 0,14N 11,778 304,09 304,06 11,801 0,023 -0,01

ciclo 304 11/04/2008

R 11,788 302,14 302,39 11,603 -0,185 0,081 11,634 304,17 304,32 11,649 0,015 0,052 11,524 301,73 302,14 11,561 0,037 0,143 11,617 300,60 300,94 11,646 0,029 0,114 11,599 301,32 301,73 11,639 0,04 0,145 11,995 308,02 308,41 12,034 0,039 0,136 11,86 306,15 306,60 11,899 0,044 0,157 11,59 304,70 305,06 11,655 0,061 0,128 11,749 302,53 303,04 11,763 0,014 0,17N 11,778 304,09 303,98 11,801 0,023 -0,04

Peso nuevo (kg)



Peso inicial(kg)


longitud nueva (mm)

No. ProbetaPeso

inicial(kg)Longitud

inicial(mm)longitud

nueva (mm)

No. ProbetaPeso

inicial(kg)Longitud

inicial(mm)longitud




Peso nuevo (kg)



356

8.2.4 H45/0,05/M Cálculos de RDME y DF

Ciclo = 0 19/02/2008

Nº de probeta

Peso (kg)

Volumen (cm³)

ρ = P / V (kg/cm³)

g (m/s²) ρ / g

(1+v )(1-2v ) / (1-v )

Velocidad (m/s)

Módulo Dinámico

N/m²RDME ( % )


(DF) (%)R 11,788 5,35E+03 2,20E-03 9,8 2,25E-04 0,90 4450 40,061 11,634 5,37E+03 2,17E-03 9,8 2,21E-04 0,90 4370 37,982 11,524 5,34E+03 2,16E-03 9,8 2,20E-04 0,90 4410 38,543 11,617 5,30E+03 2,19E-03 9,8 2,24E-04 0,90 4490 40,614 11,599 5,34E+03 2,17E-03 9,8 2,22E-04 0,90 4430 39,135 11,995 5,44E+03 2,20E-03 9,8 2,25E-04 0,90 4410 39,386 11,86 5,38E+03 2,20E-03 9,8 2,25E-04 0,90 4380 38,827 11,59 5,34E+03 2,17E-03 9,8 2,22E-04 0,90 4390 38,428 11,749 5,36E+03 2,19E-03 9,8 2,24E-04 0,90 4380 38,63N 11,778 5,41E+03 2,18E-03 9,8 2,22E-04 0,90 4370 38,20

Ciclo = 42 27/02/2008

Nº de probeta

Peso (kg)

Volumen (cm³)

ρ = P / V (kg/cm³)

g (m/s²) ρ / g

(1+v )(1-2v ) / (1-v )

Velocidad (m/s)

Módulo Dinámico

N/m²RDME ( % )




357

Ciclo = 82 05/03/2008

Nº de probeta

Peso (kg)

Volumen (cm³)

ρ = P / V (kg/cm³)

g (m/s²) ρ / g

(1+v )(1-2v ) / (1-v )

Velocidad (m/s)

Módulo Dinámico

N/m²RDME ( % )


(DF) (%)R 11,63 5,38E+03 2,16E-03 9,8 2,21E-04 0,90 4530 40,75 103,63 28,3251 11,623 5,40E+03 2,15E-03 9,8 2,20E-04 0,90 4390 38,08 100,92 27,5842 11,532 5,37E+03 2,15E-03 9,8 2,19E-04 0,90 4470 39,40 102,74 28,0823 11,628 5,33E+03 2,18E-03 9,8 2,23E-04 0,90 4510 40,76 100,89 27,5774 11,61 5,36E+03 2,17E-03 9,8 2,21E-04 0,90 4460 39,56 101,36 27,7055 12 5,47E+03 2,19E-03 9,8 2,24E-04 0,90 4440 39,71 101,37 27,7066 11,862 5,40E+03 2,20E-03 9,8 2,24E-04 0,90 4460 40,10 103,69 28,3417 11,611 5,38E+03 2,16E-03 9,8 2,20E-04 0,90 4420 38,74 101,37 27,7088 11,751 5,38E+03 2,18E-03 9,8 2,23E-04 0,90 4460 39,89 103,69 28,341N 11,776 5,42E+03 2,17E-03 9,8 2,22E-04 0,90 4450 39,52 103,69 28,343

Ciclo = 125 12/03/2008

Nº de probeta

Peso (kg)

Volumen (cm³)

ρ = P / V (kg/cm³)

g (m/s²) ρ / g

(1+v )(1-2v ) / (1-v )

Velocidad (m/s)

Módulo Dinámico

N/m²RDME ( % )



358

Ciclo = 167 19/03/2007

Nº de probeta

Peso (kg)

Volumen (cm³)

ρ = P / V (kg/cm³)

g (m/s²) ρ / g

(1+v )(1-2v ) / (1-v )

Velocidad (m/s)

Módulo Dinámico

N/m²RDME ( % )



Ciclo = 209 26 /3/2008

Nº de probeta

Peso (kg)

Volumen (cm³)

ρ = P / V (kg/cm³)

g (m/s²) ρ / g

(1+v )(1-2v ) / (1-v )

Velocidad (m/s)

Módulo Dinámico

N/m²RDME ( % )




359

Ciclo = 251 02/04/2008

Nº de probeta

Peso (kg)

Volumen (cm³)

ρ = P / V (kg/cm³)

g (m/s²) ρ / g

(1+v )(1-2v ) / (1-v )

Velocidad (m/s)

Módulo Dinámico

N/m²RDME ( % )



Ciclo = 292 09/04/2008

Nº de probeta

Peso (kg)

Volumen (cm³)

ρ = P / V (kg/cm³)

g (m/s²) ρ / g

(1+v )(1-2v ) / (1-v )

Velocidad (m/s)

Módulo Dinámico

N/m²RDME ( % )



360

Ciclo = 304 11/04/2008

Nº de probeta

Peso (kg)

Volumen (cm³)

ρ = P / V (kg/cm³)

g (m/s²) ρ / g

(1+v )(1-2v ) / (1-v )

Velocidad (m/s)

Módulo Dinámico

N/m²RDME ( % )



Ciclo = / /2007

Nº de probeta

Peso (kg)

Volumen (cm³)

ρ = P / V (kg/cm³)

g (m/s²) ρ / g

(1+v )(1-2v ) / (1-v )

Velocidad (m/s)

Módulo Dinámico

N/m²RDME ( % )


(DF) (%)R 9,8 0,00E+00 0,90 0,00 0,00 0,0001 9,8 0,00E+00 0,90 0,00 0,00 0,0002 9,8 0,00E+00 0,90 0,00 0,00 0,0003 9,8 0,00E+00 0,90 0,00 0,00 0,0004 9,8 0,00E+00 0,90 0,00 0,00 0,0005 9,8 0,00E+00 0,90 0,00 0,00 0,0006 9,8 0,00E+00 0,90 0,00 0,00 0,0007 9,8 0,00E+00 0,90 0,00 0,00 0,0008 9,8 0,00E+00 0,90 0,00 0,00 0,000N 9,8 0,00E+00 0,90 0,00


361







362






363




H45/0,05/M (Antes)



(mm) (%) (mm) (%) (mm) (%)2,375 0,18 2,5 0,29 2,44 0,237,175 0,15 7,5 0,20 7,34 0,18

12,175 0,11 12,5 0,10 12,34 0,1117,125 0,08 17,5 0,09 17,31 0,09

22 0,05 22,5 0,05 22,25 0,0527,25 0,03 27,5 0,02 27,38 0,02

H45/0,05/M (Después)



(mm) (%) (mm) (%) (mm) (%)2,25 0,31 2,5 0,23 2,38 0,27

7 0,19 7,5 0,14 7,25 0,1712 0,13 12,5 0,09 12,25 0,1117 0,11 17,5 0,08 17,25 0,0922 0,06 22,5 0,04 22,25 0,0527 0,04 27,5 0,03 27,25 0,03


Arriba abajo Media

364

ANEXO 9

Análisis Estadísticas


365

ANÁLISIS ESTADISTICA

1. Las variables Tenemos tres tipos de variables: A. Las variables relacionadas con el daño debido al proceso de hielo deshielo: 1. Perdida de resistencia a compresión. 2. Disminución del modulo de elasticidad 3. Perdida de la resistencia a tracción 4. Disminución del coeficiente de Poisson En la siguiente tabla están incluidas estas variables:

fcm

inicial fcm final

(fcm final)/ ( fcm inicial)

1 34,4 21,4 0,62 2 30,9 37 1,20 3 40,8 30 0,74 4 27,9 31,3 1,12 5 59,1 50,4 0,85 6 35,1 39,4 1,12 7 57 63,4 1,11 8 36,4 40,6 1,12

E inicial E final (E final)/ (E inicial)

1 31860 20850 0,82 2 28440 29680 1,13 3 31750 26180 0,97 4 29950 32530 1,30 5 37250 37710 1,14 6 33310 32180 1,42 7 37530 40680 1,07 8 28700 33160 1,40

fct inicial fct final (fct final)/

( fct inicial) 1 3,9 3,2 0,65 2 3 3,4 1,04 3 3,5 3,4 0,82 4 2,7 3,5 1,09 5 4,3 4,9 1,01 6 3,1 4,4 0,97 7 4,3 4,6 1,08 8 3 4,2 1,16

366

µ inicial µ final (µ final)/( µ inicial)

1 0,2 0,1 0,50 2 0,19 0,18 0,95 3 0,2 0,14 0,70 4 0,18 0,2 1,11 5 0,23 0,21 0,91 6 0,23 0,21 0,91 7 0,22 0,23 1,05 8 0,21 0,22 1,05

B. Las variables relacionadas con las características del hormigón: 1. tipo de curado (bueno o malo) 2. Si contiene aireantes o no 3. Resistencia característica del hormigón, fck. (30 MPa o 45 MPa) En la siguiente tabla están incluidas estas variables:

nº Tipo de

hormigón, fck, MPa

Curado 1 bueno 2- malo

aireante

1 30 1 2 30 1 0,5 3 30 2 0 4 30 2 0,5 5 45 1 0 6 45 1 0,5 7 45 2 0 8 45 2 0,5

Estas tres variables son categóricas, y solo hay dos grupos para cada variable. C. Las variables relacionadas con los resultados de los diferentes métodos de

ensayos utilizados. 1. ensayo de penetración de agua 2. Ensayo de porosimetria 3. Penetración de clururos 4. RMD (ultrasonidos) 5. Perdida de peso 6. Perdida de longitud. En la siguiente tabla están incluidas estas variables:


367

Porosimetría valor inicial valor final (v. final)/(v. inicial)

1 11,94 12,19 1,02 2 15,98 14,33 0,90 3 12,91 11,62 0,90 4 16,24 14,97 0,92 5 13,18 11,51 0,87 6 19,23 19 0,99 7 12,16 9,65 0,79 8 18,31 15,3 0,84

penetración de agua valor inicial valor final (v. final)/(v. inicial)

1 25 54 2,16 2 30 39 1,30 3 29 33 1,14 4 25 41 1,64 5 12 18 1,50 6 15 16 1,07 7 15 12 0,80 8 22 10 0,45

difusión de cloruros

valor inicial valor final (v. final)/(v. inicial) 1 3,27 2,86 0,87 2 4,52 3,23 0,71 3 3,24 2,84 0,88 4 3,38 3,27 0,97

RMD

valor inicial valor final (v. final)/(v. inicial) 1 95,15 80,41 0,85 2 98,07 105,95 1,08 3 104,24 99,22 0,95 4 109,03 106,57 0,98 5 101,87 99,62 0,98 6 101,9 100,13 0,98 7 100 100,78 1,01 8 103,46 101,48 0,98

Cambio longitud

valor inicial valor final (v. final)/(v. inicial) 1 99,86 100,94 1,011 2 99,79 99,71 0,999 3 100,1 100,41 1,003 4 100,11 100,13 1,000 5 100,12 100,02 0,999 6 100 100,05 1,001 7 99,99 99,97 1,000 8 99,93 99,89 1,000

368

Pérdida de peso

valor inicial valor final (v. final)/(v. inicial) 1 99,98 100,04 1,001 2 99,89 99,99 1,001 3 100,24 99,97 0,997 4 100,27 99,98 0,997 5 100,07 100,02 1,000 6 100,1 100,01 0,999 7 100,15 100 0,999 8 100,17 99,98 0,998

2. Características de los datos La mayoría de los procedimientos estadísticos son considerados parametricos, y se basan en comparar los resultados obtenidos con varias distribuciones establecidas (distribución normal, distribución de t, etc.). Para poder utilizar estos métodos nuestros datos tienen que cumplir con las siguientes condiciones:

1. Distribución normal de los datos 2. Homogenidad de varianza 3. Intervalos de los datos 4. Independencia de las variables

Existen varios procedimientos para evaluar estas condiciones.

2.1 Normalidad de los datos Para la evaluación de la normalidad de los datos se va a utilizar dos procedimientos:

• Evaluación visual de la distribución de los datos en forma de histogramas • Q-Q y P-P • Evaluación del coeficiente de bera – Jarque, utilizando la kurtosis y el

coeficiente de simetría. 2.1.1 Histogramas de las variables relacionadas con el daño debido al proceso de

hielo deshielo: 1. Perdida de resistencia a compresión. 2. Disminución del modulo de elasticidad 3. Perdida de la resistencia a tracción 4. Disminución el coeficiente de Poisson


369

0,70 0,80 0,90 1,00 1,10

Perdida de resistencia (fcm final)/(fcm inicial)

1

2

3

4

5

Rec

uent

o

0,70 0,80 0,90 1,00 1,10

Perdida de modulo de elasticidad (E final)/(E inicial)

0

1

2

3

Rec

uent

o

0,90 1,00 1,10 1,20 1,30 1,40

Perdida de resistencia a traccion

0

1

2

3

Rec

uent

o

0,60 0,70 0,80 0,90 1,00 1,10

Perdida del coeficiente de poisson (u final)/(u inical)

0

1

2

3

Rec

uent

o

2.1.2 Las variables relacionadas con las características del hormigón: • tipo de curado (bueno o malo) • Si contiene aireantes o no • Resistencia característica del hormigón, fck. (30 MPa o 45 MPa)

Estas variables son categóricas. 50% de los datos están en cada grupo, en caso de las tres variables. La ser categoricas, la distribución no puede ser normal. En este caso, es importante que el número de datos en cada grupo sea igual. 2.1.3 Las variables relacionadas con los resultados de los diferentes métodos de

ensayos utilizados. 1. ensayo de penetración de agua 2. Ensayo de porosimetria 3. Penetración de clururos 4. RMD (ultrasonidos) 5. Perdida de peso 6. Perdida de longitud.

370

0,50 1,00 1,50 2,00

Perdidad de penetracion de agua

0,0

0,5

1,0

1,5

2,0

Rec

uent

o

0,80 0,85 0,90 0,95 1,00

perdida de porosimetria

0

1

2

3

Rec

uent

o

0,75 0,80 0,85 0,90 0,95

Perdida de difusion de cloruros

0,0

0,5

1,0

1,5

2,0

Rec

uent

o

0,90 0,95 1,00 1,05

Perdida de ultrasonidos

1

2

3

4

5

Rec

uent

o

0,997 0,998 0,999 1,000

Perdida de peso

0,0

0,5

1,0

1,5

2,0

Rec

uent

o

1,000 1,005 1,010

Cambio de longitud (longitud final)/(logitud inicial)

0

2

4

6

Rec

uent

o


371

1.1 Datos descriptivos

Las siguientes tablas incluyen datos descriptivos sobre los dos grupos de variables no categóricos. Entre estos parámetros están la kurtosis y el coeficiente de simetría, que son parámetros que describen la distribución del histograma en relación con la distribución normal.

Asimetría Curtosis

N Ran

go Mín Máx Media Desv. típ.

Varianza Estad. Error

típico Estd. Error típico

Perdida de resistencia a compresión (fcm final)/(fcm inicial)

8 ,58 ,62 1,2 ,9850 ,2164 ,047 -,874 ,752 -,986 1,48


8 ,60 ,82 1,4 1,156 ,2090 ,044 -,195 ,752 -,797 1,48


8 ,51 ,65 1,1 ,9775 ,1662 ,028 -1,250 ,752 1,16 1,48


8 ,61 ,50 1,1 ,8975 ,2041 ,042 -1,202 ,752 ,945 1,48


La siguiente tabla incluye los parámetros descriptivos de las variables relacionadas con los resultados de los ensayos. Estadísticos descriptivos

* Asimetría Curtosis

N Ran

go Mín Máx Media

Desv. típ.

Varianza Esta

d

Error

típico

Est. Error típico

perdida de porosimetria 8 ,23 ,79 1,02 ,9038 ,0750 ,006 ,202 ,752 -,316 1,481

Perdida de penetracion de agua

8 1,71 ,45 2,16 1,257 ,5253 ,276 ,230 ,752 ,316 1,481


4 ,26 ,71 ,97 ,8575 ,1081 ,012 -,93 1,01 1,955 2,619

Perdida de ultrasonidos 8 ,23 ,85 1,08 ,9763 ,0639 ,004 -,64 ,752 2,741 1,481

Perdida de peso 8 ,004 ,997 1,00 ,9990 ,0016 ,000 ,000 ,752 -1,48 1,481 Cambio de longitud (longitud final)/(logitud inicial)

8 ,012 ,999 1,01 1,00163 ,004 ,000 2,31 ,752 5,629 1,481


372

1.2 Coeficiente de Bera-Jarque Se utiliza el coeficiente de Bera-Jarque para determinar si la distribución es normal. La expresión utilizada es: 1.3 Graficos de dispersión entre variables dependientes y variables independientes

Antes de proceder con el análisis de correlación es importante evaluar de forma grafica las relaciones entre los diferentes variables para detectar a tendencia de los datos.

2.4.1 Relación entre la pérdida de resistencia a compresión y las variables independientes

sin aireantecon aireante

sin o con 0.5 de aireante

3045

tipo de hormigon fck 30 o 45

0,997 0,998 0,999 1,000 1,001

Perdida de peso

0,60

0,80

1,00

1,20

Perd

ida

de re

sist

enci

a (fc

m fi

nal)/

(fcm

inic

ial)

bueno

malo

bueno

malo

bueno

malo buenomalo



3045


0,85 0,90 0,95 1,00 1,05


0,60

0,80

1,00

1,20

Perd

ida

de re

sist

enci

a (fc

m fi

nal)/

(fcm

inic

ial)

bueno

malo

bueno

malo

bueno

malobuenomalo


373



30tipo de hormigon fck 30 o 45

0,70 0,80 0,90


0,60

0,80

1,00

1,20

Perd

ida

de re

sist

enci

a (fc

m fi

nal)/

(fcm

inic

ial)

bueno

malo

bueno

malo



3045


0,80 0,85 0,90 0,95 1,00


0,60

0,80

1,00

1,20

Perd

ida

de re

sist

enci

a (fc

m fi

nal)/

(fcm

inic

ial)

bueno

malo

bueno

malo

bueno

malo buenomalo

374



3045


0,50 1,00 1,50 2,00


0,60

0,80

1,00

1,20

Perd

ida

de re

sist

enci

a (fc

m fi

nal)/

(fcm

inic

ial)

bueno

malo

bueno

malo

bueno

malobuenomalo



3045


0,997 0,998 0,999 1,000 1,001

Perdida de peso

0,60

0,80

1,00

1,20

Perd

ida

de re

sist

enci

a (fc

m fi

nal)/

(fcm

inic

ial)

bueno

malo

bueno

malo

bueno

malo buenomalo


375



3045


1,000 1,005 1,010


0,60

0,80

1,00

1,20

Perd

ida

de re

sist

enci

a (fc

m fi

nal)/

(fcm

inic

ial)

bueno

malo

bueno

malo

bueno

malobuenomalo

Los gráficos donde se ve cierta relación con la perdida en la resistencia a compresión son:

• El cambio de longitud • Ensayo de RMS

En todos los gráficos no se aprecia diferencias entre el comportamiento del hormigón bein y mal curado.

376

2.4.1 Relación entre la disminución en el E y las variables independientes



3045


0,80 0,85 0,90 0,95 1,00


0,70

0,80

0,90

1,00

1,10

Perd

ida

de m

odul

o de

ela

stic

idad

(E fi

nal)/

(E in

icia

l)

bueno

malo

bueno

malo

bueno

malo

bueno

malo



3045


0,50 1,00 1,50 2,00


0,70

0,80

0,90

1,00

1,10

Perd

ida

de m

odul

o de

ela

stic

idad

(E fi

nal)/

(E in

icia

l)

bueno

malo

bueno

malo

bueno

malo

bueno

malo


377




0,70 0,80 0,90


0,70

0,80

0,90

1,00

1,10

Perd

ida

de m

odul

o de

ela

stic

idad

(E fi

nal)/

(E in

icia

l)

bueno

malo

bueno

malo



3045


0,85 0,90 0,95 1,00 1,05


0,70

0,80

0,90

1,00

1,10

Perd

ida

de m

odul

o de

ela

stic

idad

(E fi

nal)/

(E in

icia

l)

bueno

malo

bueno

malo

bueno

malo

bueno

malo

378



3045


0,997 0,998 0,999 1,000 1,001

Perdida de peso

0,70

0,80

0,90

1,00

1,10

Perd

ida

de m

odul

o de

ela

stic

idad

(E fi

nal)/

(E in

icia

l)

bueno

malo

bueno

malo

bueno

malo

bueno

malo



3045


1,000 1,005 1,010


0,70

0,80

0,90

1,00

1,10

Perd

ida

de m

odul

o de

ela

stic

idad

(E fi

nal)/

(E in

icia

l)

bueno

malo

bueno

malo

bueno

malo

bueno

malo

Los gráficos donde se ve cierta relación con la pérdida en el modulo de elasticidad son: • El cambio de longitud • Ensayo de RMS (ultrasonido) • Porosimetria

En caso de la disminución en el modulo de elasticidad, tampoco se observan diferencias en los resultados entre el hormigón bien curado y el mal curado.


379

2.4.3 Relación entre la disminución en la resistencia a tracción y las variables

independientes



3045


0,80 0,85 0,90 0,95 1,00


0,70

0,80

0,90

1,00

1,10

Perd

ida

de m

odul

o de

ela

stic

idad

(E fi

nal)/

(E in

icia

l)

bueno

malo

bueno

malo

bueno

malo

bueno

malo



3045


0,50 1,00 1,50 2,00


0,70

0,80

0,90

1,00

1,10

Perd

ida

de m

odul

o de

ela

stic

idad

(E fi

nal)/

(E in

icia

l)

bueno

malo

bueno

malo

bueno

malo

bueno

malo

380




0,70 0,80 0,90


0,70

0,80

0,90

1,00

1,10Pe

rdid

a de

mod

ulo

de e

last

icid

ad (E

fina

l)/(E

inic

ial)

bueno

malo

bueno

malo



3045


0,85 0,90 0,95 1,00 1,05


0,70

0,80

0,90

1,00

1,10

Perd

ida

de m

odul

o de

ela

stic

idad

(E fi

nal)/

(E in

icia

l)

bueno

malo

bueno

malo

bueno

malo

bueno

malo


381



3045


0,997 0,998 0,999 1,000 1,001

Perdida de peso

0,70

0,80

0,90

1,00

1,10

Perd

ida

de m

odul

o de

ela

stic

idad

(E fi

nal)/

(E in

icia

l)

bueno

malo

bueno

malo

bueno

malo

bueno

malo



3045


1,000 1,005 1,010


0,70

0,80

0,90

1,00

1,10

Perd

ida

de m

odul

o de

ela

stic

idad

(E fi

nal)/

(E in

icia

l)

bueno

malo

bueno

malo

bueno

malo

bueno

malo

Los gráficos donde se ve cierta relación con la pérdida en la resistencia a tracción son:

• El cambio de longitud • Ensayo de ultrasonido • Porosimetria • Penetración de agua

En caso de la disminución en la resistencia a traccion, fct, tampoco se observan diferencias en los resultados entre el hormigón bien curado y el mal curado.

382

2.4.4. Relación entre la disminución en el coeficiente de poisson y las variables independientes 2.4.5 Relación entre las variables dependientes: fcm, fct, E, µ



3045


0,60 0,80 1,00


0,60

0,80

1,00

1,20

Perd

ida

de re

sist

enci

a (fc

m fi

nal)/

(fcm

inic

ial)

bueno

malo

bueno

malo

bueno

malobueno malo



3045


0,70 0,80 0,90 1,00 1,10


0,60

0,80

1,00

1,20

Perd

ida

de re

sist

enci

a (fc

m fi

nal)/

(fcm

inic

ial)

bueno

malo

bueno

malo

bueno

malobueno malo


383



3045


0,80 1,00 1,20 1,40


0,60

0,80

1,00

1,20

Perd

ida

de re

sist

enci

a (fc

m fi

nal)/

(fcm

inic

ial)

bueno

malo

bueno

malo

bueno

malo buenomalo

En estas tres figuras se observa que la perdida en la resistencia a compresión esta relacionada con la disminución en el E, µ, y fct. En estos casos, tampoco se observa diferencias entre el hormigón mal y bien curado.

3. MATRIZ DE COEFICIENTE DE CORRELACIÓN

3.1 La correlación es una medida de la relación linear entre variables. El coeficiente de correlación, r, es la covarianza estandarizada.

( )cov ( )( )

1xy i i

x y x y

x x y yr

s s N s s− −

= =−

∑

Este parámetro es un parámetro geométrico. Para establecer si este parámetro es estadísticamente significativo es necesario cumplir con la condición que los datos están distribuidos de forma normal. En este caso, como los datos se desvían de la distribución normal, se va a utilizar el coeficiente de correlación de Spearman. Este es un estadístico no parametrito que puede ser utilizado en este caso. La siguiente tabla incluye el coeficiente de correlación de Spearman entre todas las variables estudiadas.

384

Rho de Spearman P fcm P fct P E P u Poro. Pen agua

Dif. cl RDM peso Long. fck curado Air.

C. corr. 1,000 ,683 ,659 ,679 -,147 -,342 -,200 ,767(*) -,037 -,591 ,112 ,000 ,894(**) P fcm

Sigr(bil . ,062 ,076 ,064 ,728 ,408 ,800 ,026 ,930 ,123 ,792 1,000 ,003

C. corr. ,683 1,000 ,548 ,518 -,072 -,405 ,400 ,330 -,291 -,356 ,546 ,000 ,764(*) P fct

Sigr(bil ,062 . ,160 ,188 ,866 ,320 ,600 ,425 ,484 ,387 ,162 1,000 ,027

C. corr. ,659 ,548 1,000 ,952(**) -,611 -,452 ,400 ,609 -,364 -,602 ,327 ,546 ,546 P E

Sigr(bil ,076 ,160 . ,000 ,108 ,260 ,600 ,109 ,376 ,115 ,429 ,162 ,162

C. corr. ,679 ,518 ,952(**) 1,000 -,485 -,337 ,400 ,648 -,405 -,553 ,221 ,552 ,552 P u

Sigr(bil ,064 ,188 ,000 . ,223 ,414 ,600 ,082 ,320 ,155 ,599 ,156 ,156

C. corr. -,147 -,072 -,611 -,485 1,000 ,659 ,211 -,536 ,183 ,562 -,549 -,494 ,165 Porosimetria

Sigr(bil ,728 ,866 ,108 ,223 . ,076 ,789 ,171 ,665 ,147 ,159 ,213 ,697

C. corr. -,342 -,405 -,452 -,337 ,659 1,000 ,000 -,393 ,327 ,110 -,655 -,436 -,218 Penetración de agua.

Sigr(bil ,408 ,320 ,260 ,414 ,076 . 1,000 ,335 ,429 ,795 ,078 ,280 ,604

C. corr. -,200 ,400 ,400 ,400 ,211 ,000 1,000 -,200 -,894 ,200 . ,894 ,000 difusión de cloruros Sigr(bil ,800 ,600 ,600 ,600 ,789 1,000 . ,800 ,106 ,800 . ,106 1,000

C. corr. ,767(*) ,330 ,609 ,648 -,536 -,393 -,200 1,000 ,194 -,791(*) ,291 ,000 ,407 ultrasonidos Sigr(bil ,026 ,425 ,109 ,082 ,171 ,335 ,800 . ,646 ,019 ,485 1,000 ,317

C. corr. -,037 -,291 -,364 -,405 ,183 ,327 -,894 ,194 1,000 -,206 ,000 -,833(*) -,167 peso Sigr(bil ,930 ,484 ,376 ,320 ,665 ,429 ,106 ,646 . ,624 1,000 ,010 ,693

C. corr. -,591 -,356 -,602 -,553 ,562 ,110 ,200 -,791(*) -,206 1,000 -,281 ,113 -,281 Cambio de longitud

Sigr(bil ,123 ,387 ,115 ,155 ,147 ,795 ,800 ,019 ,624 . ,500 ,791 ,500

C. corr. ,112 ,546 ,327 ,221 -,549 -,655 . ,291 ,000 -,281 1,000 ,000 ,000 tipo de hormigon fck 30 o 45 Sigr(bil ,792 ,162 ,429 ,599 ,159 ,078 . ,485 1,000 ,500 . 1,000 1,000

C. corr. ,000 ,000 ,546 ,552 -,494 -,436 ,894 ,000 -,833(*) ,113 ,000 1,000 ,000 tipo de curado

Sigr(bil 1,000 1,000 ,162 ,156 ,213 ,280 ,106 1,000 ,010 ,791 1,000 . 1,000

C. corr. ,894(**) ,764(*) ,546 ,552 ,165 -,218 ,000 ,407 -,167 -,281 ,000 ,000 1,000 aireante Sigr(bil ,003 ,027 ,162 ,156 ,697 ,604 1,000 ,317 ,693 ,500 1,000 1,000 .

* La correlación es significativa al nivel 0,05 (bilateral). ** La correlación es significativa al nivel 0,01 (bilateral).


385

En esta tabla están marcadas en gris las correlaciones que tienen un nivel significativo de menor de 0.05. Aunque en algunos casos el coeficiente de correlación tiene un valor importante, esto no significa es este valor tenga un valor estadístico. En este caso, el único método de ensayo que tiene un nivel de significación aceptable es el ensayo de ultrasonido con la perdida de resistencia a compresión. R=0.767. 3.2 Gráficos de barra de error Este concepto se puede ver de forma clara evaluando los gráficos de barras de error. 3.2.1 hormigones con y sin aireantes En el primer caso se evalúa la relación entre los hormigones sin y con aireantes y las variables dependientes.

Los intervalos muestran un lC de la media al 95,0%



0,50

0,75

1,00

1,25

Perd

ida

del c

oefic

ient

e de

poi

sson

(u fi

nal)/

(u in

ical

)

386




0,80

1,00

1,20

1,40

Perd

ida

de re

sist

enci

a a

trac

cion




0,60

0,80

1,00

1,20

1,40

Perd

ida

de m

odul

o de

ela

stic

idad

(E fi

nal)/

(E in

icia

l)


387




0,60

0,80

1,00

1,20

1,40

Perd

ida

de re

sist

enci

a (fc

m fi

nal)/

(fcm

inic

ial)

En estas figuras el cuadrad rojo representa la media de cada grupo y las líneas verticales el intervalo de confianza de esta media. En caso que las barras de error se solapan de forma considerada, esto indica que no es probable que estas muestran vengan de poblaciones diferentes. Esto significa que la manipulación experimental no ha dado diferencias significativas en los resultados. Se puede ver como en caso del modulo de elasticidad y el coeficiente de poisson, aunque hay diferencias entre las medias de ambos grupos, las barras de error se solapan completamente. Lo que indica que no hay diferencias significativas entre ambos grupos.

388

3.2.2 Tipos de curado


bueno malo

tipo de curado. Bueno o malo

0,60

0,80

1,00

1,20

Perd

ida

del c

oefic

ient

e de

poi

sson

(u fi

nal)/

(u in

ical

)


bueno malo


0,60

0,80

1,00

1,20

1,40

Perd

ida

de re

sist

enci

a (fc

m fi

nal)/

(fcm

inic

ial)


389


bueno malo


0,80

1,00

1,20

1,40

1,60Pe

rdid

a de

resi

sten

cia

a tr

acci

on


bueno malo


0,80

1,00

1,20

Perd

ida

de m

odul

o de

ela

stic

idad

(E fi

nal)/

(E in

icia

l)

En caso del tipo de curado, las diferencias en las medias entre ambos grupos es pequeño, y as barras de error se solapan casi completamente en todos los casos. En este caso, no se puede afirmar que hay influencia significativa en las condiciones de curado sobre el deterioro del hormigón.

390

3.2.3 Resistencia característica del hormigón, fck


30 45


0,80

1,00

1,20

1,40

1,60

Perd

ida

de re

sist

enci

a a

trac

cion


30 45


0,50

0,75

1,00

1,25

Perd

ida

del c

oefic

ient

e de

poi

sson

(u fi

nal)/

(u in

ical

)


391


30 45


0,60

0,80

1,00

1,20

1,40

Perd

ida

de re

sist

enci

a (fc

m fi

nal)/

(fcm

inic

ial)

En caso del la resistencia característica del hormigón, aunque el valor medio de la perdida es ligeramente mayor en caso del fck 45 MPa, para todas las variables dependientes analizadas, las barras de error se solapan casi completamente en todos los casos, lo que significa que estas diferencias no son significativas. 4. Regresión lineal 4.1 conceptos basicos

outcomei=Modeli +errori En caso de regresión múltiple, la ecuación básica es: Y= Hay dos conceptos importantes a la hora de evaluar la regresión lineal. Entre estos:

• El parámetro F • El estadístico t • El coeficiente de correlación R2 • Nivel de significación

F ratio es un indicador sobre cuanto ha mejorado el resultado del modelo en comparación con el nivel de imprecisión del modelo. El modelo es bueno es de esperar que el mejoramiento en la predicción debido al modelo es grande (MSM es grande), y la diferencia entre el modelo y los valores observados es pequeña (MSR es pequeño).

F=MSM/MSR Estadistico-t –

392

2.1 Perdida de resistencia a compresión. En el primer caso se va a analizar la relación entre la pérdida de resistencia, ∆fc (variable dependiente, Y) y los siguientes variables independientes:

1. ensayo de penetración de agua 2. Ensayo de porosimetria 3. Penetración de clururos 4. RMD (ultrasonidos) 5. Perdida de peso 6. Perdida de longitud.

Este análisis se va a hacer en el siguiente orden:

A. Sin distinguir entre los tres grupos de: hormigón bien o mal curado

Contiene aireante o no Resistencia característica

B. Distinguir si el hormigón esta bien o mal curado. C. Distinguir si el hormigón contiene aireantes o no D. Distinguir según resistencia característica, fck (30 o 40 MPa)


393

4.2.1. Perdida de resistencia a compresión sin distinguir entre los tres grupos The stepwise (backward method is used) En un primer análisis se utiliza todos las variables independientes (1-6), en un análisis de regresión múltiple, donde se elige el método de stepwise – backward, para la entrada de las variables al modelo. Este es un método exploratorio que permite evaluar cuales son las variables mas importantes para incluir en un análisis mas refinado. En las siguientes tablas se incluyen los resultados de este análisis inicial. Estadísticos descriptivos

Media Desviación

típ. N Perdida de resistencia (fcm final)/(fcm inicial) ,9850 ,21647 8

perdida de porosimetria ,9038 ,07501 8 Perdidad de penetracion de agua 1,2575 ,52532 8

Perdida de ultrasonidos ,9763 ,06391 8 Perdida de peso ,99900 ,001604 8 Cambio de longitud (longitud final)/(logitud inicial)

1,00163 ,003998 8

Correlaciones

Perdida fcm

perdida de

porosimetria

Perdida

pen.de

agua

Perdida de

ultrasonidos

Perdida de peso

Cambio de longitud (longitud

final)/(logitud inicial)

Correlación de Pearson

Perdida de resistencia (fcm final)/(fcm inicial) 1,000 -,411 -,583 ,827 -,144 -,775

perdida de porosimetria -,411 1,000 ,691 -,560 ,273 ,663 Perdidad de penetracion

de agua -,583 ,691 1,000 -,525 ,409 ,619

Perdida de ultrasonidos ,827 -,560 -,525 1,000 ,000 -,879 Perdida de peso -,144 ,273 ,409 ,000 1,000 ,290 Cambio de longitud

(longitud final)/(logitud inicial)

-,775 ,663 ,619 -,879 ,290 1,000

Sig. (unilateral)

Perdida de resistencia . ,156 ,065 ,006 ,367 ,012

perdida de porosimetria ,156 . ,029 ,074 ,256 ,037 Perdidad de penetracion

de agua ,065 ,029 . ,091 ,157 ,051

Perdida de ultrasonidos ,006 ,074 ,091 . ,500 ,002 Perdida de peso ,367 ,256 ,157 ,500 . ,243 Cambio de longitud ,012 ,037 ,051 ,002 ,243 .

N 8 8 8 8 8 8

El valor de R2 entre las variables independientes sirve como indicador si existe colinealidad entre estas variables. En caso de R>0.9

394

Variables introducidas/eliminadas (b)

Modelo Variables introducidas Variables eliminadas Método 1 Cambio de longitud (longitud

final)/(logitud inicial), Perdida de peso, Perdidad de penetracion de agua, perdida de porosimetria, Perdida de ultrasonidos(a)

. Introducir

2 . Perdida de peso Hacia atrás (criterio: Prob.

de F para salir >= ,100). 3

.Cambio de longitud (longitud final)/(logitud inicial)

Hacia atrás (criterio: Prob. de F para salir >= ,100).

4 . perdida de porosimetria Hacia atrás (criterio: Prob.

de F para salir >= ,100). 5

. Perdidad de penetracion de agua

Hacia atrás (criterio: Prob. de F para salir >= ,100).

a Todas las variables solicitadas introducidas b Variable dependiente: Perdida de resistencia (fcm final)/(fcm inicial) Resumen del modelo (f)

Modelo R

R cuadrad

o

R cuadrad

o corregid

a

Error típ. de la

estimación Estadísticos de cambio

Durbin-

Watson

Cambio en R cuadrado

Cambio en F gl1 gl2

Sig. del cambio

en F

Cambio en R

cuadrado

Cambio en

F gl1 gl2

Sig. del cambio

en F 1 ,873(a) ,763 ,170 ,19722 ,763 1,287 5 2 ,492 2 ,872(b) ,761 ,443 ,16161 -,002 ,014 1 2 ,916 3 ,867(c) ,752 ,566 ,14256 -,009 ,113 1 3 ,759 4 ,845(d) ,714 ,600 ,13693 -,038 ,613 1 4 ,478 5 ,827(e) ,683 ,631 ,13156 -,031 ,539 1 5 ,496 2,546

a Variables predictoras: (Constante), Cambio de longitud (longitud final)/(logitud inicial), Perdida de peso, Perdidad de penetracion de agua, perdida de porosimetria, Perdida de ultrasonidos b Variables predictoras: (Constante), Cambio de longitud (longitud final)/(logitud inicial), Perdidad de penetracion de agua, perdida de porosimetria, Perdida de ultrasonidos c Variables predictoras: (Constante), Perdidad de penetracion de agua, perdida de porosimetria, Perdida de ultrasonidos d Variables predictoras: (Constante), Perdidad de penetracion de agua, Perdida de ultrasonidos e Variables predictoras: (Constante), Perdida de ultrasonidos f Variable dependiente: Perdida de resistencia (fcm final)/(fcm inicial)


395

ANOVA (f)

Modelo Suma de

cuadrados gl Media

cuadrática F Sig. Regresión ,250 5 ,050 1,287 ,492(a)Residual ,078 2 ,039

1

Total ,328 7 Regresión ,250 4 ,062 2,390 ,250(b)Residual ,078 3 ,026

2

Total ,328 7 Regresión ,247 3 ,082 4,046 ,105(c)Residual ,081 4 ,020

3

Total ,328 7 Regresión ,234 2 ,117 6,247 ,044(d)Residual ,094 5 ,019

4

Total ,328 7 Regresión ,224 1 ,224 12,951 ,011(e)Residual ,104 6 ,017

5

Total ,328 7 a Variables predictoras: (Constante), Cambio de longitud (longitud final)/(logitud inicial), Perdida de peso, Perdidad de penetracion de agua, perdida de porosimetria, Perdida de ultrasonidos b Variables predictoras: (Constante), Cambio de longitud (longitud final)/(logitud inicial), Perdidad de penetracion de agua, perdida de porosimetria, Perdida de ultrasonidos c Variables predictoras: (Constante), Perdidad de penetracion de agua, perdida de porosimetria, Perdida de ultrasonidos d Variables predictoras: (Constante), Perdidad de penetracion de agua, Perdida de ultrasonidos e Variables predictoras: (Constante), Perdida de ultrasonidos f Variable dependiente: Perdida de resistencia (fcm final)/(fcm inicial)

396

Coeficientes(a)

Modelo Coeficientes no estandarizados

Coe. estandariza

dos

t Sig. Intervalo de confianza para B al 95% Correlaciones Estadísticos de

colinealidad

B Error típ. Beta

Límite inferio

r

Límite superi

or

Orden cero Parcial

Semi parcia

l

Toleranci

a FIV B Error típ.

1 (Constante) 14,409 56,803 ,254 ,823 -229,994 258,813 porosimetria ,923 1,516 ,320 ,609 ,604 -5,599 7,446 -,411 ,396 ,210 ,430 2,327

penetracion de agua -,129 ,218 -,314 -,595 ,612 -1,067 ,808 -,583 -,388 -,205 ,424 2,356

ultrasonidos 2,357 2,983 ,696 ,790 ,512 -10,480 15,193 ,827 ,488 ,272 ,153 6,542 peso -7,443 62,198 -,055 -,120 ,916 -275,060 260,173 -,144 -,084 -,041 ,559 1,790

longitud -8,946 51,641 -,165 -,173 ,878 -231,140 213,247 -,775 -,122 -,060 ,130 7,6702 (Constante) 10,383 37,500 ,277 ,800 -108,960 129,726 porosimetria ,937 1,238 ,325 ,757 ,504 -3,004 4,879 -,411 ,400 ,214 ,432 2,313

penetracion de agua -,138 ,169 -,335 -,819 ,473 -,674 ,398 -,583 -,428 -,231 ,476 2,101

ultrasonidos 2,153 2,006 ,636 1,073 ,362 -4,231 8,537 ,827 ,527 ,303 ,227 4,405

longitud -12,153 36,173 -,224 -,336 ,759 -127,272 102,966 -,775 -,190 -,095 ,178 5,605

3 (Constante) -2,202 1,577 -1,396 ,235 -6,582 2,178 porosimetria ,821 1,049 ,285 ,783 ,478 -2,092 3,734 -,411 ,364 ,195 ,469 2,133 penetracion de agua -,149 ,146 -,362 -1,023 ,364 -,554 ,256 -,583 -,455 -,255 ,495 2,020 ultrasonidos 2,697 1,046 ,796 2,579 ,061 -,207 5,600 ,827 ,790 ,642 ,650 1,5384 (Constante) -1,284 1,014 -1,267 ,261 -3,890 1,322

penetracion de agua -,085 ,116 -,206 -,734 ,496 -,382 ,213 -,583 -,312 -,175 ,725 1,380

ultrasonidos 2,434 ,951 ,719 2,559 ,051 -,011 4,879 ,827 ,753 ,612 ,725 1,3805 (Constante) -1,749 ,761 -2,298 ,061 -3,611 ,114 ultrasonidos 2,800 ,778 ,827 3,599 ,011 ,896 4,704 ,827 ,827 ,827 1,000 1,000

a Variable dependiente: Perdida de resistencia (fcm final)/(fcm inicial)


397

Diagnósticos de colinealidad(a)

Modelo Dimensión

Autovalor

Indice de condición Proporciones de la varianza

(Constan

te) perdida de

porosimetria penetracion

de agua ultrasoni

dos peso longitu

d (Constante) porosimetria1 1 5,881 1,000 ,00 ,00 ,00 ,00 ,00 ,00 2 ,114 7,196 ,00 ,00 ,40 ,00 ,00 ,00 3 ,004 39,497 ,00 ,40 ,44 ,06 ,00 ,00 4 ,001 69,406 ,00 ,53 ,01 ,17 ,00 ,00 5 1,22E-

006 2194,387 ,45 ,07 ,01 ,59 ,04 ,88

6 8,40E-007 2645,868 ,55 ,00 ,13 ,18 ,96 ,12

2 1 4,886 1,000 ,00 ,00 ,00 ,00 ,00 2 ,109 6,698 ,00 ,00 ,45 ,00 ,00 3 ,004 36,001 ,00 ,40 ,49 ,09 ,00 4 ,001 68,527 ,00 ,54 ,01 ,24 ,00 5 1,20E-

006 2017,766 1,00 ,07 ,04 ,67 1,00

3 1 3,893 1,000 ,00 ,00 ,00 ,00 2 ,102 6,173 ,00 ,00 ,47 ,00 3 ,004 32,154 ,00 ,44 ,52 ,24 4 ,001 76,084 1,00 ,56 ,01 ,75 4 1 2,899 1,000 ,00 ,01 ,00 2 ,100 5,385 ,00 ,65 ,01 3 ,001 48,394 1,00 ,34 ,99 5 1 1,998 1,000 ,00 ,00 2 ,002 32,693 1,00 1,00

a Variable dependiente: Perdida de resistencia (fcm final)/(fcm inicial) Variables excluidas (e)

Modelo Beta

dentro t Sig. Correlación parcial Estadísticos de colinealidad

Tolerancia FIV

Tolerancia

mínima Tolerancia FIV Tolerancia

mínima Toleranc

ia

2 peso -,055(a) -,120 ,916 -,084 ,559 1,790 ,130

3 peso -,097(b) -,298 ,785 -,170 ,764 1,308 ,425

longitud -,224(b) -,336 ,759 -,190 ,178 5,605 ,178

4 peso -,078(c) -,257 ,810 -,128 ,770 1,299 ,558

longitud -,083(c) -,137 ,897 -,069 ,193 5,168 ,193

porosimetria ,285(c) ,783 ,478 ,364 ,469 2,133 ,469

5 peso -,144(d) -,592 ,580 -,256 1,000 1,000 1,000

longitud -,214(d) -,412 ,697 -,181 ,228 4,385 ,228

porosimetria ,075(d) ,249 ,813 ,111 ,687 1,457 ,687

penetracion de agua

-,206(d) -,734 ,496 -,312 ,725 1,380 ,725

a Variables predictoras en el modelo: (Constante), Cambio de longitud (longitud final)/(logitud inicial), Perdidad de penetracion de agua, perdida de porosimetria, Perdida de ultrasonidos

398

b Variables predictoras en el modelo: (Constante), Perdidad de penetracion de agua, perdida de porosimetria, Perdida de ultrasonidos c Variables predictoras en el modelo: (Constante), Perdidad de penetracion de agua, Perdida de ultrasonidos d Variables predictoras en el modelo: (Constante), Perdida de ultrasonidos e Variable dependiente: Perdida de resistencia (fcm final)/(fcm inicial) Estadísticos sobre los residuos(a)

Mínimo Máximo Media Desviación

típ. N Valor pronosticado ,6315 1,2755 ,9850 ,17895 8 Valor pronosticado tip. -1,976 1,623 ,000 1,000 8 Error típico del valor pronosticado ,047 ,109 ,062 ,025 8

Valor pronosticado corregido ,6562 1,3515 ,9965 ,18984 8

Residuo bruto -,17150 ,12450 ,00000 ,12180 8 Residuo tip. -1,304 ,946 ,000 ,926 8 Residuo estud. -1,413 1,012 -,034 1,015 8 Residuo eliminado -,20155 ,14236 -,01150 ,14815 8 Residuo eliminado estud. -1,579 1,014 -,058 1,053 8 Dist. de Mahalanobis ,003 3,903 ,875 1,519 8 Distancia de Cook ,006 ,333 ,108 ,104 8 Valor de influencia centrado ,000 ,558 ,125 ,217 8


Regresión Residuo tipificado1,00,50,0-0,5-1,0-1,5

Frec

uenc

ia

3

2

1

0

Histograma

Variable dependiente: Perdida de resistencia (fcm final)/(fcm inicial)

Media =2,41E-15Desviación típica =0,

926N =8


399

Prob acum observada1,00,80,60,40,20,0

Prob

acu

m e

sper

ada

1,0

0,8

0,6

0,4

0,2

0,0

Gráfico P-P normal de regresión Residuo tipificado

Variable dependiente: Perdida de resistencia (fcm final/(fcm inicial)

Regresión Valor pronosticado tipificado210-1-2

Regr

esió

n Re

sidu

o tip

ifica

do

1,0

0,5

0,0

-0,5

-1,0

-1,5

Gráfico de dispersión

Variable dependiente: Perdida de resistencia (fcm final)/(fcm inicial)

Los resultados de este método indican que las variables influyentes son la perdida de ultrasonidos y cambio de longitud. Las otras variables no tienen influencia. Ahora se va a repetir el análisis de regresión lineal son con estas dos variables. 4.2.2 Perdida de fc en funcion de RMD y cambio de longitud. Se va a utilizar el método forced entrey, donde se van a meter las variables en tres bolques. Bloque 1 RMD Bloque 2 Cambio de longitud Bloque 3 resto de variables (4 restantes)

400

Los resultados de este análisis están incluidos en las sigientes tablas: Variables introducidas/eliminadas (b)

Modelo Variables introducidas Variables

eliminadas Método 1

Perdida de ultrasonidos(a) . Introducir

2 Cambio de longitud (longitud final)/(logitud inicial)(a) . Introducir

3 Perdida de peso, perdida de porosimetria, Perdidad de penetracion de agua(a)

. Introducir

a Todas las variables solicitadas introducidas b Variable dependiente: Perdida de resistencia (fcm final)/(fcm inicial) Resumen del modelo (d)

Modelo R

R cuadrado

R cuadrado corregida

Error típ. de la

estimación

Estadísticos de cambio Durbin-Watson

Cambio en

R cuadrado

Cambio en

F gl1 gl2

Sig. del

cambio

en F

Cambio en R

cuadrado

Cambio en F gl1 gl2 Sig. del

cambio en F

1 ,827(a) ,683 ,631 ,13156 ,683 12,951 1 6 ,01

1

2 ,833(b) ,694 ,571 ,14173 ,010 ,170 1 5 ,69

7

3 ,873(c) ,763 ,170 ,19722 ,069 ,194 3 2 ,89

3 2,706

a Variables predictoras: (Constante), Perdida de ultrasonidos b Variables predictoras: (Constante), Perdida de ultrasonidos, Cambio de longitud (longitud final)/(logitud inicial) c Variables predictoras: (Constante), Perdida de ultrasonidos, Cambio de longitud (longitud final)/(logitud inicial), Perdida de peso, perdida de porosimetria, Perdidad de penetracion de agua d Variable dependiente: Perdida de resistencia (fcm final)/(fcm inicial) ANOVA (d)

Modelo Suma de

cuadrados gl Media

cuadrática F Sig. Regresión ,224 1 ,224 12,951 ,011(a) Residual ,104 6 ,017

1

Total ,328 7 Regresión ,228 2 ,114 5,665 ,052(b) Residual ,100 5 ,020

2

Total ,328 7 Regresión ,250 5 ,050 1,287 ,492(c) Residual ,078 2 ,039

3

Total ,328 7 a Variables predictoras: (Constante), Perdida de ultrasonidos b Variables predictoras: (Constante), Perdida de ultrasonidos, Cambio de longitud (longitud final)/(logitud inicial) c Variables predictoras: (Constante), Perdida de ultrasonidos, Cambio de longitud (longitud final)/(logitud inicial), Perdida de peso, perdida de porosimetria, Perdidad de penetracion de agua d Variable dependiente: Perdida de resistencia (fcm final)/(fcm inicial)


401

Coeficientes (a)

Modelo

Coeficientes no estandarizados

Coefiestandarizados

t Sig. Intervalo de

confianza para B al 95%

Correlaciones

Estadísticos de

colinealidad

B Error típ. Beta

Límite inferio

r

Límite superior

Orden cero Parcial Semi

parcialToleran

cia FIV B Error típ.

1 (Constante) -1,749 ,761 -2,298 ,061 -3,611 ,114

ultrasonidos 2,800 ,778 ,827 3,599 ,011 ,896 4,704 ,827 ,827 ,827 1,000 1,000

2 (Constante) 10,462 29,620 ,353 ,738 -65,679 86,603

ultrasonidos 2,164 1,755 ,639 1,233 ,272 -2,348 6,676 ,827 ,483 ,305 ,228 4,385

longitud (longitud -11,571 28,058 -,214 -,412 ,697 -83,695 60,554 -,775 -,181 -,102 ,228 4,385

3 (Constante) 14,409 56,803 ,254 ,823 -

229,994 258,813

ultrasonidos 2,357 2,983 ,696 ,790 ,512 -10,480 15,193 ,827 ,488 ,272 ,153 6,542

longitud -8,946 51,641 -,165 -,173 ,878 -231,140 213,247 -,775 -,122 -,060 ,130 7,670

porosimetria ,923 1,516 ,320 ,609 ,604 -5,599 7,446 -,411 ,396 ,210 ,430 2,327

penetracion de agua -,129 ,218 -,314 -,595 ,612 -1,067 ,808 -,583 -,388 -,205 ,424 2,356

Perdida de peso -7,443 62,198 -,055 -,120 ,916 -

275,060 260,173 -,144 -,084 -,041 ,559 1,790


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