aplicatii investigatii

8/18/2019 aplicatii investigatii

1/29

Se cunoaste : n = 31.

Cercetarea zacamintelor de hidrocarburi in regim stationar de miscare

Aplicatia 1

La o sonda care exploateaza un zacamant de petrol, s-au masurat in regimstationar de miscare valorile debitului si presiunii dinamice date in tabel. Se cunosc:

- grosimea efectiva a stratului productive : h = 18 !."# n = $$," m- raza zonei de influenta a stratului productive: r c=%!! !.1#n= %!$,1m- raza sondei : r s = 1! cm- vascozitatea titeiului : & t = 1 !.1#n = ',1 c(- factorul de volum al titeiului: b t = 1.%"

Se mai cunoaste faptul ca sonda penetreaza numai "! ) din grosimea stratului sieste perforata cu 1! gloante * m liniar cu diametrul de 11 mm.

Sa se determine :

- indicele de productivitate- capacitatea de curgere a stratului- permeabilitatea efectiva a stratului

Rezolvare :

Q[m !zi"

#d[bar"

$#= #c%#d[bar"

%" %!+.' 1.%'! %!8.' %.%"! %! .8 %.8

! %! .% $.'1 %! ." '.1+ %! '.

abelul 1

- se admite ipoteza ca miscarea in zona de influenta a sondei este liniara, debitulcalculandu-se cu relatia:

1


2/29

/ =2 · π · k · h ·( Pc− Ps)

µ·b· ln rcrs

0

- se poate scrie pentru % valori ale acestuia

Q 1Q 2

= Pc− Pd 1 Pc− Pd 2 din care se deduce valoarea presiunii statice :

( c = Pd 1− Q 1

Q 2· pd 2

1− Q1Q2

= %1!, bar

- se construieste diagrama indicatoare / = f 2(3.

4btinerea unei drepte confirma corectitudinea valorii presiunii statice dedusa maisus. (anta geometrica a dreptei reprezinta chiar indicele de productivitate 5(:

20 30 40 50 60 70 80 90 100

0

1

2

3

4

5

6

Q = f ( ΔP)

6rafic 1

5( = tg 7 =Q

ΔP = +* '. = 1 .+" m$ * zi # bar3 = 1.+ 1 # 1!-' m$ * s # bar3

-factorul de sonda , in cazul in care in urul sondei nu exista bloca , are expresia :

S = Sh S( = 1$." unde:

2


3/29

Sh = factor de sonda datorat imperfectiunii sondelor dupa gradul dedeschidere0

S( = factor de sonda datorat imperfectiunii sondelor dupa modul dedeschidere0

- pentru h *r s = $$ * !.1 = $$!, din diagram se citesc valorile lui S h = $." si S ( =1!.

- capacitatea de curgere a stratului are valoarea:

9 h=5( #

rcrs

S+ln ¿¿

µ·b· ¿¿

1.+ 1 #1!%#4.1 · 1.25 ·(13.5 +ln 203.1

0.1 )

2 · π = ¿ $$ #cm=$$. #1!-1%

m% #m

- permeabilitatea efectiva :

9 = 9 h * h = $$ * $$"! = 1,!!8 = 1!.!8 #1! -1% m%.

3


4/29

Aplicatia &La o sonda care exploateaza un zacamant de titei in urul careia au fost asigurate

conditii stationare de miscare, au fost masurate valorile debitului si ale presiuniidinamice, conform datelor din tabel:

Q[m !zi"

#d[bar"

$#= #c%#d[bar"

$#!Q[bar'zi!m "

! ! ! !%! 1"8 %% 1.1$! 1'' $ 1.%'! 1%8 "% 1.$"! 11! ! 1.'

! +! +! 1."abelul %

Se cunosc:

- presiunea statica : ( c = 18! bar

- grosimea efectiva a stratului productive : h = %! !."# n = $"." m

- raza zonei de influenta a stratului productive: r c= %!! m- raza sondei : r s = 1! cm- vascozitatea titeiului : & t = % !.1#n = ".1 c(- factorul de volum al titeiului: b t = 1.%- densitatea titeiului : ρ t = 8%! ;g*m³

- distanta dintre % sonde : d= '!! !." # n = '1"." m

4


5/29

Se cere sa se determine :

- indicele de productivitate- capacitatea de curgere a stratului- permeabilitatea efectiva a stratului- factorul inertial ne- arc = tg 7 = !.!1 ?bar* m $ *zi 3%@ si ordonata la origine A = !.+ ?bar # zi *m$ @ .

0 10 20 30 40 50 60 70

0

20

40

60

80

100

Diagrama indicatoare [ ΔP = f (Q) ]

6raficul %

5


6/29


7/29

Aplicatia 3

4 sonda extractiva de gaze a fost cercetata in regim stationar de miscare, valoriledebitului si presiunii dinamice fiind date in tabel :

Q [m !zi" #d [bar" #c(%#d([bar"

! ! !

%!!!! 1"",1 18 ',++'!!!! 1'8,+ $ '+, +"!!!! 1'", ' +%,"1

!!!! 1'%,' " '$,%'!!!! 1$+,1 " %,1+

8!!!! 1$",' "8 ,8'abelul $

Bunoscandu-se: - grosimea stratului productiv : h = %! !."#n = $"," m

7


8/29

- distanta dintre sonde : d = 1!!! m

- raza sondei : r s = 1! cm

- presiunea medie pe zacamant : ( c = 1$! n = 1 1 bar

- temperature de zacamant : z = '! !.1 #n = '$,1 CB- densitatea relativa a gazelor fata de aer: D = !.""

Se cere sa se determine indicele de productivitate, capacitatea de curgere si permeabilitatea medie a stratului din zona de influenta a sondei.

Rezolvare :

iagrama indicatoare / =f (cE-(dE 3, constituita pe baza datelor de cercetare,

arata existent unui regim liniar de filtrare in urul sondei. (anta geometrica a drepteireprezinta indicele de productivitate 5(.

8


9/29

0 1000 2000 3000 4000 5000 6000 7000 80000

10000

20000

30000

40000

50000

60000

70000

80000

90000

Diagrama indicatoare Q =f ( Pc²-Pd²)

6raficul '

5( = tg 7 =Q

Pc ²− Pd ² =40000

3749,79 = 1!,m³ N zi· ²̄

Falorile presiunii si temperaturii reduse sunt :

( r = Pc Pcr

= 16145,8

= 3,51 bar0 unde ( cr si cr sunt ale metanului BG ' 3.

r =Tc

Tcr = 316,25

190,5 = 1,66 CB

Aceste valori permit evaluarea din diagramele de corelatie a factorului de abaterede la legea gazelor perfecte0

H = !.8 "

& = vascozitatea dinamica a gazelor si ratia de vascozitate:µ

µ 1 = !.1' din

anexe3

CI = $% 1.8#'$,1CB = 1!+,"8CB

9


10/29

in ratia de vascozitate se deduce vascozitatea dinamica a gazelor la temperatura si presiunea de zacamant :

& = &1 #µ

µ 1 = !.!11#1.' = !.!1"' c(

&1 = !.!11

Bu aceste valori se poate calcula capacitatea de curgere a stratului cu relatia:

; h =5(#µ · z · T · P 0 · ln rc

rsπ ·T 0

= 1%$,0.0154 ·0.875 · 1.033 · 316,25 · ln 500

0.13.14 ·288

= ".!+ #cm

4bs: 5( = 1!,

m³ N

zi· ²̄ =

10,66 · 10 ⁶

86400 = 1%$,$ cm³ * s#bar ²3

! = temperatura normala in ?;@

(ermeabilitatea efectiva pentru gaze:

; =khh

= 5,093550

= 1,43 · 10 −3 D = 1.'$ # 1! -1" m%

10


11/29

Aplicatia )

4 sonda care exploateaza un zacamant de gaze ++)BG ' 3 a fost cercetata inregim stationar de miscare.Falorile debitului si presiunii dinamice inregistrate conformmetodologiei de cercetare ,, in trei puncte stabilizateJ, sunt urmatoarele:

*r. crt. Q [m !zi" #d [bar"+$#( = #c(%

#d($#(! Q

[bar(,zi!m "Q( [m ⁶

!zi("! ! ! ! ! !1 "'1%! 1%+ "%! +, !8#1!K %.+%+#1!⁹% 1'++8 1% 1%8" 8," #1!K %.%'+#1!⁹$ % !11" 1%1 %"%! +, 88#1!K . #1!⁹M ' '%%1 $'+ '$%" % ,1'%#1!K +.$!8#1! ⁹

abelul '

Σ/3 % = %.1"" # 1!11

Bunoscandu -se :

- grosimea stratului productiv : h = %' !."#n = $+," m

- distanta dintre sonde : d = 1!!! m

- raza sondei : r s = !.1 m

- presiunea medie pe zacamant : ( c = 1!! n = 1$1 bar

- temperatura de zacamant : z = $" !.1 #n = $8,1CB- densitatea gazelor: N ! = !. ' ;g * m $

Se cere sa se determine indicele de productivitate, capacitatea de curgere astratului, permeabilitatea efectiva pentru gaze si factorul inertial ne- arc


12/29

Rezolvare :

Bonstruirea diagramei indicatoare / =f (cE- (dE 3 arata existent in urul sondei aunei miscari neliniare:

0 100000 200000 300000 400000 5000000

500100015002000250030003500400045005000

grama indicatoare neliniarizata Q = f(Pc²-P

6raficul "

in aceasta cauza, se reprezinta grafic /= f 2( % * / 3:

12


13/29

0 100000 200000 300000 400000 5000000

0.01

0.01

0.02

0.02

0.03

0.03

Q= f (ΔP2 / Q )

6raficul

eoarece punctele nu se inscriu pe o dreapta este necesara folosirea micilor patrate pentru determinarea ordonatei la origine A3 si a pantei >3.

*r. crt.Q

[m !zi"

dp

[bar"

& & &c d$p =p %p

[

&bar]

$p(! Q[bar(,zi!m "

Q( [m ⁶ !zi("

1 "'1%! +8 $+ .$%# 10− 3

%.+$#1!⁹

% 1'++8 +" + " ."# 10− 3

%.%"#10 10

$ % !11" +! 1+!! .$!# 10− 3

. #10 10

M ' '%%1 %8$ $% 1 %1.1%# 10− 3

+.$1#10 10

M/3% = 8. # 1!%1

A = Σ Δp²

Q · ΣQ ²− ΣQ·ΣΔP ²

N · ΣQ ²− ( ΣQ)² =27,863 · 10 ¯ 3 · 9.308 ·10 10 − 464221 · 4325

3 ·9.308 · 10 10 − 464221 2 = +,18+$

#1!-$ ?bar % #zi*m$@

> = N · ΣΔP² · ΣQ− Σ( Δ P

2

Q )

N · ΣQ²− ( ΣQ)² =

3 · 4325 − 464221 ·27,863 · 10 ¯ 3

3 · 9.308 ·10 10− 464221 2 = ",1'1# 1!-+ ?bar %

#zi%*m @

13


14/29

Stiind ca :

5( = 1 *A = 1 * +,18+$ #1!-$3 = 1!8,8% ?m$* zi#bar %3@

Bapacitatea de curgere a stratului va fi egala cu :

; h =µ · z · P 0

π · A · ln r c

r s =0.0135 · 0.86 ·1.033

π · 9,402 · 10 −4 # ln "!!* !.1 = $',"8 #cm

unde: A = 1* +,18+$ #1!-$#1! * 8 '!!3 = +,'!%

iar valorile lui & si z sunt determinate in funcie de ( r si r din diagramele de corelatie:

( r = ( c * (cr = 1$1 * '".8 = %.8 bar

r = c * cr = $11,1 * 1+!." = 1. $ CB unde ( cr si cr sunt valorile metanului.

CI = $% 1.8#$8,1CB = 1!!,"8 CB

µµ 1 = 1.%"0 &1 = !.!1!80 z= !.8 0 & = & 1 #

µµ 1 = !.!1!8#1.%" =

!.!1$" c(

in capacitatea de curgere a stratului se poate afla permeabilitatea efectiva pentru gaze:; = ; h * h = $',"8#1! -% * $+," = !,!!8 = 8, m 0

5ar din panta > rezulta factorul inertial ne- arc =

2 · π ² · 39,5² · 10 ·10 ⁴

1.033 · 0.86 ·0.647 · 10 ¯ ⁶ #",1'1#1! -1! #8 '!! %#1!8 =

%.!" #1!1! m-1

5n cazul in care una din valorile parametrilor A sau > sunt negative, rezulta camiscarea in urul sondei nu este stabilizata.

Cercetarea sondelor la inchidere

Aplicatia -

14


15/29


16/29

1 %' %+8.% " .8"%8.'1%+

1. % 1.$8!

1 $! %+8.8 "8.''%%.+$!$

1. 1.'

18 '! %++.% "8.8$1 .'' 8

1. + 1. !%1+ "! %++.' "+

%"'.1"8%1. 1 1. ++

%! ! %++. "+.%%11.+ "%

1. % 1. 8

%1 % %++.8 "+.'1 .8!'$

1. ' 1.8"abelul "

Si faptul ca sonda este amplasata in central unui patrat cu laturile impermeabile , egalecu 8!" m, se cere sa se determine parametrii fizici si hidrodinamici ai stratului

productiv:

Rezolvare:

a3 calculul timpului aparent de productie:

t = ∆ N

Q = 22731.5 · 24

43.1 = 12657.91 ore

b) se reprezinta graf !" "#g$ p t – p t=0 )%&$logΔt )

'in graf !" rez!"ta a !"ti(!" p!n t e pe p#rti!ne reapta areabs isa "#g$*t)% + 0.301si se trans"ateaza spre reapta ! !n i "! si

,!(atate rez!"ta

!,$!1 1," 1,1++ y = − + =

-i(p!" #resp!nzat#r prezentei e&e t!"!i e in(gazinare

1,1++1! 1! 1",81 yt ∆ = = =

16


17/29

+1 +0.5 0 0.5 1 1.5 2 2.50

0.20.40.60.8

11.21.41.61.8

2

log(dt)

log(pdt-p0)

6raficul

c3 eprezentarea grafica a functiei p Ot= ft +∆ t

∆ t 3 intr-o diagrama semilogaritmica:

2 2.5 3 3.5 4 4.5 5 5.5200

220

240

260

280

300

320

log((t dt)/dt)

p(dt)! "ar

/!rba e re&a ere a presi!nii

raf !" 8

in aceasta reprezentare se citesc urmatoarele:

17


18/29

anta p#rti!nii "iniare

1,'18$ !,++"1! 1!",!

!,$!1 !.8%$+

y

i x

∆ −= = =

∆ − +bar i "!

resi!ne "a # #ra !pa in i ere1,-%

1 1! 1'!, ' %+%, 88t h p∆ = = + =bar

'in !rba e re&a ere a presi!nii rez!"taT $!% % ",! $1%,1% p = + × =

bar

eoarece ultimele trei valori ale presiunii dinamice dupa inchidere se situeaza pe ocurba sub dreapta, indica faptul ca unda de presiune a atins limita zacamantului,confirmand faptul ca zacamantul este finit.

d3 determinarea capacitatii de curgere:

kh= 2.3 ·Q ·μ ·b4 · π · i

= 2.3 · 43.1 ·106 · 0.8 ·1.136

86400 · 4 · π ·5.06 = 16,39 D · cm= 1,639 ·10 −3 m3 ·m

e3 determinarea permeabilitatii efective pentru titei:

k = kh

h

= 16,39

3650

= 4,49 ·10 −3 D= 4,49 · 10 −13 m2

f3 determinarea factorului de sonda:

s= 1.151 ·( p∆ t =1 ora − p∆t = 0i − ! k m · μ · " t · r s2 − 0.351)= 1.151 ·(292.88 − 240.45.06 − log 4.49 ·10− 3

0.039 · 0.8 · 250 ·10 −6 ·3

g3 calculul caderii suplimentare de presiune datorita factorului de sonda:

∆ ps= 0.87 · s · i= 0.87 · 10,1 · 5,06 = 44,46 ¿̄

h3 determinarea indicelui real de productivitate:

zi·¿̄

( #P)r= Q

p¿− p∆t = 0= 43,1

312,12 − 240.4 =0,6 m

3

¿

18


19/29

i3 determinarea indicelui specific de productivitate:

( #PS)r =( #P)r

h = 0.583

36.5 = 0.0159 m

3

zi · ·̄ m

3 calculul indicelui ideal de productivitate:

zi·¿̄

( #P)i= Q

p¿− p∆ t = 0− ∆ ps= 43,1

312,12 − 240.4 − 44,46 =1,581 m

3

¿

;3 calculul ratiei de productivitate:

$P = ( #P)r( #P)i= 1− ∆ ps

p¿− p∆ t = 0= 1− 44,46

312,12 − 240.4 = 0,38

Aplicatia

4 sonda extractiva de titei a fost inchisa pentru cercetare. atele obtinute sunttrecute in tabelul . Sonda a fost forata directional si strapunge stratul productiv sub ununghi de $! o fata de verticala. Sonda este echipata cu coloana de exploatare de " in sieste perforata cu 1! gloante pe m liniar, diametru de 1! mm.

19


20/29

Bunoscandu-se:

ebitul--8 !, " -+$, "Q n= + =

m$*zi

impul aparent de productie$1! !,1 $1$,1t n= + =

h

6rosimea stratului productiv1 !,1 1+,1h n= + =

m

(orozitatea!,!+m =

Fascozitatea dinamica!,%µ =

c(

Iactorul de volum1,""b =

Iactorul de compresibilitate al titeiului$$% 1!t

−β = × bar -1

Se cer as se determine parametrii fizici si hidrodinamici ai stratului din zona deinfluenta a sondei.

Rezolvare:

a3 eprezentarea grafica a functiei p 2t - p2t=! =f 2t3 in coordonate dublulogaritmice arata ca dreapta obtinuta la timpi mici de inchidere nu are pantaunitara, ceea ce inseamna ca efectele de inmagazinare a titeiului in sonda dupainchiderea acesteia dureaza sub !,1 ore.

20


21/29

+1.5 +1 +0.5 0 0.5 1 1.50

0.5

1

1.5

2

lg(dt)

lg(pdt-p0)

Fiteza de variatie a presiunii in sonda dupa inchidere

6raficul +

Pr 2t p 2t p2t - p2t=!

t 2t3* 2t log 2t3log p2t - p2t=! 3

- h bar bar - - -1 ! 18 .8 ! - - -% !.1 %! .+ %!.1 $1$% -1 1.$!$1+

$ !.%1 %1'." % . 1'+1.+"% -!. 8 1.'% "11' !.$1 %%! $%.% 1!11 -!."!8 ' 1."! 8"" !."% %%1 $$.% !$.11"' -!.%8' 1."%11$8

!. $ %%1." $$. '+ .+8'1 -!.%!! 1."% $!.8' %%% $'.% $ $. $81 -!.! " % 1."$'!%

8 !.+' %%%.% $'.' $$'.!8"1 -!.!% 8 1."$ ""8+ 1.$ %%%." $'. %$1.%%! !.1$$"$+ 1."'!$%+

1! 1.++ %%%.8 $" 1"8.$$ !.%+88"$ 1."''! 811 %."1 %%$.1 $".$ 1%". '1 !.$++ ' 1."' "

1% '.!8 %%$. $".+ . '!% !. 1! 1."""!+'1$ .!1 %%'." $ . '". ' !.8'" 18 1." '1' + %%'.8 $ $". 888+ !.+"'%'$ 1." 8%!%

1"1 .!

%%%".' $ .

%!."''$% 1.%!' $ 1." "1881 %! %%". $ .8 1 . "" 1.$!1!$ 1." '+%

abelul

b3 eprezentarea grafica a functiei p Ot=f log t Ot3* Ot3, conduce la obtinerea

urmatoarelor valori:

21


22/29

1,"!-8" 1,$!$1+1! 1!$,%

"!8 ' 1

y

i x

∆ −= = =∆ − +

bar*ciclu%%+,%i p =

bar

1 %%%

t h p

∆ = =

bar

1 1.5 2 2.5 3 3.5 4192

197

202

207

212

217

222

227

232

log((t dt)/dt)

pdt! "ar

Burba de refacere a presiunii

6raficul 1!

• Bapacitate de curgere$%,$ %,$ !, % 1!

1"+' ' 8 '!!

Q bkh

iπ π

−µ ×793,5× × ×1,55= = =×3,26×.cm

• eterminarea permeabilitatii efective pentru titei

%1"+ 1! !,!8$: 8$m:1+,1

khk h

−×= = = =

• eterminarea factorului de sonda

22


23/29

1 !%

1"

11 $ %

1,1"1 lg !,$"1

%%% 18-,8 8$ 1!1,1"1 lg !,$"1 +,1""

$, % !, !+ $$% 1! !, % 1! !, ! $"

t h t

t s

p p k s

i m r ∆ = ∆ =

−

− −

−= − − = ÷µβ − ×− − = ÷× × × × ×

• Balculul caderii suplimentare de presiune datorita factorului de sonda

!,8- !,8- +,1"" $,% %",+ s p si∆ = = × × = bar

• eterminarea indecelui real de productivitate

( ) T!

-+$,"1+,1

%%+, % 18-,8r t

Q IP

p p∆ == = =− −

m$* zi.bar3• 5ndicele specific de productivitate

( ) ( ) 1+,1

1,!!$1+,1

r r

IP IPS

h= = =

m$* zi.bar.m3• 5ndicele ideal de productivitate

( ) T!

-+$,""1,$+

%%+, % 18-,8 %",+i t s

Q IP

p p p∆ == = =

− − ∆ − −m$* zi.bar3

• atia de productivitate( )( ) T !

1+,11 !,$-

"1,$+ sr

t i

IP p RP

IP p p∆ =

∆= = − = =−

eoarece sonda este perfecta dupa gradul de deschidere, si deoarece sonda a produs la gradientii moderati de presiune, factorul inertial este nul, rezulta factorul dedeteriorare bloca 3: S b=S-S p-S! .

Iactorul de sonda datorita incilnarii sondelor! !, - s = −

Iactorul de sonda datorita modul de deschidere+,1 p s =

Iactorul de sonda datorita bloca ului! +,1"" +,1 !,- !,-""b p s s s s= − − = − + =

U!

5ndica un bloca mic in urul sondei.

23


24/29

ezulta ca nu se impune o operatie de stimulare a sondei deoarece caderilesuplimentare de presiune in urul sondei se datoreaza in cea mai mare masuraimperfectiunii sondei dupa modul de deschidere. Semnificativ in acest sens estecalculul caderilor suplimentare de presiune datorita fiecarui factor de sonda in parte.

Baderile suplimentare de presiune datorata imperfectiunii dupa modul de deschidere!,8- !,8- $, % %",81

p s p p s i∆ = = ×9,1× =

bar

Baderile suplimentare de presiune datorata bloca ului

!,8- !,8- $, % %,1'b s b

p s i∆ = = ×0,755× = bar

Baderile suplimentare totale de sonda!,8- !,8- $, % %",+

b s b p s i∆ = = ×9,155× =

bar

Cercetarea sondelor la deschidere

Aplicatia 4

atele din primele coloane ale tabelului de mai os sunt obtinute in urma

cercetarii la deschidere a unei sonde ce exploateaza un zacamant de petrol a carui presiune initiala a fost de $!! bar.

Bunoscand:

- ebitul constant al sondei$+, - !, " "", %Q n= + =

m$*zi

- vascozitate dinamica a titeiului!, 8 !,1 $, +nµ = + =

c(

- Iactorul de volum al titeiului1,1$b =

- 6rosimea stratului productiv%1 !,1 %',1h n= + =

m

- Iactorul de compresibilitate al titeiului%"! 1!t

−β = × bar -1

- (orozitatea stratului productiv

!,!$+m =

24


25/29

- aza sondei sr =

cm

- saturatia in apa intrestitiala!,%"aiS =

Sa se determine parametrii fizici si hidrodinamici ai stratului din zona de influenta asondei

*r t pd dp logdp logt1 !.!! $!!.! !.! % %% 1.+' %"%.! '8.! 1. 8 !.%+$ %. + %'8." "1." 1. 1 !.'"' '.!1 %' .$ "%. 1. % !. !" '.8% %' .! "'.! 1. $ !. 8

". 8 %'".' "'. 1. ' !..+' %''.+ "".1 1. ' !.8'

8 8.$% %''.' "". 1. " !.+%+ +.++ %'$.+ " .1 1. " 1.!!

1! 1'.'! %'$.! " .! 1. 1.111 1 .$! %'%. " .' 1. 1.%'1% %!. ! %'%.% " .8 1. 1.$%1$ %'.+! %'1.8 "8.% 1. 1.'!1' %+.8! %'1.' "8. 1. 1.'1" $".8! %'1.1 "8.+ 1. 1.""1 '$.!! %'!. "+.' 1. 1. $1 "1."! %'!.$ "+. 1. 8 1. 118 1.8! %$+.+ !.1 1. 8 1. +1+ '.%! %$+." !." 1. 8 1.8%! 8+.1! %$+.1 !.+ 1. 8 1.+"

%11! .!

! %$8. 1.$ 1. + %.!$

%%1%8.!

! %$8.$ 1. 1. + %.11

%$1"'.!

! %$ .+ %.1 1. + %.1+

%'18".!

! %$ .' %. 1.8! %.%

%"%%%.!

! %$ .8 $.% 1.8! %.$"

%% .!

! %$ .% $.8 1.8! %.'%

% $1+.! %$".' '. 1.81 %."!

25


26/29

!

%8$8$.!

! %$'.' ". 1.8% %."8

%+' !.!

! %$$.$ . 1.8% %.

abelul Rezolvare

Se reprezinta grafic functie log 2p3=f log t33

0.00 0.50 1.00 1.50 2.00 2.50 3.001.60

1.65

1.70

1.75

1.801.85

#fect de inmagazinare

logt

logΔp

6raficul 11

in diagrama rezulta ca la timpi mici dreapta nu are panta unitara ceace insemna caefectul de inmagazinare la deschidere dureaza sub 1,+' ore.

Se reprezinta grafic functie p d=f logt3

26


27/29

0.00 0.50 1.00 1.50 2.00 2.50 3.00220.0

225.0

230.0

235.0240.0

245.0

250.0

255.0

Declin$l de pre%i$ne

logt

pd! "ar

6raficul 1%

in curba de declin rezulta ca panta portiunii drepte este

%$8,$ %'$',+"

log 3 %,11 1,1 p

it

∆ −= = = −∆ −

bar*ciclu

(resiune la t=1 orat 1 %$8,$ %,11 ',+"3 %'8,-' p∆ = = − × − =

bar

a3 Bapacitate de curgere a stratului%,$ %,$ "", % 1! $,+ 1,1$

1!',' ' ',+" 8 '!!

t Q bkhiπ π µ × × × ×= = =

× × ×

b3 (ermeabilitate efectiva pentru titei1!',

!,!'$' : '$, 'm:%'1!

khk

h= = = =

c3 Iactorul de sonda

1 !%

1"

11 $ %

1,1"1 lg !,$"1

%'8, - $!! '$, ' 1!1,1"1 lg !,$"1 1!,1'

', +" !, !$+ %"! 1! $, + 1! !, !

t h t

t s

p p k s

i m r ∆ = ∆ =

−

− −

−= − − = ÷µβ − ×− − = ÷− × × × × ×

d3 Baderea suplimentara de presiune

!,8- !,8- 1!,1' ',+" '$, s p si∆ = = × × = bar

27


28/29

e3 eterminarea ratiei de productivitate( )( ) 1

'$,1 1 !,1'8

$!! %'8,-' sr

i t orai

IP p RP

IP p p∆ =

∆= = − = − =− −

f3 Se determina volumul de pori al zonei de influenta de sonda

Se reprezinta curba p=f t3 pentru perioada semistationara

0.00 100.00 200.00 300.00 400.00 500.00230.0

235.0

240.0

245.0

250.0

255.0

260.0

&$r"a de declin a pre%i$nii perioada %emi%tationara

timp! '

pre%i$ne! "ar

6raficul 1$

(ortiunea dreapta are panta

1%$$,$ %$8,$ !,!1"

' ! 1%8 pit

∆ −= = = −∆ − bar*ora

Folumul de pori care sunt influentati de sonda

1

"", % 1,1$ $ !!$'8$-$

% V % %"! 1! !, !1" 8 '!! pQ b

V i −

× × ×= = =×β×| × × × ×

m$g3 ezerva de titei din zona influentata de sonda

$'8$'$ p t N V S = × = ×(1−0,25) = 261257,2m$

h3 impul duratei regimului nestationar de miscare

aza zonei de influenta

$'8$-$$'$, '8

%',1 !,!$+ p

c

V r

h mπ π = = =× × × ×

m

% !,1 N

ad c

k t t

m r × < =×µ×β×

rezulta

28


29/29

% $ 11 %

1"

!,1 !, !$+ 1! 1! $'$, '81!$$ -s %8, -1h

'$,' 1!ad c

N

t m r t

k

− −

−× ×µ ×β × × ×3,9× ×250× ×< = = =

×

i3 impul la care incepe perioada semistationara% $ 11 %

1"

!,$ !, !$+ 1! 1! $'$, '8$1!1!1s 8 ,1$h

'$,' 1!ad c

ss

t m r t

k

− −

−× × µ×β × × ×3,9× ×250× ×> = = =

×

aplicatii investigatii

Documents

Transcript of aplicatii investigatii