1TELECOMUNICACIONES
BANDA ANCHA
Created by Manuel Juan Casas Department of Electrical and Electronic Engineering
University UNMSM
LIMA-May 2015
2--------------------------------------------
Contenidos
1 Introduccin2 Planteamiento del problema3 Propuesta de solucin4 Conclusiones5 Recomendaciones
The width of the Right of Way(RoW) is 50 meter for 500 kV
3The IEEE-SA Standards Board also reaffirmed IEEE 1138-1994 standard for "Construction of Composite Fiber Optic Overhead Groundwire (OPGW) for Use on Electric Utility Power Lines."
4La misin de sistemas de potencia modernos y futuros es suministrar energa elctrica satisfaciendo los requerimientos siguientes:
- Confiabilidad y seguridad de suministro
- Uso econmico/racional de la energa
- Proteccin del medio ambienteFIG. 1. OPGW THERMAL WITHSTAND CAPABILITYDESIGN DIAGRAM: 1 AIR; 2 STEEL WIRE;3 CENTRAL TUBE; 4 OPTICAL FI BERS INHYDROPHOBIC GEL; 5 THE LINE ALONG WHICH DATA ISPRESENTED IN FIG. 2.
1. INTRODUCCIN
52. PLANTEAMIENTO DEL PROBLEMA
6EJEMPLOS DE DAOS EN OPGW POR RAYOS- DOU-BAY 500 KV OHTL (275 KM), PROV DE HUBEI: la lnea soport 5 golpes de rayosrotura del OPGW a 4 meses del comisionado
-PROVINCIA ZHEJIANG 500 KV OHTL: en operacin desde 1998 experiment dao de rayo al OPWG, 10 alambres fueron rotos en una posicin de la falla.
- PROVINCIA DE GUANGDONG 500 KV OHTL: sujeta a dao de rayo por 3 aos consecutivos. Daos al OPGW de la provincia de Hebei. Una fallacaus dao al cable de guarda y a la fibra ptica B=24.
INVESTIGACIN: Zhongtian Technologies Co. calcul el calor en fusingenerado por el arco de rayo al Al&Steel:
E = [CAL (TAL - T) + ALL] AL + [CFe(TFe - T) + Fe] FeDonde, E es la cantidad de demanda de calor en fusin, C es el calorespecfico del Al&Steel, T es la temperatura ambiente o punto de fundidodel Al&Steel, es la cantidad de calor en demanda al cual una unidad de peso slido aparece en lquido a punto fundido y es la unidad de peso del Al&Steel en el OPGW.
7LT 138 KV SOCABAYA-PARQUE INDUSTRIAL
PPGW 24 FIBRASTIPO SM (mono modo)
NORMA G.652/G.652DFUNCIN: (i) proteccin contra rayos (ii) comunicacin
de voz & datosII VENTANA DE OPERACIN: (i) 1300-1310 nm
(ii) >propagacin: 11km no hay prob.de atenuacin, >veloc de datos: PMD pequeo
RTU SCD 5200:
8PROTECCIN FUTURACommonly, in comparable transmission lines, the per-unit length resistance of the general ground wire is always larger than that of the OPGW.On transmission lines, the OPGW will be grounded directly through the tower body on every tower, but different practices are used with regard to the grounding of the general ground wire. Therefore, the total grounding resistance of the OPGW wire will be lower than that of the general ground wire.The ground wire to the tower body resistance will be higher than that of the OPGW connection resistance to ground.Transmission line ground wires are used to protect the conductor from lightning strikes, but as the connection resistance from OPGW to ground is less than that of the general ground wire, it encounters
9http://www.ahecable.com/e_productshow/?17-OPGW-Optical-Ground-Wire-17.html
A1
A2
Central Optical Fiber SUS Tube Structure (Parts)
Structurecentral optical fiber SUS tube structure with single stranded layer
Order Type Model OPGW-1C1/36 (M48/R60-12) OPGW-1C1/40 (M58/R72-16)
Max. fiber count 36 40Tube size
3.2 mm 3.5mmCable diameter
9.6 mm 10.5 mmCross-section carry area
48 mm2 58 mm2
Cable weight 338 kg/km 400 kg/kmRated Tensile StrengthRTS
59 kN 71 kN
DC resistance at 201.782 /km 1.490 /km
Short current capacity (40~200)
11 kA2s 16 kA2s
Linear expansion coefficient
13.010-6/ 13.010-6/
Youngs modulus 162.0 kN/mm2 162.0 kN/mm2
10
LAS SIMULACIONES MUESTRAN EL EFECTO DE NO COMPLACENCIA CON CRITERIOS N-1, IEEE STD. 1547 2003 Y LA RE-SINCRONIZACIN FUERA DE FASE DEL ANILLO
IEEE 534 2003 Guide to Installation of OH Transmission Line Conductors
IEEE 1138-2009 Standard for Testing and Performance of Optical Ground Wire (OPGW) for Use on Electric Utility Power Lines"
IEEE 1222 2011 Standard for Testing and Performance for All-Dielectric Self-Supporting (ADSS) Fiber Optic Cable for Use on Electric Utility Power Lines
IEEE 1591 2011 Standard for Testing and Performance of Hardware for Optical Ground Wire
11
DISEO DEL OPGW
12
Influencia del OPGW VS Ko para Proteccin de Lneas (sin compensacin serie)
PARAMETER LINE Colca-Poroma Poroma-O coa O coa-Sjos UnidadRated current (act) 1.2 0.9710982 1.2 KAPos. Seq . Impedance . Z1 0.3384005 0.3383461 0.3441 O hm/kmPos. Seq . Impedance. Angle 85.08238 86.45853 85.63 degPos. Seq. Resistance. R1 0.02900881 0.0209 0.0262 O hm/kmPos. Seq. Reactance. X1 0.3373473 0.3377 0.3431 O hm/kmZero. Seq.Resistance. R0 0.2077654 0.45442 0.3445 O hm/kmZero. Seq.Reactance. X0 0.9223155 1.2808 1.0958 O hm/kmEarth-Faut. Current . Ice 2.485289 2.796309 1.13926 AEarth-Faut. Magnitude 0.6026934 1.022499 0.7917Earth-Faut.Angle -12.0694 -21.13457 -18.56 deg
13
Mejora de Desempeo de Lneas de transmisin Contra Cada de Rayo Sobre
Cables OPGW (i) Usar Estructura hebrada de alambres de acero Al-
clad.
(ii) incrementar el dimetro de la capa de alambres exterior
PRUEBAS DE RAYOSTransferencias de carga de 200 y 250 Coulombs
RESULTADOSSin incremento de atenuacin para fibra simple-modo a
1,550nm de longitud de onda
14
Estadstica de Ratio de Cada de rayo es 0.14 y 0.9/100km-ao en lneas de 500 y 1000 kV.
Obtener la actividad del rayo desde la densidad del flash a tierra del rayo = 0.023*T^0.3 (flashes/km2-da), siendo T un promedio das de tormentas/ao en 5 aos.
Tasa de Coleccin de flash N= *T*(28*h^0.6 +w)/10 flashes/100km/ao, siendo h la altura de la torre; w es el ancho de espacio entre los dos cables de guarda.
Cable de guarda No= N/2
15
16
17
18
.
19
20
21
LA POTENCIA NATURAL DE DOS CIRCUITOS SIMPLES DE 345 KV (850 MW) SUPERAN 700 MW DE LA LT
MARCONA-OCOA-MONTALVO
13 3552
145
425
1075
0
200
400
600
800
1000
1200
69 115 138 230 345 500
POTENCIA NATURAL DE LNEAS DE TRANSMISIN
SIL (MW)
Marcona-Ocoa-Montalvo
22
El costo instalado de lnea de simple circuito de 500 kVes similar a dos circuitos simples de 345 kV
Ref: AEP American Electric Power
Doble circuito de 345 kvMs barato que simple 500 kV
23
Proyectos DC similares ms baratos que 500 kV AC
Propuesta similarIEEE 2012Cemento Andino
Propuesta similarXX CONIMERACon 3 bipolos 190 kV
PropuestaSNC LAVALIN1997
24
Una lnea de transmisin muy larga de 500 kV tiene similar capacidad de transferencia de una doble de 345 kV
El doble circuito de 345 kV provee similar beneficios a ms bajo costo de larga duracin y no ms ROW que el simple circuito de 500 kV
El doble circuito de 345 kV tiene una ms grande capacidad trmica que el simple circuito de 500 kV con la mitad de la impedancia de un circuito simple.
La impedancia de transferencia con doble transformador reductor de 345/220 kV es menor que con simple de 500/220 kV
La integracin de subestaciones de 500 kV es ms cara que de 345 kV y acceso de generacin es a ms bajo costo.
COMPARACIN DE LNEAS DE TRANSMISIN DE SIMPLE CIRCUITO DE 500 KV VERSUS DOBLE CIRCUITO DE 345 KV
25
MXIMAS CORRIENTES DE CORTOCIRCUITO -2,016
26
Las mximas corrientes de cortocircuito en barras de 500 kV apenas alcanzan los 5 kA
REF Informe de Diagnstico 2015-2024
27
En el ao 2,020 se escoge la barra de Marcona, de menor potencia de cortocircuito, como interconexin de lneas largas de 500 kV, en lugar de la barra de Mantaro.
28
QU SE PUEDE HACER?CONVERTIR EL SISTEMA AC DE LA LT MANTARO-COTARUSE-SOCABAYA EN UN SISTEMA DC
Cul es el Problema?
La interconexin SICN-SISUR est operando cerca de sus lmites de estabilidad. Eventos inesperados causan defectos catastrficos
Cul es la solucin?
Para evitar el apagn del SISUR y minimizar prdidas se sugiere la incrustacin del sistema HVDC
29
Sin cambio del cuerpo y fundaciones de la torre--triplica la capacidad de transferencia
30
SISTEMA DE TRANSMISIN HBRIDATres circuitos de transmisin AC
Un circuito de transmisin DC (THREE GORGES-CHINA)
31
HVDC CSC no involucra acoplamiento
HVDC CSC mejora significativamente la elasticidad del SEIN
Prdidas de transmisin ms bajas
Ninguna necesidad para la sincronizacin
Mayor confiabilidad y seguridad
Mayor disponibilidad de capacidad de transmisin
Amortiguamiento de oscilaciones electromecnicas y accionesde control.
32
INTERCONEXIONES HVDC INTERNACIONALES500-600 MW
500 600 MW
33
Transmisin solar (Sahara), elica (mar) hidrulica (Scandinavia & Alps) para reas de consumo en Europa
34
3. PROPUESTA DE SOLUCIN
35
2. PLANTEAMIENTO DEL PROBLEMA
Espacio libre del suelo
LINEA DE TRANSMISIN L-2051/2/3/4
+ -
+ -
+ -
36
Promedio: 452 MW
LT 500 kV
LT 500 kV
37
38
PROYECTOS HVDC SEGN IEEE MAYORA A TIRISTORES (RESALTADOS A TRANSISTORES)
SYSTEM / PROJECT HVDC SUPPLIER YEAR COMMISSIONED POWER RATING (MW)DC VOLTAGE
(kV)LINE/
CABLE(km)
MERCURY/THYRISTOR/TRANSISTOR
LOCATION
IB VALLEY-JAIPUR PLANNED 2002 3000 THY INDIAEUROCABLE PLANNED 2002 600 500 600 THY NORWAY-GERMANYLEYTE-MINDANAO PLANNED 2015 500 250 478 THY PHILIPPINESEAST-WEST ENERGY BRIDGE PLANNED 2005 500 600 1800 THY GERMANY-POLAND-RUSSIAEAST-WEST ENERGY BRIDGE PLANNED 2010 1000 THY GERMANY-POLAND-RUSSIAICELAND-SCOTLAND LINK PLANNED 2005 550 400 950 THY ICELAND-SCOTLANDICELAND-SCOTLAND LINK FUTURE 1100 400 950 THY ICELAND-SCOTLANDMEPANDA UNCUA PLANNED 2006 500 THY MOZAMBIQUECHINA-RUSSIA (HEIHE) PLANNED 2008 750 B-B THY CHINA-RUSSIANORTHEAST-NORTH (GOALING) PLANNED 2008 1500 B-B THY CHINAHUGO INTERTIE PLANNED 2010 375 B-B THY U.S.A
TRANS-AMUR TESTING 2012 3000 THY CHINA-RUSSIA
NINGXIA-TIANJING PLANNED 2010 3000 THY CHINANW-SICHUAN (BAOJI-DEYANG) PLANNED 2011 3000 THY CHINANORTH SHAANXI-SHANDONG PLANNED 2011 3000 THY CHINASHANDONG-EAST PLANNED 2011 1200 B-B THY CHINAGEZHOUBA-SHANGHAI EXPANSION PLANNED 2011 3000 THY CHINA
BENMORE-HAYWARDS POLE 1 REPLACEMENT
PLANNED 2012 (AWAITING
REGULATORY APPROVAL)
700 350 40 THY NEW ZEALAND
BORWIN 1 PLANNED 2012 400 150 400 TRA GERMANY
INDIA-SRI LANKA ELECTRICITY GRID INTERCONNECTION PLANNED 2013 1000 400 INDIA-SRI LANKA
AYSEN-SIC PLANNED 2012 2500 500 or 600 2000 THY CHILENORTH-CENTRAL PLANNED 2012 1000 B-B THY CHINAWESCOR SOUTH W (3 TERMINAL) PLANNED 2012 AFRICA
BAKUNPLANNED
2013 (MONOPOLE),2015 (BIPOLE)
2400 500 1715 THY MALAYSIA
WESCOR SOUTH E (3 TERMINAL) PLANNED 2013 AFRICA
DOLWIN 1 PLANNED 2013 800 320 330 TRA GERMANYPLAINS AND EASTERN CLEAN LINE PLANNED 2013-2020 7000 500 1288 THY USASYDVASTLANKEN PLANNED 2013-2015 1200 400 TRA SWEDEN, NORWAY
INGA-KOLWEZI ABB PLANNED UPGRADE 2013 560 500 1 700 THYDEMOCRATIC REPLIC OF CONGO
SOUTHWEST LINK ABB PLANNED 2014 1420 300 200 TRA SWEDEN
ALBERTA EAST HVDC TRANSMISSION PROJECT PLANNED 2013 2000 500 500 THY CANADA
ALBERTA WEST HVDC TRANSMISSION PLANNED 2014 2000 500 400 THY CANADA
HVDC PROJECTS LISTINGPrepared for the
HVDC and Flexible AC Transmission Subcommitteeof the
IEEE Transmission and Distribution Committee
39
Ojo: no puede conectarsepor el grupo de conexion
Lne_Mazuco_PtoMdoLne_SanGabanII_Mazuco
VilcanL5.511.00
167.74
VilcanH 61.671.03-45.05
SantaTeresa10 10.321.03
161.74
SantaTeresa 60 59.861.00-48.26
SGAB138B
145.531.05
-44.05
SGAB138
144.411.05
-47.27
COMBA24
23.881.00-38.76
COMB6666.221.00
-67.20
COMBA138138.131.00
-63.26
QUILLA2322.450.98
-53.53
QUILLA6058.660.98
-49.56
QUILLA109.870.99
158.15
PTO_MDO22.922.670.99-50.72
PTO_MDO109.920.99
157.62
MAZUCO138142.631.03
-47.84
PTO_MDO138141.821.03
-49.48
MAZUCO22.923.011.00
162.10
SGAB213.851.00
168.52
SGAB113.851.00
171.73
MACH-1010.541.00
161.57
MACH6059.991.00-48.11
SMAR23 22.540.98160.59
SMAR6059.220.99
-48.97
MACH114.371.04
168.05
MACH138142.591.03-47.84
M
A
C
H
3
14.371.04
168.07
M
A
C
H
2
14.371.04
168.07
SICU6665.711.00
-67.68
HERCCA2.321.01-9.57
SICUA1010.051.00
140.43
CACH10
10.421.04
-36.79CACH3334.291.04-66.09
INCA138137.511.00-65.24
ANDY13169.9212.87
-176.62 CACH2323.011.00
-67.12
INCA6060.341.01
143.06
SRAF138 141.571.03-52.46
YURA6
7.281.05-97.61
SRAF2162.140.991.82
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154.72
SRAF6060.481.01-55.28
G~Vilca3B
2.85-0.0643.17
G~Vilcan3A
2.85-0.0643.17
V
i
l
c
a
n
-5.670.4681.22
5.70-0.1281.22
1
VilcaMach
5.67-0.4613.32
-5.51-0.2013.32
lod SantaTeresa10
0.000.00
Lne Santa Teresa
0
.
0
1
0
.
0
2
0
.
0
8
-0.01-0.020.08
t
r
2
S
a
n
t
a
T
e
r
e
s
a 0.010.020.46
-0.000.000.46
0
l
n
e
M
A
C
H
_
.
.
-5.86-1.4611.82
5.921.3011.74
SVSSVC Tintaya-Ant..
-3.3125.10
0.00-0.00
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2.800.6614.93
-2.78
7.682.8564.0354.5840.9464.03
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-1
-7.68-2.8510.91
Lod Azangaro-Huancane-Ananea
Lod quilla60
1.390.34
tr3 quillabamba
3.761.0757.0557.0520.0950.18
-0.38-0.0957.0557.0520.0950.18
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-2
Lod quilla23
0.380.09
3.370.82
-
0
.
0
0
-
0
.
0
0
0
.
9
9
6.59-5.977.91
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6.922.448.45
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Rp Mazuco 22.9
-0.003.03
1
Rp Mazuco 138
0.009.68
1
0.303.2831.91
-0.28-3.1631.91
0
0.280.14
0.620.35
5.843.31
6.524.1761.5460.2618.0961.54
-0.62-0.3561.5460.2618.0961.54
-5.84-3.3161.5460.2618.0961.54
0
G~SGab G2
55.917.7588.89
-55.49-1.8889.98
55.917.7589.98
0
G~SGab G1
55.913.4988.22
-55.492.3189.30
55.913.4989.30
0
55.49-2.3150.19
-33.700.7997.62
33.952.8197.62
0-33.700.7997.62
33.952.8197.62
0
G~Machu G3
33.952.81
101.68
G~Machu G2
33.952.81
101.68
0.970.24
-33.610.7797.35
33.852.8197.35
0
0.660.16
99.62-3.70
115.33
5.181.2710.54
-5.14-1.4110.54
1.381.3628.4618.7511.7428.46
-0.41-1.1028.4618.7511.7428.46
-0.97-0.2428.4618.7511.7428.46
1
0.680.1810.18
-0.67-0.1610.18
0
G~Machu G1
33.852.81
101.40
-2.77-0.9443.74
2.781.0543.74
1
-45.5915.3950.79
2.770.95
-0.00-0.000.00
0.00-0.000.00
-2
6.741.35
3.390.86
115.58
-3.37-0.68
115.58
0
6.426.04
3.633.37
6.23-10.0559.33
-6.1510.9059.33
0
12.290.45
-0.000.000.01
-6.37-1.0234.6234.6232.068.05
-
0
.
7
0
-
0
.
2
0
3
4
.
6
2
3
4
.
6
2
3
2
.
0
6
8
.
0
5
7.071.4534.6234.6232.068.05
3
30.08-4.4028.24
0
.
7
0
0
.
2
0
1.330.21
24.733.0329.10
6.23-10.0559.33
-6.1510.9059.33
0
1.340.2322.7611.380.0022.76-0.000.00
22.7611.380.0022.76
-1.34-0.2022.7611.380.0022.76
00.00
-22.25
4
10.652.14
17.534.7973.80
-17.43-3.8573.80
0
3.390.86
115.58
-3.37-0.68
115.58
0
48.56-0.5632.36
-47.60-0.3932.36
-0.000.000.00
0.00-0.000.00
0
40
Tensin en bornes (Vt) de CH San Gabn por apertura de anillo (LT Azngaro-Juliaca)
U_GR1
10
11
12
13
14
15
16
17kV
1.25 1.26 1.27 1.28 1.29 1.30 1.31
10^3 s
41
Potencia reactiva (Q) de generacin Gr 1 San GabnQ_GR1
-20
0
20
40
60
80MVAR
1.25 1.26 1.27 1.28 1.29 1.30 1.31
10^3 s
42
Oscilacin de potencia activa (P) - GR1 San GabnP_GR1
-40
-20
0
20
40
60
80MW
1.25 1.26 1.27 1.28 1.29 1.30 1.31
10^3 s
43
lt cotaruse-socabaya
Para efectos de Fijacin TarifariaSe considera Capacidad real del SEIN
44
45
Apagn de 1 h - SISUR cuesta $ 4.56 millonesRotura de la interconexin $ 2.76 millones
Voltage is 100% of rated voltage.(300 MVARs required by lines).
East generator is below 1,200 MVAR
limit.45
46
Proteccin df/dt
Voltage is 100% of rated voltage(362 MVARs required by lines).
East generator is below 1,200 MVAR limit.
46
47
Comparacin econmica de estaciones HVDC +/-450 kVvs HVAC 500 kV
(November 23, 2008 at 14:21 from IEEE Xplore)
48
Comparacin HVDC 2x3,000 MW para la transmisin Three Gorges Shangai
VS Cinco lneas HVAC 500 kV necesarias
49
50
SISTEMA DE PROTECCIN DEL CONVERTIDOR
51
SISTEMA DE PROTECCIN DEL POLO
52
PATIO DE LLAVES DEL BIPOLO
53
PROTECCIN DEL ELECTRODO DE LNEA
54
PROTECCIONES DEL TRANSFORMADOR Y BARRAS AC
55
PROTECCIN DEL REACTOR Y CAPACITOR SHUNT
56
PROTECCIN DE FILTROS AC
57
58
.
58
59
NUEVAS TECNOLOGAS DE TRANSMISIN5. RECOMENDACIONES
LT EN TRANSMISIN DBIL LT EN TRANSMISIN FUERTE
60
COMPARACIN DEL NIVEL DE AISLAMIENTO
61
ALTA CARGA NATURAL (SIL)
62
Seis reactores en Cotaruse exigen 90 Mvar de exportacin del SVC de Socabaya ms el acercamiento OEL de Grs SAM
62
-90
-70
-50
-30
-10
10
30
50
70
0 1 2 3 4 5 6
M
V
A
R
Reactores bajo maniobra en SE Cotaruse
Generacin de Potencia Reactiva CH Mantaro y SVC Socabaya
Gr CH Mantaro
svc Socabaya
OEL GR SAM
EXP MVARSVC SOCAB
OPF CON 2 REACTORES
63
Sistema de transmisin con compensacin serie (Ks) y en derivacin (Kp)La capacidad de carga es 0.85 SIL con 6 reactores () y 1.7 SIL con 0 reactores ()
Kp=1
64
Las barras 220 kV de la C.H. Mantaro no debe ser regulada (FLUJOS DE CARGA BD-PFD-COES)
0.99
1
1.01
1.02
1.03
1.04
1.05
1.06
1.07
1.08
1.09
0 1 2 3 4 5 6
T
E
N
S
I
N
(
P
.
U
.
)
Numero de Reactores bajo maniobra en SE Cotaruse
Tensin de barras en subestaciones
Mantaro
Socabaya
Cotaruse-
Anillo
65
.
Sobretensin de frecuencia de potencia durante auto-recierre monopolar para diferentes relaciones Zo/Z1 de la
compensacin en derivacin.
65
66
El re-cierre trifsico con dos reactores (2x50 Mvar) de la lnea L-20 51 (efecto Ferranti de 70 MVAR) se dar con un grado de compensacin Kp= 142%
COTARUSE 13
227.421.0316.29
RON220C238.001.0833.96
COTARUSE 11
227.421.0316.29
238.001.0833.96
S
E
R
1
2
198.450.9034.92
S
E
R
1
1
262.461.19
-10.83
SAM713.861.0065.40
SAM613.851.0065.36
S
E
R
1
4
206.390.9432.75
S
E
R
1
3
206.390.9432.75
COTARUSE 14
227.421.0316.29
COTARUSE 12
233.971.0634.92
L
o
d
I
n
m
a
c
u
l
a
d
a
-
0
.
0
0
5
6
.
5
5
5
6
.
5
5
1
1
6
8
.
9
3
-
3
0
.
7
0
3
6
.
2
2
1
7
1
.
6
9
157.6514.3096.60158.29
46.2811.1639.0147.61
46.2811.1639.0147.61
-
0
.
0
0
5
3
.
4
3
5
3
.
4
3
1
117.3812.4172.49118.03
Lod pukaqaqa
0.00-0.300.240.30
1
1
-
0
.
0
0
5
6
.
5
5
5
6
.
5
5
1
-30.44-20.2131.2136.54
30.7321.6931.2137.61
2
G~Sam G7
30.7321.6931.3537.61
-29.64-19.7030.4135.59
29.9321.1330.4136.63
2
G~Sam G6
29.9321.1330.5336.63
-30.37-20.1731.1436.45
30.6621.6431.1437.53
1
6
8
.
9
3
-
3
0
.
7
0
3
6
.
2
2
1
7
1
.
6
9
1
0.00-0.000.000.00
G
Sam G5
30.6621.6431.2737.53
1.4848.3921.0548.41
-
0
.
0
0
-
9
5
.
9
3
2
1
.
0
5
9
5
.
9
3
403.6333.7874.10405.04
-
3
7
0
.
3
0
2
1
4
.
4
7
7
4
.
1
0
4
2
7
.
9
3
1
6
8
.
9
3
-
8
5
.
1
7
3
6
.
2
2
1
8
9
.
1
8
-
1
6
8
.
9
3
3
0
.
7
0
3
6
.
2
2
1
7
1
.
6
9
1
6
8
.
9
3
-
8
5
.
1
7
3
6
.
2
2
1
8
9
.
1
8
-
1
6
8
.
9
3
3
0
.
7
0
3
6
.
2
2
1
7
1
.
6
9
0
.
0
0
9
5
.
9
3
2
1
.
0
5
9
5
.
9
3
-
0
.
0
0
-
1
1
3
.
1
0
2
1
.
0
5
1
1
3
.
1
0
3
7
0
.
3
0
-
2
1
4
.
4
7
7
0
.
9
9
4
2
7
.
9
3
-
3
7
0
.
3
0
1
9
.
1
4
7
0
.
9
9
3
7
0
.
7
9
l
o
d
H
a
q
u
i
r
a
2
3
.
8
0
5
.
4
0
2
4
.
4
0
67
Equivalente de Capital de Pagos Uniformes
67
Capital Equivalent of Uniform PaymentsCC = PMT*(1 + r)*[1-(1+r)-n] / r 112,003,590 USD
PMT Monthly Payment 816,400 USD/month9,796,800 USD/year
r Monthly interest rate 8% 0.006666667 pun Number of monthly payment 360 month
years: 30
Capital Equivalent of Uniform PaymentsCC = PMT*(1 + r)*[1-(1+r)-n] / r 112,000,519 USD
PMT Monthly Payment 1,140,645 USD/month13,687,740 USD/year
r Monthly interest rate 12% 0.01 pun Number of monthly payment 360 month
years: 30
68
Thank you for your time
69
Para el aislamiento de la lnea, los requerimientos de despeje del aire son menos crticos con HVDC
Los efectos corona son menos pronunciados con la tensin HVDC
CONCLUSIONES
71
QUESTIONS?
72
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