Dr. A. Aziz Bazoune Chapter 8: Screws, Fasteners and the ...
Chapter 15: Fasteners and Power Screws
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Tornillo
arandelas
Tornillo de tracción para producir tensión previa (tensor).
USOS
Tornillo de cierre para obturar orificios.
Tornillo de medición para recorridos mínimos (micrómetro).
Elemento de fijación para uniones desmontables.
Transmisor de Movimiento
Movimiento giratorio Movimiento longitudinal
Transformador de Fuerza
Produce grandes esfuerzos longitudinales mediante
pequeñas fuerzas periféricas
(Prensa de husillo, prensa de banco).
Tornillo - Partes
Cabeza
Rosca Cuello
Vastago
2θ
Tipos de Rosca
Ángulo de la rosca, 2θ
Ángulo de inclinación
de la rosca, α
Rosca
Tipos de Rosca
Metrica
Peine
Tipos de Rosca
Tipos de Rosca
(a) Simple,
(b) doble,
y (c) triple.
Paso de Rosca Paso fino:
-Mayor resistencia a la tracción, porque presenta una sección resistente más grande.
-Tendencia mínima a aflojarse por vibraciones.
-Reglajes más precisos.
Paso grueso:
Menor sensibilidad a los choques,
Ensamblado más sencillo y rápido.
Posibilidad de revestimientos de mayor espesor debido al juego de tolerancias, porque los pasos
son más amplios.
Menor riesgo de desgarre del roscado.
Resiste mejor la fatiga, ya que a medida que aumenta el paso disminuye la carga en el fondo del
hilo de rosca.
Tipos de Rosca
Tipos de Rosca a) Roscas de unión para uso generales
• Rosca triangular - Rosca métrica ISO
Es de diseño cilíndrico y esta formada por un filete helicoidal en
forma de triángulo equilátero con crestas truncadas y valles
redondeados. El ángulo que forman los flancos del filete es de 60º
y el paso, medido en milímetros, es igual a la distancia entre los
vértices de dos crestas consecutivas.
Se denominan según normas ISO 68-1 e ISO 965-1.Si es de paso
griego, se designa con la letra M seguida del valor del diámetro
nominal en milímetros. Por ejemplo:
M6
Si es de paso fino, la letra M va seguida del diámetro nominal en
milímetros y el paso en milímetros separados por el signo “x”. Por
ejemplo:
M6x0.25
Si la rosca es a izquierda se añade “izq”. Si es de dos entradas se añade
“2 ent” o si es de tres “3 ent”.
La rosca métrica también puede usarse para unir tuberías, con la
características que se muestran en la siguiente figura, va montada en el
mismo roscado cilíndrico y la estanqueidad queda asegurada por una
junta tórica o arandela.
Es idéntica a la rosca métrica ISO en
cuanto a diseño y ángulo de flancos
(ángulo que forman los flancos del filete
es de 60º), con la diferencia que sus
dimensiones responden al sistema
imperial.
Se designa según norma ANSI/ASME
B1.1, con las letras UNC a las que se
antepone el diámetro nominal en
pulgadas y seguidamente el paso en hilos
por pulgada, por ejemplo: ¼” 20 UNC
Rosca nacional unificada ISO de paso grueso (UNC)
Aplicaciones:
- Producción en serie de tornillos, pernos y tuercas, y otras
aplicaciones industriales.
- Especialmente el roscado en materiales de baja resistencia a la
tracción, tales como fundiciones, acero dulce y materiales
blandos, para obtener la máxima resistencia al desgarre de la
rosca.
- Puede aplicarse donde se requiere un montaje y desmontaje
rápido o cuando hay posibilidad de que exista corrosión o
deterioro ligero.
Difiere de la anterior únicamente
por el paso y por la denominación,
donde solo se reemplazan las
letras UNC por UNF.
Tiene uso general, aunque es más
resistente a la tracción y torsión
que la UNC e incluso resiste el
aflojamiento por vibración.
Ejemplo:
¼’’-28 UNF
Rosca nacional unificada ISO de paso fino (UNF)
Rosca Whitworth
El ángulo que forman los flancos del filete es de 55º.
Si es de paso normal se designa mediante la letra W seguida por
el diámetro nominal y el paso, este ultimo se indica mediante la
cantidad de hilos presentes en una pulgada. Ejemplo:
W ¾ -10
Equivale a una rosca Whitworth normal de ¾ de pulgada de
diámetro nominal y 10 hilos por pulgada.
b) Roscas de unión para tubería
Rosca normal británica para tubería (BSP) o rosca “gas”
Derivada de la rosa Whitworth original (con poco uso en la
actualidad) tiene forma de triángulo isósceles y el ángulo que forman
los flancos de los filetes es de 55º. El lado menor del triangulo es
menor al paso, y las crestas y los valles son redondeados. El
diámetro nominal o exterior de la rosca se expresa en pulgas y el
paso esta dado por el numero de hilos contenidos en una pulgada, por
lo que se expresa en hilos por pulgada.
Se usa comúnmente en plomería de baja presión
No se recomienda para sistemas hidráulicos de media y alta presión.
De acuerdo a su diseño presenta dos variantes:
Rosca cilíndrica (BSPP): se monta en el mismo roscado cilíndrico.
La estanqueidad queda asegurada por una junta tórica o arandela. Se
denomina con la letra G seguida del diámetro nominal del tubo en
pulgadas según la norma ISO 228-1. Por ejemplo:
G 7
Rosca cónica (BSPT): se monta en el mismo roscado cilíndrico o
cónico. La estanqueidad queda asegurada por un recubrimiento previo
en la rosa. Se denomina con la letra R seguida del diámetro nominal
del tubo en pulgadas, según norma ISO 7-1. Por ejemplo
R 1/8
La figura representa las conexiones y compatibilidad entre los tipos
de roscas BSPP y BSPT
Rosca nacional estadounidense cónica para tubería (NPT)
Tiene diseño cónico, los filetes forman un ángulo de 60º y las crestas y
valles están truncados en 1.8º. El diámetro se expresa en pulgadas y el
paso en hilos por pulgada.
Se monta en el mismo roscado cónico y la estanqueidad queda
asegurada por un recubrimiento previo en la rosca.
Se designa según norma ANSI B1.20.1 con las letras NPT a las que
se antepone el diámetro nominal en pulgada y el número de hilos por
pulgadas separados por un guión. Por ejemplo:
1/16’’-27 NPT
En el caso de tener una rosa izquierda se añaden las letras LH.
En la siguiente figura se muestran las conexiones de una rosca NPT
Tipos de Rosca
Rosca
Parámetro Métrica – UNC/UNF BSPP BSPT – NPT
Diseño Cilíndrico Cilíndrico Cónico
Perfil del filete triangular Crestas truncadas, valles redondeados Crestas y valles redondeados Crestas y valles redondeados – Crestas
y valles truncados
Ángulo de flanco 60° 55° 55° – 60°
Medición del paso Avance en mm por cada vuelta –
Número de hilos por pulgada Número de hilos por pulgada Número de hilos por pulgada
Ángulo de conicidad 0° 0° 1°47′
Tipo de sello Junta tórica o arandela Junta tórica o arandela Recubrimiento en la rosca
Tipos de Rosca
Tipos de Rosca
Tipos de Rosca
Ajuste
Serie pulgadas Serie métrica
Tornillo Tuerca Tornillo Tuerca
1A
2A
3A
1B (suelto)
2B (normal)
3B (justo)
8g
6g
8h
7H
6H
5H
Perfiles de rosca
ACME
Uso: potencia, máquina - herramienta
Buttress
Tornillo como transmisor de movimiento
Punto “p” sobre la superficie del tornillo.
Tornillo fijo y gira la tuerca (antihorario y
la tuerca sube)
Aparecen dos componentes reactivas del
tornillo hacia la tuerca:
-la normal dFn
-la tangencial dFt (según el movimiento
de la tuerca).
tdFndFFd tnˆˆ
nt FdfFd
)ˆ.ˆ.( tfndFFd n
β es el ángulo (cte. en todos los puntos de
la hélice media) entre ñ y el eje Z
es la inclinación de la tg. a la hélice
media sobre el plano normal al eje Z
z
).(cos senfdFdF nz
)ˆ.ˆ.( tfndFFd n
la componente según Z de la fuerza
transmitida de B hacia A es
L
nz dFsenfF cos
NsenfFz cos
La integral está extendida a todo el arco L de la
hélice media sobre el que se extiende el
contacto.
N es la suma de los módulos de dichas acciones
El equilibrio del tornillo (considerando el régimen de velocidad
constante) resulta:
Q=(cos - f sen ). N
Por lo tanto:
N =Q
cos β −f sen α
Ecuación del equilibrio dinámico
tg 𝛼 =𝑝
2𝜋𝑟
𝑀0 es el valor de la cupla M en
condiciones ideales (sin roce)
Ecuación de trabajo: 𝑀0
𝑟2𝜋𝑟 − 𝑄𝑝 = 0
𝑀0
𝑟= 𝑄 tg 𝛼
Caso ideal (sin roce)
r = radio medio
La ecuación de trabajo resulta:
𝑀0
𝑟2𝜋𝑟 − 𝑄𝑝 − 𝑓𝑁
𝑝
𝑠𝑒𝑛 𝛼= 0
Reemplazando 𝑁 =𝑄
𝑐𝑜𝑠 𝛽 −𝑓 𝑠𝑒𝑛 𝛼
𝑀2𝜋 − 𝑄𝑝 − 𝑓𝑄 𝑝
𝑠𝑒𝑛 𝛼 cos 𝛽 − 𝑓 𝑠𝑒𝑛 𝛼
𝑀2𝜋 = 𝑄𝑝 1 +𝑓
𝑠𝑒𝑛 𝛼 cos 𝛽 − 𝑓𝑠𝑒𝑛 𝛼
𝑀2𝜋 = 𝑄𝑝𝑠𝑒𝑛 𝛼 cos 𝛽 − 𝑓𝑠𝑒𝑛 𝛼 + 𝑓
𝑠𝑒𝑛 𝛼 cos 𝛽 − 𝑓𝑠𝑒𝑛 𝛼
Caso real (disipación de energía por fricción
Multiplicando el segundo miembro por cos 𝛼
cos 𝛼
𝑀2𝜋 =tg 𝛼 cos 𝛽 − 𝑓𝑠𝑒𝑛 𝛼 +
𝑓cos 𝛼
tg 𝛼 cos 𝛽 − 𝑓𝑠𝑒𝑛 𝛼
𝑀2𝜋 = 𝑄𝑝tg 𝛼 cos 𝛽 − 𝑓
1 − cos2 𝛼cos 𝛼
+𝑓
cos 𝛼
tg 𝛼 cos 𝛽 − 𝑓𝑠𝑒𝑛 𝛼
𝑀2𝜋 = 𝑄𝑝 . tg 𝛼 cos 𝛽 + 𝑓𝑐𝑜𝑠 𝛼
tg 𝛼 cos 𝛽 − 𝑓𝑠𝑒𝑛 𝛼
𝑀2𝜋 es el trabajo motor
𝑄𝑝 es el trabajo resistente útil: Es el que ha realizado al mismo
tiempo el tornillo para comprimir K. Es el trabajo correspondiente al
objetivo que tiene que cumplir el mecanismo
Resolviendo para M y multiplicando por 𝑟
𝑟 el segundo miembro de la
igualdad:
𝑀 =𝑄𝑝𝑟
2𝜋𝑟
tg 𝛼 cos 𝛽 + 𝑓𝑐𝑜𝑠 𝛼
tg 𝛼 cos 𝛽 − 𝑓𝑠𝑒𝑛 𝛼
Recordando que tg 𝛼 =𝑝
2𝜋𝑟 y simplificando tg 𝛼
𝑀 = 𝑄𝑟tg 𝛼 cos 𝛽 + 𝑓𝑐𝑜𝑠 𝛼
cos 𝛽 − 𝑓𝑠𝑒𝑛 𝛼
Simplificando cos 𝛽 de la ecuación anterior:
𝑀 = 𝑄𝑟tg 𝛼 + 𝑓
cos 𝛼cos 𝛽
1 − 𝑓𝑠𝑒𝑛 𝛼cos 𝛽
Si 𝑓1 es el coeficiente de roce virtual dado por:
𝑓1 = 𝑓cos 𝛼
cos 𝛽
Podemos observar que el cociente de los cosenos funciona como
un factor de amplificación del coeficiente de roce debido a la
geometría del par cinemático
𝑀 = 𝑄𝑟tg 𝛼 + 𝑓1
1 − 𝑓1 tg 𝛼
Si 𝑓1 = tg (𝜑1)
𝑀 = 𝑄𝑟tg 𝛼 + tg (𝜃1)
1 − tg (𝜃1) tg 𝜑1
𝑀 = 𝑄. 𝑟. 𝑡𝑔(𝛼 + 𝜑1)
• Caso filete de rosca triangular
cos 𝛽 =cos 𝛼 cos (𝜃)
cos2 𝜃 + 𝑠𝑒𝑛2 𝜃 cos2(𝛼)
Reemplazando en 𝑓1 = 𝑓cos 𝛼
cos (𝛽)
𝑓1 = 𝑓 1 + cos2 𝜃 + tg2(𝜃)
Momento en función de 𝛼 y 𝜃
𝑀 = 𝑄𝑟tg 𝛼 + 𝑓 1 + cos2 𝜃 + tg2 𝜃
1 − tg 𝛼 𝑓 1 + cos2 𝜃 + tg2 𝜃
• Caso de filete rectangular (θ = 0, β = α, f1 = f)
𝑀 = 𝑄𝑟tg 𝛼 + 𝑓
1 − f tg 𝛼
En función del roce 𝜑
𝑀 = 𝑄𝑟𝑡𝑔(𝛼 + 𝜑)
Análisis del rendimiento del par helicoidal
𝜂 = 𝑇𝑟𝑎𝑏𝑎𝑗𝑜 𝑢𝑡𝑖𝑙
𝑇𝑟𝑎𝑏𝑎𝑗𝑜 𝑚𝑜𝑡𝑜𝑟
Para filete trapezoidal o triangular
𝜂 =𝑄𝑝
2𝜋𝑀=
tg 𝛼 − 𝑓𝑡𝑔2(𝛼) 1 + cos2 𝛼 + tg2(𝜃)
tg 𝛼 + 𝑓 1 + cos2 𝛼 + tg2(𝜃)
Sabiendo que 𝑝 = 2𝜋𝑟 tg 𝛼
𝜂 =tg (𝛼)
tg (𝛼 + 𝜑1)
• Para filete triangular 𝜃 = 0
𝜂 =𝑄𝑝
2𝜋𝑀=
tg 𝛼 −𝑓 tg2 𝛼
tg 𝛼 +𝑓
En función del roce 𝜑
𝜂 =tg (𝛼)
tg (𝛼 + 𝜑)
Por lo visto anteriormente para la rosca cuadrada el factor de
amplificación cos (𝛼)
cos 𝛽 es mínimo, por lo tanto M va a ser mas
pequeño que para una rosca triangular con el mismo 𝛼. Luego
como Q es la misma, el rendimiento va a ser mayor para la
rosca cuadrada.
Análisis del máximo rendimiento del par con filete
rectangular en función del ángulo
• Para que 𝜂 = 0 y 𝛼 + 𝜑 =𝜋
2
• Como 𝜂 es siempre positivo debe existir un valor máximo de 𝜂
entre
0 < 𝛼 <𝜋
2− 𝜑
Para obtener este valor que hace máximo el rendimiento
𝜕𝜂
𝜕𝑥= 0
1
cos2(𝛼)tg 𝛼 + 𝜑 − tg 𝛼
1
cos2 𝛼 + 𝜑= 0
Simplificando y dejando solamente el denominador
cos 𝛼 + 𝜑 𝑠𝑒𝑛 𝛼 + 𝜑 − cos 𝛼 𝑠𝑒𝑛 𝛼 = 0
Por identidad trigonométrica: 𝑠𝑒𝑛 2 𝛼 + 𝜑 = 𝑠𝑒𝑛 2𝛼
Para que esta ecuación trigonométrica sea satisfecha en el intervalo de
estudio se debe de cumplir que
2 𝛼 + 𝜑 = 𝜋 − 2𝛼
𝛼 =𝜋
4−
𝜑
2
De aquí se aprecia que el ángulo de inclinación de la hélice
media (𝛼) en la condición de máximo rendimiento no difiere
sustancialmente de 45º
Relación entre torque y fuerza para la rosca cuadrada
d=diámetro medio p = paso
α=ángulo de avance U= fuerza para subir o bajar la carga
F=carga axial a mover N=normal
f=coeficiente de fricción
Tornillo sube
(se desenrosca)
Tornillo baja
(se enrosca)
Para subir la carga Para bajar la carga
Para subir la carga
Como el sistema esta en equilibrio
𝑈 − 𝑁𝑠𝑒𝑛 𝛼 − 𝑓𝑁𝑐𝑜𝑠 𝛼 = 0
𝐹 + 𝑓𝑠𝑒𝑛 𝛼 − 𝑁𝑐𝑜𝑠 𝛼 =0
Eliminando N y despejando U se obtiene
𝑈 =𝐹[𝑠𝑒𝑛 𝛼 − 𝑓𝑐𝑜𝑠 𝛼 ]
[cos 𝛼 − 𝑓𝑠𝑒𝑛 𝛼 ]
Dividiendo numerador y denominador por cos 𝛼
y siendo tg 𝛼 =𝑝
𝜋𝑑 y 𝑓 = tg 𝜑 se obtiene:
𝑈 =𝐹
𝑝𝜋𝑑
+ 𝑓
1 −𝑓𝑝𝜋𝑑
= 𝐹tg 𝛼 + tg 𝜑
1 − tg 𝜑 tg (𝛼)
F
Finalmente, observando que el momento de rotación producto de la
fuerza U y el radio medio 𝑑/2 para elevar la carga se puede escribir:
𝑀 =𝐹𝑑(𝑝 + 𝜋𝑓𝑑)
2(𝜋𝑑 − 𝑓𝑝)
M es el momento requerido para vencer el rozamiento en la rosca y
levantar la carga.
Podemos definir la eficiencia o rendimiento de la transmisión como
la relación entre el momento necesario para elevar la carga F y el
momento necesario para elevar la carga F venciendo además el roce:
𝜂 =𝐹
𝑑2 tg (𝛼)
F𝑑2 tg (𝛼 + 𝜑1)
=tg (𝛼)
tg 𝛼 + 𝜑1
Para descender la carga
−𝑈 − 𝑁𝑠𝑒𝑛 𝛼 − 𝑓𝑁𝑐𝑜𝑠 𝛼 = 0
𝐹 − 𝑓𝑠𝑒𝑛 𝛼 − 𝑁𝑐𝑜𝑠 𝛼 =0
Eliminando N de estos sistemas de ecuaciones y despeando U se
obtiene:
𝑈 =𝐹[𝑓𝑐𝑜𝑠 𝛼 − 𝑠𝑒𝑛 𝛼 ]
[cos 𝛼 + 𝑓𝑠𝑒𝑛 𝛼 ]
Dividiendo numerado y denominador por cos 𝛼 , y aplicando la
relación tg 𝛼 =𝑝
𝜋𝑑 y 𝑓 = tg 𝜑 se obtiene:
𝑈 =𝐹 𝑓 −
𝑝𝜋𝑑
1 +𝑓𝑝𝜋𝑑
U´= F (tg φ – tg α) / (1+ tg φ . tg α ) = F tg (φ-α)
El momento de rotación que se necesita para vencer la parte de
fricción al hacer descender la carga es:
𝑀′ =𝐹𝑑(𝜋𝑓𝑑 − 𝑝)
2(𝜋𝑑 + 𝑓𝑝)
Rosca ACME
La carga normal queda inclinada con respecto al eje, debido al ángulo
de la rosca 2. El efecto del ángulo de la rosca es aumentar la fuerza
de fricción. Por lo tanto, los términos en que interviene la fricción
deben dividirse por cos (𝛽)
𝑀 =𝐹𝑑[𝑝+𝜋𝑓𝑑 sec 𝛽 ]
2 𝜋𝑑−𝑓𝑝 sec 𝛽
Influencia del collarín
Cuando un tornillo se carga axialmente, debe emplearse un cojinete
de empuje o de collarín entre los elementos estacionario y rotatorio,
a fin de soportar la componente axial
𝑀𝑐 = 𝐹 𝑓𝑐𝑑𝑐
2
Autoretención
𝑀′ =𝐹𝑑(𝜋𝑓𝑑−𝑝)
2(𝜋𝑑+𝑓𝑝) > 0
o
𝑈 = 𝐹 tg 𝜑 − 𝛼 > 0 CONDICION DE AUTORRETENCION
Es decir 𝜑 > 𝛼 o 𝜂 = tg (𝛼)
tg (𝛼+𝜑)≤ 0.5
Se obtiene cuando el momento de giro para
bajar la carga es positivo, o sea, cuando se
debe aplicar el momento externo para que la
carga baje:
Graficando η en función de tg(α)
Fuentes de peligro
• Inseguridad acerca de las fuerzas exteriores.
• Apriete inadecuado.
• Apoyo unilateral.
• Pérdida de la tensión inicial debida a dilatación térmica
o a deformación plástica del tornillo.
• Trabajo de choque adicional
• Aflojamiento por vibración.
• Ataque químico.
• Desgaste de la rosca en tornillos transmisores de
movimiento
Puntos de rotura
En (1) ocurre el 15% de todas las roturas.
En (2) ocurre el 20% de todas las roturas.
En (3) ocurre el 65% de todas las roturas.
La muesca de la tuerca mejora la distribución de la carga sobre los
filetes de la misma, por alcanzar una mayor deformación sobre los
primeros filetes.
Tornillo como elemento de unión: Pretensado con Pi
y cargado longitudinalmente
Puesto que los triángulos OGA y OCM son semejantes
𝑃0
𝑃𝑖=
𝛿𝑖+𝛿𝑐
𝛿𝑖
Como 𝛿𝑖 = 𝑃𝑖
𝑘𝑏 y 𝛿𝑐 =
𝑃𝑜
𝑘𝑐
𝑃0 = 𝑃𝑖𝑘𝑏+𝑘𝑐
𝑘𝑐 o 𝑃𝑖= 𝑃0
𝑘𝑐
𝑘𝑏+𝑘𝑐
Como 𝑃0 = 𝑐𝑃𝑒
Con un margen de seguridad c
1.2≤ 𝑐 ≤ 2
𝑃𝑖 = 𝑐𝑃𝑒
𝑘𝑐
𝑘𝑐 + 𝑘𝑏
Determinación de las constantes elásticas
• Para el tornillo
𝑘𝑏 =𝐴𝑏𝐸𝑏
𝑙𝑏
• Para las partes unidas
𝑘𝑐 =𝐴𝑐𝐸𝑐
𝑙𝑐
• Si las partes están compuestas por dos o mas tipos de material
1
𝑘𝑐=
1
𝑘1+
1
𝑘2+
1
𝑘3 …
Determinación de P
Δ𝑃: carga suplementaria al pretensado (𝑃𝑖) que ve el tornillo
Δ𝛿 =𝑃𝑒 − Δ𝑃
𝑘𝑐
Δ𝑃 = (𝑃𝑒 − Δ𝑃)𝑘𝑏
𝑘𝑐 Δ𝑃 1 +
𝑘𝑏
𝑘𝑐= 𝑃𝑒
𝑘𝑏
𝑘𝑐
Δ𝑃𝑘𝑏 + 𝑘𝑐
𝑘𝑐= 𝑃𝑒
𝑘𝑏
𝑘𝑐
Δ𝑃 = 𝑃𝑒
𝑘𝑏
𝑘𝑐 + 𝑘𝑏
Entonces la carga total del tornillo es:
𝑃𝑡 = 𝑃𝑖 + Δ𝑃 = 𝑃𝑖 + 𝑃𝑒
𝑘𝑏
𝑘𝑐 + 𝑘𝑏
Si 𝑘𝑏 es muy grande con respecto a 𝑘𝑐 la carga 𝑃𝑡 tiende a 𝑃𝑖 + 𝑃𝑒𝑘𝑏
𝑘𝑐+𝑘𝑏
Si 𝑘𝑏 ≪ 𝑘𝑐 resulta que 𝑃𝑡 tiende a 𝑃𝑖.
Junta sometida a carga variable
El gráfico (A) muestra en contraposición al (B) que con menor
relación i/c, (con tornillos poco elásticos o con juntas muy
elásticas) P mayor.
De la variación de P depende el peligro de rotura por fatiga
de los tornillos.
Una tensión inicial (Pi) suficiente y una gran relación i/c, son
por tanto, una buena protección contra rotura por fatiga.
Clasificación de tornillos
Los tornillos pueden encontrarse bajo diferentes
nomenclaturas:
• AN: Army Navy
• NAS: National Aerospace Standard (estos tornillos son
estructurales)
• MS: Military Standard
Clasificación de tuercas 1. Autofrenantes: Existen dos tipos de ellas, las
que son totalmente metálicas y las de fibra o nylon
• Metalicas: el inserto metálico puede estar roscado en el interior y exterior, o puede tener un corte donde encaja la parte de arrastre. El inserto es cónico en su parte externa y al apretar la tuerca se ajusta contra ella. Son utilizadas en aplicaciones de alta temperatura.
• Collar de fibra o nylon: son construidas con un inserto no roscado asegurado en un lugar fijo. El inserto de fibra o nylon provee la acción de frenado porque este tiene un diámetro más pequeño que la tuerca. Este tipo de tuercas no debe ser instalado en lugares en donde la temperatura sobrepase los 120 °C.
https://www.youtube.com/watch?v=kCopab8_GuM
2. Tuercas no autofrenantes:
Entre ellas se encuentran las tuercas castillo, castillo cortadas, mariposas
y otras. Se utilizan con tornillos hexagonales de espiga perforada,
bulones clevis y otros que están sujetos a cargas de tracción. Sus formas
están adecuadas para recibir chavetas o alambre de seguridad.
https://www.youtube.com/watch?v=kCopab8_GuM
Métodos de seguridad
TORNILLO MARIPOSA TORNILLO CABEZA CILINDRICA
TORNILLO CABEZA FRESADA
TORNILLO CABEZA GOTA DE SEBO
TORNILLO CABEZA TANQUE TORNILLO PARKER TORNILLO PARA
MADERA TORNILLO HEXAGONAL
P/MECHA
TORNILLO PARA AGLOMERADO LINEA FIX
FRESADO MADERA CHAPA
AUTOPERFORANTE TORNILLO PARA
PLASTICO
TORNILLO MARIPOSA TORNILLO CABEZA CILINDRICA
TORNILLO CABEZA FRESADA
TORNILLO CABEZA GOTA DE SEBO
TORNILLO CABEZA TANQUE TORNILLO PARKER TORNILLO PARA
MADERA TORNILLO HEXAGONAL
P/MECHA
TORNILLO PARA AGLOMERADO LINEA FIX
FRESADO MADERA CHAPA
AUTOPERFORANTE TORNILLO PARA
PLASTICO
BULON HEXAGONAL C/CUELLO CLASE 4.6,
8.8, 10.9
BULON HEXAGONAL TODO ROSCA CLASE
4.6, 8.8, 10.9 BULON HEXAGONAL
C/COLLAR BULON HEXAGONAL
C/TUERCA BULON CABEZA
REDONDA CUELLO CUADRADO
BULON CABEZA
REDONDA CUELLO CUADRADO C/TUERCA
BULON HEXAGONAL C/RANURA
PRISIONERO CABEZA CUADRADA
BULON CABEZA CHATA Y CUELLO CUADRADO BULON C/OJO
BULON MARTILLO BULON ASTM A325