Studi Kestabilan Generator Sistem Sulselrabar (Stability Study of...

Journal of Electrical and Electronic Engineering-UMSIDAISSN 2460-9250 (print), ISSN 2540-8658 (online)Vol. 3, No. 1, April 2019

10.21070/jeee-u.v3i1.2067

Studi Kestabilan Generator Sistem Sulselrabar(Stability Study of Sulselrabar System Generator)

Muhammad Ruswandi Djalal1), Faisal Faisal2)

1) Program Studi Teknik Pembangkit Energi, Politeknik Negeri Ujung Pandang Makassar, Indonesia2) Staf Teknik Energi Program Studi Teknik Energi, Politeknik Negeri Ujung Pandang Makassar, Indonesia

1) [email protected]) [email protected]

Abstract-. In the standard operating system, the input pa-rameters such as changes in the mechanical torque of the tur-bine and changes in the field voltage of the amplifier from theexciter need to be considered. Some studies that can be doneinclude the study of the dynamic stability of synchronousgenerators when dealing with small changes that occur us-ing the eigenvalue approach which is the roots of the char-acteristic equations of the system state space equation. Theeigenvalue can show information on system stability and isrelated to the response of time to changes in the system. Thesystem used is in the Sulselrabar electrical system. The sim-ulation results show the characteristics of the system in termsof the frequency response and angle of the generator rotor.For the eigenvalue system value in the inter-area oscillationmode is -0.33293 + 4.0844i, for the oscillation mode it is -0.9043 + 7.9670i. While the generator frequency response,where oscillations occur before reaching steady state condi-tions. The biggest overshoot response occurs in Old Telloplants, with a maximum overshoot of 0.09124 pu and a mini-mum of -0.2227 pu. While the smallest overshoot response isfound in the Bakaru hydroelectric power plant which is equalto 0.004681 maximum pu and -0.02563 minimum pu.

Keywords: Generator; Stability; Frequency; Rotor Angle.

Abstrak-. Pada standar operasi sistem, maka parameter-parameter masukan seperti perubahan torsi mekanik dariturbin dan perubahan tegangan medan penguat dari exciterperlu diperhatikan. Beberapa studi yang bisa dilakukan di-antaranya studi kestabilan dinamik generator sinkron saatmenghadapi perubahan kecil yang terjadi dengan menggu-nakan pendekatan nilai eigen yang merupakan akar-akar per-samaan karakteristik dari persamaan ruang keadaan sistem.Nilai eigen tersebut dapat menunjukkan informasi kestabi-lan sistem dan berhubungan dengan respon waktu terhadapperubahan didalam sistem. System yang digunakan adalahpada system kelistrikan Sulselrabar. Dari hasil simulasi me-nunjukkan karakteristik system yang ditinjau dari responfrekuensi dan sudut rotor generator. Untuk nilai eigen-value system pada mode osilasi inter-area sebesar -0,3293+ 4,0844i, untuk mode osilasi sebesar -0,9043 + 7,9670i.Sedangkan respon Frekuensi generator, di mana terjadi os-ilasi sebelum mencapai kondisi steady state. Respon over-shoot terbesar terjadi pada pembangkit Tello Lama, den-gan overshoot maksimum 0.09124 pu dan minimum -0.2227pu. Sedangkan respon overshoot terkecil terdapat pada pem-

bangkit listrik tenaga air bakaru yaitu sebesar 0.004681 pumaksimum dan -0.02563 pu minimum.

Kata Kunci: Generator; Kestabilan; Frekuensi; Sudut Rotor.

LATAR BELAKANG

Kestabilan dari sistem tenaga listrik yang ada, umumnyaterdiri dari kestabilan steady state dan kestabilan transient.Kestabilan transient dikaitkan dengan gangguan besar yangtiba-tiba terjadi, misalkan seperti gangguan hubung singkat,pemutusan saluran, pemindahan atau pemutusan beban padasistem. Sedangkan untuk kestabilan steady state berhubungandengan kemampuan sistem tenaga listrik untuk kembali padaoperating point-nya setelah gangguan kecil terjadi. Parame-ter sistem dikatakan stabil apabila seluruh variable keadaan-nya stabil, frekuensi sistem, tegangan bus, atau sudut gen-erator. Sedangkan parameter untuk ketidakstabilan pada sis-tem seperti tegangan pada beberapa bus turun drastis jauh darikondisi normal sehingga memungkinkan terjadi gagal tegan-gan.

Untuk dapat beroperasi dengan secara baik, perangkat gen-erator diupayakan bekerja pada keadaan sinkron dan dapatmemenuhi daya yang dibutuhkan oleh beban pada semuakondisi. Oleh karena itu, diupayakan menjaga kestabilanparameter-parameter output generator seperti Frekuensi rotordan tegangan terminal generator agar besarnya selalu konstanpada standar operasi sistem, maka parameter-parameter ma-sukan seperti perubahan torsi mekanik dari turbin dan peruba-han tegangan medan penguat dari exciter perlu diperhatikan.Beberapa studi yang bisa dilakukan diantaranya studi kesta-bilan dinamik generator sinkron saat menghadapi peruba-han kecil yang terjadi dengan menggunakan pendekatan nilaieigen yang merupakan akar-akar persamaan karakteristik daripersamaan ruang keadaan sistem. Nilai eigen tersebut da-pat menunjukkan informasi kestabilan sistem dan berhubun-gan dengan respon waktu terhadap perubahan didalam sis-tem. System yang digunakan adalah pada system kelistrikanSulselrabar. Beberapa studi yang telah dilakukan pada systemSulselrabar menunjukkan hasil yang baik dalam melakukan

82

https://crossmark.crossref.org/dialog/?doi=10.21070/jeee-u.v3i1.2067&domain=pdf&date_stamp=2019-04-02


10.21070/jeee-u.v3i1.2067

studi tentang system, diantaranya [1–8]Salah satu studi kestabilan yang dapat dilakukan adalah

studi kestabilan dinamik untuk mengetahui perilaku dinamikdari generator sinkron yang selalu berosilasi disekitar titikkerjanya saat menghadapi perubahan kecil yang mungkinterjadi dengan menggunakan pendekatan nilai eigen yangmerupakan akar-akar atau kutub-kutub dari persamaan karak-teristik fungsi transfer yang membentuk persamaan ruangkeadaan sistem dan dapat menunjukkan indikator kestabilansuatu sistem. Kutub-kutub persamaan karakteristik fungsitransfer tersebut berhubungan dengan respon waktu terhadapperubahan didalam sistem.

KESTABILAN SISTEM TENAGA LISTRIK

Secara umum kestabilan sistem tenaga dapat dibedakanmenjadi tiga kondisi, yaitu kestabilan steady-state, transient,dan dinamik [9] . Secara konsep kestabilan dinamik dankestabilan steady-state adalah sama, yang membedakan ke-duanya adalah hanya berbeda dalam rincian yang digunakanuntuk membuat model mesin. Teknik penyelesaian masalahkestabilan transient dan dinamis adalah dengan menyelidikikestabilan sistem itu terhadap perubahan kecil (incremental)di sekitar titik kesetimbangan. Pada Gambar berikut hubun-gan antara sudut deviasi rotor dari titik operasi steady state(d) dan daya (P).

• Bila Pe> Pm (d > d0) maka rotor akan mengalami per-lambatan

• Bila Pe< Pm (d < d0) maka rotor akan mengalami per-cepatan

[Figure 1 about here.]

Dari Gambar 1 di atas dapat ditulis dalam Persamaan 1 se-bagai berikut, Gambar 2


Jika terjadi perubahan disisi beban, akan menyebabkan pe-rubahan frekuensi dan tegangan sistem. Hal ini sesuai [10],Gambar 3


Kestabilan dapat dianalisis menggunakan beberapa cara,yaitu analisis eigenvalue, analisis Routh Hurwith dan lain-lain. Berikut ini, dipaparkan secara singkat mengenai anali-sis kestabilan menggunakan eigenvalue. Untuk analisis terse-but, diperlukan model matematik dari sistem yang dianali-sis. Dari model matematik yang diperoleh diubah ke dalambentuk persamaan matriks keadaan, seperti pada Persamaan3 dan 4.Gambar 4


Melalui matriks sistem A, kondisi kestabilan sistem dapatdipantau :

det(sI-A)=0 (2.64)Dengan I adalah matriks indentitas dan s adalah eigen-

value dari matriks A. Matriks A berukuran n x n, sehinggabanyaknya eigenvalue yang diperoleh sebanyak n, λ = λ1,λ2, λ3, ..., λn.Gambar 5


Berdasarkan nilai eigenvalue matriks A, kestabilan sistemdapat diketahui. Sistem dikatakan stabil jika bagian real darieigenvalue bernilai negatif. Pengecekan kestabilan ini san-gat penting dilakukan pada saat memasang peralatan kontrolpada suatu sistem. Dengan kata lain, sebelum memberikankontrol pada suatu sistem, sistem yang akan dikontrol ha-rus stabil. Setelah stabil, baru dipasang kontrol. Bagianriil eigenvalue merupakan komponen redaman, sedangkanbagian imajiner merupakan komponen osilasi. Nilai redamandapat diketahui menggunakan nilai damping ratio (Per-samaan 6)Gambar 6 . Sedangkan redaman sistem secara ke-seluruhan dapat diketahui dari nilai Comprehensive DampingIndex (CDI) yang dirumuskan pada Persamaan 7Gambar 6 .


Controllability dan ObservabilitySebelum melakukan langkah kontrol pada suatu sis-

tem, penting untuk diketahui terlebih dahulu apakah sistemtersebut dapat dikontrol atau tidak. Apabila sistem telahmemenuhi syarat controllability artinya sistem tersebut da-pat dikontrol. Apabila sistem dinyatakan sesuai dengan Per-samaan 6 dan 7, maka untuk mengetahui syarat controlla-bility terpenuhi atau tidak dapat menggunakan Persamaanberikut,Gambar 7


Apabila matriks P diatas memiliki rank=n, maka sistemtersebut bersifat controllable atau dapat dikontrol. Sedan-gakan observability digunakan untuk melihat apakah su-atu sistem dapat terukur atau tidak. Untuk syarat observ-ability sistem dapat diketahui dengan Persamaan berikutberikut,Gambar 8


Apabila matriks P diatas memiliki rank=n, maka sis-tem tersebut bersifat observable. Penting untuk diperhatikanbahwa, untuk melakukan pemasangan kontrol pada suatu sis-tem, harus dipenuhi terlebih dahulu 3 syarat, yaitu sistemyang belum dikontrol harus Controllable , O bservable danStability (COS).Gambar 9


83


10.21070/jeee-u.v3i1.2067

METODE PENELITIAN

Ada beberapa tahap pengerjaan analisis, diantaranya studialiran daya, pemodelan sistem dan reduksi matriks admitansi.Pembuatan algoritma diselesaikan di m.file Matlab dan hasil-nya diintegrasikan dengan Simulink Matlab untuk menganal-isis performansi sistem berdasarkan metode yang digunakan.

Studi Aliran dayaPengerjaan Penelitian diawali dengan melakukan simulasi

loadflow sistem terlebih dahulu untuk mendapatkan param-eter tegangan dan sudut. Hasil dari simulasi ini akan digu-nakan sebagai data untuk pemodelan linier sistem.

Pemodelan SistemSetelah studi aliran daya dilakukan selanjutnya, sistem

tenaga listrik dimodelkan ke dalam model linier multimesindalam bentuk model d-q. Model sistem ditampilkan menggu-nakan program simulink pada Matlab dan dianalisis denganpenggunanaan m.file Matlab 2013.

Reduksi Matriks Admitansi JaringReduksi jaring sistem tenaga listrik digunakan untuk

menyederhanakan matriks admitansi jaringan sistem. Tu-juannya adalah untuk mereduksi matriks admitansi atau un-tuk mengeliminasi bus beban, sehingga nantinya ukuranmatriks ini sama dengan jumlah generator. Matriks re-duksi ini digunakan dalam pemodelan jaring sistem tenagalistrik multimesin. Matriks yang berukuran 37x37 (jumlah37 bus) direduksi menjadi matrik 16x16 (jumlah 16 pem-bangkit).Gambar 10


Single Line Diagram ulselrabar SystemGambar 11


HASIL DAN PEMBAHASAN

Pengerjaan Penelitian diawali dengan melakukan simulasiloadflow sistem terlebih dahulu untuk mendapatkan param-eter tegangan dan sudut. Hasil dari simulasi ini akan digu-nakan sebagai daata untuk pemodelan linier sistem. Berikuthasil aliran daya kondisi normal.

[Table 1 about here.]

Selanjutnya melihat respon kestabilan system dengan menin-jau parameter deviasi Frekuensi (Dw) dan sudut rotor darisetiap generator. Overshoot DeviasiFrekuensi dari generatorakan dianalisisa perbedaannya. Tabel 2 menunjukkan hasileigenvalue kritis sistem, Tabel 3 menunjukkan perbandinganeigenvalue pada mode osilasi inter-area dan local-area, yangditampilkan berdasarkan osilasi yang terjadi. Tabel 4 menun-jukkan overshoot deviasiFrekuensi generator.




• Respon Frekuensi Generator Bakaru dan PinrangGam-bar 12


• Respon Frekuensi Generator Pare-Pare dan SuppaGam-bar 13


• Respon Frekuensi Generator Barru dan TelloGambar 14

• Respon Frekuensi Generator Tello Lama dan Sunggumi-nasaGambar 15



• Respon Frekuensi Generator Jeneponto dan Bulukum-baGambar 16

• Respon Frekuensi Generator Sinjai dan SoppengGam-bar 17



• Respon Frekuensi Generator Sengkang danMakaleGambar 18

• Respon Frekuensi Generator Palopo dan Boron-gloeGambar 19



• Respon Sudut Rotor Generator Bakaru dan Pin-rangGambar 20

• Respon Sudut Rotor Generator Pare-Pare dan Sup-paGambar 21


84


10.21070/jeee-u.v3i1.2067


• Respon Sudut Rotor Generator Barru dan TelloGam-bar 22

• Respon Sudut Rotor Generator Tello Lama dan Sunggu-minasaGambar 23



• Respon Sudut Rotor Generator Jeneponto dan Bulukum-baGambar 24

• Respon Sudut Rotor Generator Sinjai dan SoppengGam-bar 25



Respon Sudut Rotor

• Respon Sudut Rotor Generator Sengkang danMakaleGambar 26

• Respon Sudut Rotor Generator Palopo dan Boron-gloeGambar 27



KESIMPULAN

Dari hasil simulasi menunjukkan karakteristik system yangditinjau dari respon frekuensi dan sudut rotor generator. Un-tuk nilai eigenvalue system pada mode osilasi inter-area sebe-sar -0,3293 + 4,0844i, untuk mode osilasi sebesar -0,9043 +7,9670i. Sedangkan respon Frekuensi generator, di mana ter-jadi osilasi sebelum mencapai kondisi steady state. Responovershoot terbesar terjadi pada pembangkit Tello Lama, den-gan overshoot maksimum 0.09124 pu dan minimum -0.2227pu. Sedangkan respon overshoot terkecil terdapat pada pem-bangkit listrik tenaga air bakaru yaitu sebesar 0.004681 pumaksimum dan -0.02563 pu minimum.

DAFTAR PUSTAKA

[1] H. A. M. R. Djalal, “”Studi Hubung Singkat 3Fasa Simetri (Studi Kasus Sistem Interkoneksi 150kV Sulselrabar),” presented at the Nasread Universi-tas Darul ’Ulum Jombang, Teknik Elektro UniversitasDarul ’Ulum,” 2014.

[2] M. R. Djalal, Penempatan PSS pada System Kelistrikan150 kV Sulselrabar menggunakan Cuckoo Search Algo-rithm,, 2015.

[3] M. R. Djalal, M. A. Haikal, T. M. P. N. U. Pandang,& T. E. I. P. Aceh, “Penyelesaian Aliran Daya 37 BusDengan Metode Newton Raphson (Studi Kasus SistemInterkoneksi 150 kV Sulawesi Selatan),,” 2014.

[4] M. R. Djalal, A. Imran, & I. Robandi, Optimal place-ment and tuning power system stabilizer using Partici-pation Factor and Imperialist Competitive Algorithm in150 kV South of Sulawesi system,, 2015.

[5] M. R. Djalal, H. Nawir, H. Setiadi, & A. Imran, “AnApproach Transient Stability Analysis Using EquivalentImpedance Modified in 150 kV South of Sulawesi Sys-tem,,” Journal of Electrical and Electronics Engineer-ing UMSIDA, vol. 1, pp. 1–7, 2016.

[6] M. R. Djalal, H. Setiadi, D. Lastomo, & M. Y. Yunus,“Modal Analysis and Stability Enhancement of 150 kVSulselrabar Electrical System using PSS and RFB basedon Cuckoo Search Algorithm,,” International Journalon Electrical Engineering and Informatics, vol. 9, pp.800–812, 2017.

[7] M. R. Djalal, M. Y. Yunus, H. Setiadi, & A. U.Krismanto, “Small-Signal-Stability Enhancement us-ing a Power-System Stabilizer based on the Cuckoo-Search Algorithm against Contingency N-1 in theSulselrabar 150-kV System,,” Makara Journal of Tech-nology, vol. 22, pp. 1–8, 2018.

[8] M. Y. Yunus, M. R. Djalal, & Marhatang, “Optimal De-sign Power System Stabilizer Using Firefly Algorithmin Interconnected 150 kV Sulselrabar System, Indone-sia,,” International Review of Electrical Engineering(IREE), vol. 12, pp. 250–259, 2017.

[9] I. Robandi, “”Modern Power System Control,” Pener-bit,” 2009.

[10] P. Kundur, Power system stability, vol. 7.

Conflict of Interest Statement: The author declares that the research wasconducted in the absence of any commercial or financial relationshipsthat could be construed as a potential conflict of interest.

85


10.21070/jeee-u.v3i1.2067

Copyright © 2019 Author [s]. This is an open-access article distributedunder the terms of the Creative Commons Attribution License (CCBY). The use, distribution or reproduction in other forums is permit-ted, provided the original author(s) and the copyright owner(s) arecredited and that the original publication in this journal is cited, inaccordance with accepted academic practice. No use, distribution orreproduction is permitted which does not comply with these terms.

Received: 02-04-2019Accepted: 14-05-2019Published: 03-04-2019

86


10.21070/jeee-u.v3i1.2067

LIST OF TABLESI Results of Load Flow Analysis Tabel I . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 88II Eigenvalue KritisTabel II . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 89III Eigenvalue pada Mode Osilasi inter-area dan local-areaTabel III . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 90IV Frequency OvershootTabel IV . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 91

87


10.21070/jeee-u.v3i1.2067

TABEL I.. RESULTS OF LOAD FLOW ANALYSIS TABEL I

No Bus V(pu)

Angle(o)

No Bus V(pu)

Angle(o)

1 1.000 0.000 20 0.979 -16.4502 1.000 -3.869 21 0.983 -18.4283 1.000 -5.124 22 0.987 -21.1764 1.000 -4.041 23 0.960 -23.0335 1.000 -9.839 24 0.993 -20.9566 1.000 -20.793 25 0.994 -19.4857 1.000 -21.192 26 0.994 -18.4538 1.000 -20.221 27 0.990 -8.9499 1.000 -16.359 28 0.992 -4.60010 1.000 -13.152 29 0.992 -17.72311 1.000 -11.792 30 0.960 -16.09112 1.000 -2.500 31 0.933 -17.11013 1.000 2.915 32 0.980 -21.26114 1.000 -11.380 33 0.984 -21.25115 1.000 -13.389 34 0.993 -20.72816 1.000 -21.966 35 0.996 -20.76017 0.992 -3.072 36 0.996 -20.76018 0.974 -5.217 37 0.975 -22.47619 0.965 -6.386

88


10.21070/jeee-u.v3i1.2067

TABEL II.. EIGENVALUE KRITISTABEL II

No PSS (1.0e+02*)-0,4442 ± 5,3196i-0,3056 ± 4,6944i-0,3135 ± 4,5323i-0,1266 ± 4,3273i-0,0853 ± 4,1574i-0,2594 ± 4,1886i-0,0825 ± 4,0439i-0,0389 ± 3,5546i-0,0033 ± 0,0408i

89


10.21070/jeee-u.v3i1.2067

TABEL III.. EIGENVALUE PADA MODE OSILASI INTER-AREA DAN LOCAL-AREATABEL III

Mode Osilasi No PSS

Inter-Area

-0,3293 + 4,0844i-0,4445 + 4,6156i-0,5049 + 4,5409i-0,5121 + 4,5346i

Lokal

-0,9043 + 7,9670i-1,0640 + 7,0827i-0,8539 + 6,9713i-1,4632 + 6,2010i-0,7864 + 5,3303i-1,0964 + 5,8274i-1,2476 + 5,8462i-0,9347 + 5,5081i-1,1487 + 5,6546i-0,9912 + 5,4670i-1,1527 + 5,6600i

90


10.21070/jeee-u.v3i1.2067

TABEL IV.. FREQUENCY OVERSHOOTTABEL IV

Generator Frekuensi (Max - Min)Bakaru 0.004681 & -0.02563Pinrang 0.006884 & -0.02385Pare - Pare 0.004794 & -0.02424Suppa 0.006515 & -0.02437Barru 0.03669 & -0.08466Tello 0.05448 & -0.2119Tello lama 0.09124 & -0.2227Sgmnsa 0.007789 & -0.05721Jeneponto 0.006145 & -0.02519Bulukumba 0.01017 & -0.02447Sinjai 0.01805 & -0.0263Soppeng 0.01152 & -0.0248Sengkang 0.005063 & -0.02694Makale 0.01704 & -0.02397Palopo 0.01892 & -0.02442Borongloe 0.01622 & -0.06846

91


10.21070/jeee-u.v3i1.2067

LIST OF FIGURES1 Kurva Hubungan Sudut Deviasi Rotor (d) dan Daya (P) . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 932 Daya aktif yang disalurkan . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 943 perubahan frekuensi dan tegangan sistem . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 954 Persamaan 3 dan 4 . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 965 det(sI-A)=0 (2.64) . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 976 Rumus Comprehensive Damping Index . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 987 bersifat controllable . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 998 bersifat observable . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 1009 Diagram Alur Persiapan Pemasangan Kontrol . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 10110 Flowchart Penelitian . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 10211 Single Line Diagram ulselrabar System . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 10312 Respon Frekuensi Generator Bakaru dan Pinrang . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 10413 Respon Frekuensi Generator Pare-Pare dan Suppa . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 10514 Respon Frekuensi Generator Barru dan Tello . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 10615 Respon Frekuensi Generator Tello Lama dan Sungguminasa . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 10716 Respon Frekuensi Generator Jeneponto dan Bulukumba . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 10817 Respon Frekuensi Generator Sinjai dan Soppeng . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 10918 Respon Frekuensi Generator Sengkang dan Makale . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 11019 Respon Frekuensi Generator Palopo dan Borongloe . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 11120 Respon Sudut Rotor Generator Bakaru dan Pinrang . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 11221 Respon Sudut Rotor Generator Pare-Pare dan Suppa . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 11322 Respon Sudut Rotor Generator Barru dan Tello . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 11423 Respon Sudut Rotor Generator Tello Lama dan Sungguminasa . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 11524 Respon Sudut Rotor Generator Jeneponto dan Bulukumba . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 11625 Respon Sudut Rotor Generator Sinjai dan Soppeng . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 11726 Respon Sudut Rotor Generator Sengkang dan Makale . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 11827 Respon Sudut Rotor Generator Palopo dan Borongloe . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 119

92


10.21070/jeee-u.v3i1.2067

Gambar 1. Kurva Hubungan Sudut Deviasi Rotor (d) dan Daya (P)

93


10.21070/jeee-u.v3i1.2067

Gambar 2. Daya aktif yang disalurkan

94


10.21070/jeee-u.v3i1.2067

Gambar 3. perubahan frekuensi dan tegangan sistem

95


10.21070/jeee-u.v3i1.2067

Gambar 4. Persamaan 3 dan 4

96


10.21070/jeee-u.v3i1.2067

Gambar 5. det(sI-A)=0 (2.64)

97


10.21070/jeee-u.v3i1.2067

Gambar 6. Rumus Comprehensive Damping Index

98


10.21070/jeee-u.v3i1.2067

Gambar 7. bersifat controllable

99


10.21070/jeee-u.v3i1.2067

Gambar 8. bersifat observable

100


10.21070/jeee-u.v3i1.2067

Gambar 9. Diagram Alur Persiapan Pemasangan Kontrol

101


10.21070/jeee-u.v3i1.2067

Gambar 10. Flowchart Penelitian

102


10.21070/jeee-u.v3i1.2067

Gambar 11. Single Line Diagram ulselrabar System

103


10.21070/jeee-u.v3i1.2067

Gambar 12. Respon Frekuensi Generator Bakaru dan Pinrang

104


10.21070/jeee-u.v3i1.2067

Gambar 13. Respon Frekuensi Generator Pare-Pare dan Suppa

105


10.21070/jeee-u.v3i1.2067

Gambar 14. Respon Frekuensi Generator Barru dan Tello

106


10.21070/jeee-u.v3i1.2067

Gambar 15. Respon Frekuensi Generator Tello Lama dan Sungguminasa

107


10.21070/jeee-u.v3i1.2067

Gambar 16. Respon Frekuensi Generator Jeneponto dan Bulukumba

108


10.21070/jeee-u.v3i1.2067

Gambar 17. Respon Frekuensi Generator Sinjai dan Soppeng

109


10.21070/jeee-u.v3i1.2067

Gambar 18. Respon Frekuensi Generator Sengkang dan Makale

110


10.21070/jeee-u.v3i1.2067

Gambar 19. Respon Frekuensi Generator Palopo dan Borongloe

111


10.21070/jeee-u.v3i1.2067

Gambar 20. Respon Sudut Rotor Generator Bakaru dan Pinrang

112


10.21070/jeee-u.v3i1.2067

Gambar 21. Respon Sudut Rotor Generator Pare-Pare dan Suppa

113


10.21070/jeee-u.v3i1.2067

Gambar 22. Respon Sudut Rotor Generator Barru dan Tello

114


10.21070/jeee-u.v3i1.2067

Gambar 23. Respon Sudut Rotor Generator Tello Lama dan Sungguminasa

115


10.21070/jeee-u.v3i1.2067

Gambar 24. Respon Sudut Rotor Generator Jeneponto dan Bulukumba

116


10.21070/jeee-u.v3i1.2067

Gambar 25. Respon Sudut Rotor Generator Sinjai dan Soppeng

117


10.21070/jeee-u.v3i1.2067

Gambar 26. Respon Sudut Rotor Generator Sengkang dan Makale

118


10.21070/jeee-u.v3i1.2067

Gambar 27. Respon Sudut Rotor Generator Palopo dan Borongloe

119

Studi Kestabilan Generator Sistem Sulselrabar (Stability Study of...

Documents

Transcript of Studi Kestabilan Generator Sistem Sulselrabar (Stability Study of...