Stabilitate zid H = 5.00m_2

Mathcad - Stabilitate zid rambleu H = 5.00m_2.xmcd

Date despre structura de ZID DE SPRIJIN DE RAMBLEU H=5m (DN 7):

Calcul STATIC:

Suprasarcina: q : = 26.00kPa

0

inclinarea taluzului => : = atan

100

= 0

inclinarea fetei aval a structurii fata de orizontala (panta m1 = 5:1)

inclinarea impingerii fata de orizontala => : = 0

k : = 0cm d : = 80cm

a : = 75cm

ahe*m1bkdq

k

A3

b : = 1.10m

1 m1 : = 5

h.dren

A2 A4 A5

he

he : = 3.50m

50

h1f : = 1.50mA1

A6

n : =

1

5

zid : = 24.00

kN

m3

dsub.dren : = 0.85mA7

dren : = 20.00

kN

3

m

h.2f

h.1f

h.1f +h.2f

A8

hdren : = he - k -

B : = 2.50m

50cm = 3 m

A9

Bd.sub.dren

h2f : = Bn = 0.5 m

Inaltimea structurii: H : = he + h1f + h2f = 5.5 m

Latimea structurii:L : = B + dsub.dren = 3.35 m

ka - coeficientul total al impingerii active a pamantului, in conditii statice, determinat dupa teoria lui Coulomb

- inclinatia fetei ascunse / nevazute a zidului fata de

orizontala, masurata in sens trigonometric

: = 90 (fata nevazuta verticala)

bl.d - valoarea de calcul / de proiectare a unghiului de frecare interioara

- inclinatia reactiunii rezultantei impingerii masivului de pamant, masurata fata de perpendiculara pe fata nevazuta a peretelui - practic reprezinta frecarea la contactul dintre fata nevazuta a structurii de sprijin si masivul de pamant care provoaca impingerea

- unghiul de inclinare al taluzului, masurat fata de

orizontala

Calculul greutatilor :

1

m

2

A1 : = 2 (hem1)he = 1.23 m A2 : = bhe = 3.85 2

1

A3 : = 2 kk = 0

G1 : = A11.00mzid = 29.4kN G2 : = A21.00mzid = 92.4kN G3 : = A31.00mzid = 0kN

A4 : = (he -

k)k = 0

G4 : = A41.00mzid = 0kN

2

A5 : = hdrend = 2.4 m

G5 : = A51.00mdren = 48kN

2

A6 : = 50cmd = 0.4 m

1

G6 : = A61.00mzid = 9.6kN

2

A7 : = 2 dsub.dren(h1f + h2f ) = 0.85 m

m

A8 : = Bh1f = 3.75 2

G7 : = A71.00mzid = 20.4kN

G8 : = A81.00mzid = 90kN

12

A9 : = 2 Bh2f = 0.63 m

G9 : = A91.00mzid = 15kN

Gtot : = G1 + G2 + G3 + G4 + G5 + G6 + G7 + G8 + G9 = 304.8kN

Valori caracteristice:

-> greutatea volumica a apei

w : = 0

kN

3

m

Strat 1 - Deluviu din material necoeziv:hs1 : = he = 3.5 m

kN

-> inaltimea stratului 1

s1.k : = 203

m

-> greutatea volumica a stratului 1 in stare naturala

s1.k : = 35

cs1.k : = 0kPa

-> unghiul de frecare interioara a stratului 1

-> coeziunea stratului 1

s1.ech.k : = atantan(s1.k) +

cs1.k

= 35

-> unghiul de frecare interioara echivalent (consicerand

s1.khs1

influenta coeziunii)

Strat 2 - Deluviu din material necoeziv:hs2 : = h1f + h2f = 2 m

kN

-> inaltimea stratului 2

s2.k : = 203

m

-> greutatea volumica a stratului 2 in stare naturala

s2.k : = 35

cs2.k : = 0kPa

-> unghiul de frecare interioara a stratului 2

-> coeziunea stratului 2

s2.ech.k : = atantan(s2.k) +

cs2.k

= 35

-> unghiul de frecare interioara echivalent

s2.k(hs1 + hs2)

(consicerand influenta coeziunii)

Teren de fundare (deluviu din material necoeziv):

hpf : = 2.0m

-> adancimea stratului care constituie terenul de fundare

kN

pf.k : = 203

m

-> greutatea volumica a materialului ce constituie terenul de fundare (in stare naturala)

pf.k : = 35

cpf.k : = 0kPa

-> unghiul de frecare interioara al materialului ce constituie terenul de fundare

-> coeziunea materialului ce constituie terenul de fundare

pf.ech.k : = atantan(pf.k) +

cpf.k

= 35

-> unghiul de frecare interioara echivalent

pf.k(hs1 + hs2 + hpf)

(consicerand influenta coeziunii)

Alegerea starilor limita si a combinatiilor de incarcari si stabilirea coeficientilor partiali de siguranta:

Calculele se vor efectua pentru starile limita STR si GEO.

Pentru verificarea la SLU de tip STR si GEO, este necesara indeplinirea conditiei: Ed Rd

Ed - valoarea de proiectare a efectelor tuturor actiunilor

Rd - valoarea de proiectare a rezistentei corespunzatoare

Pentru starile limita STR si GEO exista 3 abordari ale proiectarii la SLU:

I. Combinatia 1:

A1 + M1 + R1

I. Combinatia 2:

A2 + M2 + R1

Combinatia:A1 + M1 + R2

NU ESTE OBLIGATORIE IN ROMANIA

Combinatia:

(A1sauA2) + M2 + R3

A1 - pentru actiuni structurale A2 - pentru actiuni geotehnice

Materiale:

Materiale (M1):

Stratul 1:

kN

.M1 : = 1.0

s1.d.M1 : = s1.k.M1 = 20 3

m

tan(s1.k)

.M1 : = 1.0

c.M1 : = 1.0

s1.d.M1 : = atan

cs1.k cs1.d.M1 : =

c.M1

.M1

= 0kPa

= 35

cs1.d.M1

s1.ech.d.M1 : = atantan(s1.d.M1) +

kN

= 35

s1.d.M1hs1

Stratul 2:s2.d.M1 : = s2.k.M1 = 20 3

m

tan(s2.k)

s2.d.M1 : = atan

.M1

= 35

cs2.d.M1 : =

cs2.k

c.M1

= 0kPa

cs2.d.M1


= 35

()

s2.d.M1 hs1 + hs2

Teren de fundare (nisip cu pietris):

kN

pf.d.M1 : = pf.k.M1 = 20

m3

tan(pf.k)

pf.d.M1 : = atan

cpf.k cpf.d.M1 : =

c.M1

.M1

= 0kPa

= 35

cpf.d.M1

pf.ech.d.M1 : = atantan(pf.d.M1) +

= 35

()

pf.d.M1 hs1 + hs2 + hpf

Materiale (M2):

Stratul 1:

.M2 : = 1.0

kN

s1.d.M2 : = s1.k.M2 = 20 3

m

tan(s1.k)

.M2 : = 1.25

c.M2 : = 1.4

s1.d.M2 : = atan

cs1.k cs1.d.M2 : =

c.M2

.M2

= 0kPa

= 29.256

cs1.d.M2


kN

= 29.256

s1.d.M2hs1

Stratul 2:s2.d.M2 : = s2.k.M2 = 20 3

m

tan(s2.k)

s2.d.M2 : = atan

cs2.k cs2.d.M2 : =

c.M2

.M2

= 0kPa

= 29.256

cs2.d.M2


kN

= 29.256

()

s2.d.M2 hs1 + hs2

Teren de

fundare:

pf.d.M2 : = pf.k.M2 = 20

m3

tan(pf.k)

pf.d.M2 : = atan

cpf.k cpf.d.M2 : =

c.M2

.M2

= 0kPa

= 29.256

cpf.d.M2

pf.ech.d.M2 : = atantan(pf.d.M2) +

= 29.256

()

pf.d.M2 hs1 + hs2 + hpf

Actiuni:

Actiuni (A1):

Greutatea structurii:

Greutatea structurii (permanenta si favorabila) - pt. alunecare si rasturnare:

GA1 : = Gtot = 304.8kN

G.fav.A1 : = 1.0

=> Gzr.d.fav.A1 : = GA1G.fav.A1 = 304.8kN

Greutatea data de suprasarcina de deasupra structurii (variabila si favorabila) - pt. alunecare si rasturnare:

QA1 : = q(k + d)1m = 20.8kN

Q.fav.A1 : = 0.0

=> Qzr.d.fav.A1 : = QA1Q.fav.A1 = 0kN

Greutatea structurii (permanenta si defavorabila) - pt. capacitate portanta / pres. pe teren:

GA1 : = Gtot = 304.8kN

G.defav.A1 : = 1.35

=> Gzr.d.defav.A1 : = GA1G.defav.A1 = 411.48kN


QA1 : = q(k + d)1m = 20.8kN

Q.defav.A1 : = 1.5

=> Qzr.d.defav.A1 : = QA1Q.defav.A1 = 31.2kN

Impingerea activa data de masivul de pamant (permanenta si defavorabila):

Impingerea activa data de stratul 1:

sin( + s1.ech.d.M1)2

ka.s1.A1 : =

= 0.271

2

sin()

2

sin( -

)1 +

sin(s1.ech.d.M1 + )sin(s1.ech.d.M1 -

)

sin( -

)sin( + )

pa1.s1.A1 : = s1.d.M1hs1ka.s1.A1 = 18.969kPa

1

=> pa1.s1.d.defav.A1 : = pa1.s1.A1G.defav.A1 = 25.609kPa Pa1.s1.A1 : = 2 hs1(s1.d.M1hs1ka.s1.A1)1m = 33.196kN

=> Pa.s1.d.defav.A1 : = Pa1.s1.A1G.defav.A1 = 44.815kN



ka.s2.A1 : =

= 0.271

2

sin()

2

sin( -

)1 +


)

sin( -

)sin( + )

pa12.s2.A1 : = s1.d.M1hs1ka.s2.A1 = 18.969kPa

=> pa12.s2.d.defav.A1 : = pa12.s2.A1G.defav.A1 = 25.609kPa pa2.s2.A1 : = pa12.s2.A1 + s2.d.M1hs2ka.s2.A1 = 29.809kPa

=> pa2.s2.d.defav.A1 : = pa2.s2.A1G.defav.A1 = 40.242kPa

hs2

2

Pa2.s2.A1 : = (pa12.s2.A1 + pa2.s2.A1)

1m = 48.778kN


Impingerea activa data de suprasarcina (variabila si defavorabila):

Impingerea activa data de suprasarcina in stratul 1:

paq.s1.A1 : = ka.s1.A1q = 7.046kPa

=> paq.s1.d.defav.A1 : = paq.s1.A1Q.defav.A1 = 10.569kPa Paq.s1.A1 : = paq.s1.A1hs11m = 24.66kN

=> Paq.s1.d.defav.A1 : = Paq.s1.A1Q.defav.A1 = 36.99kN


paq.s2.A1 : = ka.s2.A1q = 7.046kPa

=> paq.d.s2.defav.A1 : = paq.s2.A1Q.defav.A1 = 10.569kPa Paq.s2.A1 : = paq.s2.A1hs21m = 14.091kN


Actiuni (A2):

Greutatea structurii de pamant armat:

Greutatea structurii (permanenta si favorabila) - pt. alunecare si rasturnare:

GA2 : = Gtot = 304.8kN

G.fav.A2 : = 1.0

=> Gzr.d.fav.A2 : = GA1G.fav.A2 = 304.8kN

Pentru combinatia III: Gzr.d.fav.A1.ptCIII : = GA2G.fav.A1 = 304.8kN


QA2 : = q(k + d)1m = 20.8kN

Q.fav.A2 : = 0.0

=> Qzr.d.fav.A2 : = QA2Q.fav.A2 = 0kN

Pentru combinatia III: Qzr.d.fav.A1.ptCIII : = QA2Q.fav.A1 = 0kN

Greutatea structurii (permanenta si defavorabila) - pt. capacitate portanta / pres. pe teren:

GA2 : = Gtot = 304.8kN

G.defav.A2 : = 1.00

=> Gzr.d.defav.A2 : = GA2G.defav.A2 = 304.8kN

Pentru combinatia III: Gzr.d.defav.A1.ptCIII : = GA2G.defav.A1 = 411.48kN

Greutatea data de suprasarcina (variabila si defavorabila) - pt. capacitate portanta / pres. pe teren:

QA2 : = q(k + d)1m = 20.8kN

Q.defav.A2 : = 1.3

=> Qzr.d.defav.A2 : = QA2Q.defav.A2 = 27.04kN

Pentru combinatia III: Qzr.d.defav.A1.ptCIII : = QA2Q.defav.A1 = 31.2kN

Impingerea activa data de masivul de pamant (permanenta si defavorabila):



ka.s1.A2 : =

= 0.343

2

sin()

2

sin( -

)1 +


)

pa1.s1.A2 : = s1.khs1ka.s1.A2 = 24.041kPa

sin( -

)sin( + )

1

=> pa1.s1.d.defav.A2 : = pa1.s1.A2G.defav.A2 = 24.041kPa Pa1.s1.A2 : = 2 hs1(s1.khs1ka.s1.A2)1m = 42.072kN




ka.s2.A2 : =

= 0.343

2

sin()

2

sin( -

)1 +


)

pa12.s2.A2 : = s2.khs2ka.s2.A2 = 13.738kPa

sin( -

)sin( + )

=> pa12.s2.d.defav.A2 : = pa12.s2.A2G.defav.A2 = 13.738kPa pa2.s2.A2 : = pa12.s2.A2 + hs2s2.kka.s2.A2 = 27.475kPa

=> pa2.s2.d.defav.A2 : = pa2.s2.A2G.defav.A2 = 27.475kPa

hs2

2

Pa2.s2.A2 : = (pa12.s2.A2 + pa2.s2.A2)

1m = 41.213kN


Impingerea activa data de suprasarcina (variabila si defavorabila):


paq.s1.A2 : = ka.s1.A2q = 8.929kPa

=> paq.s1.d.defav.A2 : = paq.s1.A2Q.defav.A2 = 11.608kPa Paq.s1.A2 : = paq.s1.A2hs11m = 31.253kN



paq.s2.A2 : = ka.s2.A2q = 8.929kPa

=> paq.d.s2.defav.A2 : = paq.s2.A2Q.defav.A2 = 11.608kPa Paq.s2.A2 : = paq.s2.A2hs21m = 17.859kN


Rezistente (R1, R2, R3):

Calculul rezistentelor nu are nicio relevanta, deoarece R2 nu se determina (din cauza faptului ca in Romania nu este obligatoriu calculul combinatiei / abordarii de calcul a II-a), iar R1 si R3 au coeficientii unitari, asadar nu afecteaza cu absolut nimic calculul.

Verificarea la lunecare pe talpa in Comb. I1 (A1+M1+R1):

- frecarea pe baza

Rv - rezultanta fortelor verticale

Rh - rezultanta fortelor orizontale

fs.al : =

Rv Rh

, unde:

Asadar:

Rv.CI1 : = Gzr.d.fav.A1 + Qzr.d.fav.A1 = 304.8kN

Rh.CI1 : = Pa.s1.d.defav.A1 + Pa.s2.d.defav.A1 + Paq.s1.d.defav.A1 + Paq.s2.d.defav.A1 = 168.793kN

: = atan(n) = 11.31

-> unghiul de inclinare al bazei fata de orizontala

Componentele rezultantelor orizontala si verticala (descompunerea fortelor in functie de inclinarea bazei):

Rv.CI1.rez : = Rv.CI1cos() + Rh.CI1sin() = 331.984kN

Rh.CI1.rez : = Rh.CI1cos() -

I1 : = 0.43

Rv.CI1sin() = 105.739kN

=> fs.al.CI1 : =

I1Rv.CI1.rez Rh.CI1.rez

= 1.35

Verificarea la lunecare pe talpa se face pentru o structura de sprijin rigida, frecarea pe baza find considerata intre beton si terenul de fundare.

Verificarea la lunecare pe talpa in Comb. I2 (A2+M2+R1):

Rv.CI2 : = Gzr.d.fav.A2 + Qzr.d.fav.A2 = 304.8kN

Rh.CI2 : = Pa.s1.d.defav.A2 + Pa.s2.d.defav.A2 + Paq.s1.d.defav.A2 + Paq.s2.d.defav.A2 = 147.13kN

= 11.31

Rv.CI2.rez : = Rv.CI2cos() + Rh.CI2sin() = 327.736kN

Rh.CI2.rez : = Rh.CI2cos() -

I2 : = 0.35

Rv.CI2sin() = 84.497kN

=> fs.al.CI2 : =

I2Rv.CI2.rez Rh.CI2.rez

= 1.358

Verificarea la lunecare pe talpa in Comb. III [(A1 sau A2)+M2+R3]:

Rv.CIII : = Gzr.d.fav.A1.ptCIII + Qzr.d.fav.A1.ptCIII = 304.8kN

Rh.CIII : = Pa.s1.d.defav.A2 + Pa.s2.d.defav.A2 + Paq.s1.d.defav.A2 + Paq.s2.d.defav.A2 = 147.13kN

= 11.31

Rv.CIII.rez : = Rv.CIIIcos() + Rh.CIIIsin() = 327.736kN

Rh.CIII.rez : = Rh.CIIIcos() -

III : = 0.35

Rv.CIIIsin() = 84.497kN

=> fs.al.CIII : =

IIIRv.CIII.rez Rh.CIII.rez

= 1.358

Verificarea la rasturnare in Comb. I1:

2

B1

3

r1 : = a +

hem1 = 1.217 m

p1 : = 2 -

a +(hem1)

3

= 0.267 m

r2 : = a + hem1 +

1

b = 2 m

2

B p2 : = 2 -

a + hem1 +

b = - 0.75 m 2

1B1

r3 : = a + hem1 + b +

k = 2.55 m 3

p3 : = 2 -

a + hem1 + b +

k = - 1.3 m 3

r4 : = a + hem1 + b +

k

= 2.55 m

2

d

B p4 : = 2 -

B

a + hem1 + b +

k = - 1.3 m 2

d

r5 : = a + hem1 + b + k +

= 2.95 m

2

p5 : = 2 -

a + hem1 + b + k +

= - 1.7 m

r6 : = r5 = 2.95 m

p6 : = p5 = - 1.7 m

3

1B2

r7 : = B +

B

dsub.dren = 2.783 m

p7 : = 2 -

B

a + hem1 + b + k +

B

d = - 1.833 m 3

r8 : = 2

2

= 1.25 m

p8 : = 2 -

B

= 0 m

2

1

r9 : = 3 B = 1.667 m

p9 : = 2 -

a + hem1 + b + k -

B = - 0.467 m

r1G1 + r2G2 + r3G3 + r4G4 + r5G5 + r6G6 + r7G7 + r8G8 + r9G9

rG : =

G1 + G2

+ G3

+ G4

+ G5

+ G6

+ G7

+ G8

+ G9

rG = 1.919 m

bkdq

G3

5

heG2G G4

H

Paq

G1

a

G6 G7

h1fG8

A

9

h2fG

Pa

H/3

H/2

B

Mstab.CI1 : = Gzr.d.fav.A1rG = 584.77kNm

hs1

hs1

Mrast.CI1 : = Pa.s1.d.defav.A1 3

+ h1f + Paq.s1.d.defav.A1 2

+ h1f . . =. 288.503kNm

+ Pa.s2.d.defav.A1

h1f 3

+ Paq.s2.d.defav.A1

h1f

2

M

Mstab.CI1 FSr.CI1 : =

rast.CI1

= 2.027

=> FSr 1.0

Presiuni pe talpa in combinatia I1:

A_talpa : = B1m

m

A_talpa = 2.5 2

W_talpa : = B2 1 m

W_talpa = 1.042m3

6

M_CG_CI1 : = Mrast.CI1 -

N_CG_CI1 : = Rv.CI1.rez

B

Gzr.d.fav.A1rG -

2

M_CG_CI1 = 84.733kNm N_CG_CI1 = 331.984kN

p1_I1 : =

N_CG_CI1 -

M_CG_CI1

A_talpa

W_talpa

p1_I1 = 51.45kPa

p2_I1 : =

N_CG_CI1

+

A_talpa

M_CG_CI1

W_talpa

p2_I1 = 214.137kPa

Verificarea la rasturnare in Comb. I2:

Mstab.CI2 : = Gzr.d.fav.A2rG = 584.77kNm

hs1

hs1

Mrast.CI2 : = Pa.s1.d.defav.A2 3


+ h1f . . =. 282.255kNm

+ Pa.s2.d.defav.A2

h1f 3

+ Paq.s2.d.defav.A2

h1f

2

M

Mstab.CI2 FSr.CI2 : =

rast.CI2

= 2.072

=> FSr 1.0

Presiuni pe talpa in combinatia I2:

M_CG_CI2 : = Mrast.CI2 -

N_CG_CI2 : = Rv.CI2.rez

Gzr.d.fav.A2rG -

B

2


p1_I2 : =

N_CG_CI2 -

M_CG_CI2

A_talpa

W_talpa

p1_I2 = 55.749kPa

p2_I2 : =

N_CG_CI2

+

A_talpa

M_CG_CI2

W_talpa

p2_I2 = 206.44kPa

Verificarea la rasturnare in Comb. III:

Mstab.CIII : = Gzr.d.fav.A1rG = 584.77kNm

hs1

hs1

Mrast.CIII : = Pa.s1.d.defav.A2 3


+ h1f . . =. 282.255kNm

+ Pa.s2.d.defav.A2

h1f 3

+ Paq.s2.d.defav.A2

h1f

2

M

Mstab.CIII FSr.CIII : =

rast.CIII

= 2.072 => FSr 1.0

Presiuni pe talpa in combinatia III:

M_CG_CIII : = Mrast.CIII -

N_CG_CIII : = Rv.CIII.rez

Gzr.d.fav.A1rG -

B

2


p1_III : =

N_CG_CIII -

M_CG_CIII

A_talpa

W_talpa

p1_III = 55.749kPa

p2_III : =

N_CG_CIII

+

A_talpa

M_CG_CIII

W_talpa

p2_III = 206.44kPa

Calcul SEISMIC:

Calculul static caracteristic:



Gk : = Gtot = 304.8kN

Greutatea data de suprasarcina de deasupra structurii:

Qk : = qL1.00m = 87.1kN

Impingerea data de masivul de pamant:

sin( + s1.ech.k)2

ka.s1.k : =

= 0.271

2

sin()

2

sin( -

)1 +

sin(s1.ech.k + )sin(s1.ech.k -

)

sin( -

)sin( + )

ka.s2.k : =

sin()

2

sin( -

)1 +

sin( + s2.ech.k)2


)

= 0.271

2

Impingerea data de masiv:

sin( -

)sin( + )

pa1.st : = s1.khs1ka.s1.k = 18.969kPa pa12.st : = (s1.khs1)ka.s2.k = 18.969kPa pa2.st : = pa12.st = 18.969kPa

Rezultanta impingerii data de masiv:

: = 1

(pa1.st + pa12.st)hs2

1.00m = 71.135kN

Pstatic

pa1.sths1 +

22

Impingerea data de suprasarcina:

qa1.st : = ka.s1.kq = 7.046kPa qa2.st : = ka.s2.kq = 7.046kPa

Rezultanta impingerii data de suprasarcina:

Qstatic : = (qa1.sths1 + qa2.sths2)1.00m = 38.752kN

Calculul seismic:

ag

m g = 9.807

2

s

ag : = 0.20g

kh

I : = 1.0

=> kh : = 0.5I g

= 0.1

=> kv : = 0kh = 0

=> : = atan

1 -

= 0.1

k

kas.s1.k : =

(1 -

kv)cos(s1.ech.k - -

2

90 + )2

v

1

= 0.328

2

cos()cos(90 -

) cos( + 90 -

+ )

1 +


- )

kas.s2.k : =

(1 -

kv)cos(s2.ech.k - -

2

90 + )2

cos(90 -

- )cos( + 90 -

1

+ )

= 0.328

2

cos()cos(90 -

) cos( + 90 -

+ )

1 +


- )

cos(90 -

- )cos( + 90 -

+ )

Impingerea data de masiv:

pa1.s : = s1.khs1kas.s1.k = 22.942kPa pa12.s : = (s1.khs1)kas.s2.k = 22.942kPa pa2.s : = pa12.s = 22.942kPa

Rezultanta impingerii data de masiv:

: = 1

(pa1.s + pa12.s)hs2

1.00m = 86.034kN

=> P

: = P

- P= 14.899kN

Pseism

pa1.shs1 +

22

seism

seism

static

Impingerea data de suprasarcina:

qa1.s : = kas.s1.kq = 8.521kPa qa12.s : = kas.s2.kq = 8.521kPa

Rezultanta impingerii data de suprasarcina:

Qseism : = (qa1.shs1 + qa12.shs2)1.00m = 46.868kN

=> Qseism : = Qseism -

Qstatic = 8.116kN

Forta inertiala elevatia (partea libera) a zidului (forta taietoare de baza):

zid(A1 + A2 + A3 + A4 + A6 + A7 + A8 + A9) + dren(A5)kN

med : =

: = 1.00 q : = 2

b1(T) : = 2.75

Gtot

A1 + A2

b1(T)

+ A3

+ A4

+ A5

+ A6

+ A7

+ A8

+ A9

= 23.267

3

m

Fb : = I

g agq

= 83.82kN

Verificarea la lunecare pe talpa:

- frecarea pe baza

Rv - rezultanta fortelor verticale

Rh - rezultanta fortelor orizontale

fs.al : =

Rv Rh

, unde:

Asadar:

Rv.s : = Gtot + q(k + d)1.00m = 325.6kN

Rh.s : = Pstatic + Qstatic + Pseism + Qseism + Fb = 216.722kN

= 11.31

Componentele rezultantelor orizontala si verticala (descompunerea fortelor in functie de inclinarea bazei):

Rv.s.rez : = Rv.scos() + Rh.ssin() = 361.78kN

Rh.s.rez : = Rh.scos() -

I1 = 0.43

Rv.ssin() = 148.658kN

=> fs.al.CI1.s : =

I1Rv.s.rez Rh.s.rez

= 1.046

Verificarea la rasturnare:

bkdq

G3

heG2

G4

H

G5

G6

Paq

G1

aPa

G7

h1fG8

A

9

h2fG

H/3

H/2

B

Mstab : = GtotrG + (qkr4 + qdr5)1.00m = 646.13kNm

dP : = 1.7914m

dQ : = 2.5614m

2

1

Mrast : = Pstatic(dP) + Qstatic(dQ) + Pseism3 (he + h1f)

+ Qseism

(he + h1f) 2

. . =. 506.193kNm

he

h1f

+ Fb 2 + 2

M

Mstab FSr : =

rast

= 1.276

=> FSr 1.0

Presiuni pe talpa:

B B

B

M_CG_seism : = Mrast -

GtotrG -

- qk r4 -

2

+ qd r5 -

2

1.00m 2

M_CG_seism = 267.063kNm

N_CG_seism

M_CG_seism

N_CG_seism : = Rv.s.rez

N_CG_seism = 361.78kN

N_CG_seism

p1_seism : =

M_CG_seism

-

A_talpa

W_talpa

p1_seism = - 111.669kPa

p2_seism : =

+

A_talpa

W_talpa

p2_I1 = 214.137kPa

=> CALCUL CU ZONA ACTIVA

B

x : = 3-

M_CG_seism

2N_CG_seism

2N_CG_seism

x = 1.535 m

p_max : =p_max = 471.244kPa< 1.4 pconv = 1.4 x 400 kPa = 560 kPa

x1m

Stabilitate zid H = 5.00m_2

Documents

Transcript of Stabilitate zid H = 5.00m_2