Reaksi kolom dan dinding beton Kombinasi beban? · 1 Aspek Struktur pada Fundasi Dalam DAVY SUKAMTA...

1

Aspek Struktur pada Fundasi Dalam

DAVY SUKAMTA & PARTNERS, Structural Engineers

1

2 BASEMENT

TOWER

PONDASI3

Davy Sukamta & Partners, Structural Engineers 3

Reaksi kolom dan dinding beton

Tekanan tanah dan air

Gaya inersia pada massa lantai besmen akibat gempa

Gaya gravitasi pada lantai dasar dan lantai-lantai bawahnya


Kombinasi beban?

Tulangan minimum?

Syarat lain?

Distribusi bidang M,N,V sepanjang tiang

2


• Pemeriksaan tiang pondasi terhadap dayadukung tanah (ASPEK GEOTEKNIK)– Kekakuan tiang pondasi– Kombinasi pembebanan & kekuatan daya

dukung tanah

• Penulangan tiang pondasi(ASPEK STRUKTUR TIANG)– Kombinasi pembebanan– Penulangan tiang pondasi


TWR

ICV 1=

TWR

ICV 1=

DAVY SUKAMTA & PARTNERS, Structural Engineers DAVY SUKAMTA & PARTNERS, Structural Engineers

3


R

EF

EFR

y

m =∆∆=µ

R

EF

EF

+=∆∆=

212R

y

mµ


Dengan mekanisme sendi plastic, struktur bangunan h arus dapat berotasi dan tidak gagal getas

HAL – HAL YANG PERLU DIPERHATIKAN DALAM CAPACITY DES IGN :

1a. Mekanisme yang diinginkan 1b. Mekanisme yang tid ak diinginkan

dibatasi dengan jarak-jarak

sengkang, luasan tulangan,

dan syarat confinement

beam/column strength

ratio <= 5/6DAVY SUKAMTA & PARTNERS, Structural Engineers

1.Sendi plastis di balok

a. Actual Beam Moment Capacity / Moment Ultimate Beam

b. Actual Column Moment Capacity / Moment Ultimate Column

2.Sendi plastis di kolom paling bawah

3.Sendi plastis di corewall

4


“ Akibat pengaruh Gempa Rencana

(Max EQ / MCE), struktur gedung secara keseluruhan

harus masih berdiri, walaupun sudah berada dalam

kondisi di ambang keruntuhan.”

“ SNI 03-1726-2002 pasal 9.1.1: …akibat pengaruh

Gempa Rencana struktur bawah tidak boleh gagal

lebih dulu dari struktur atas…”


1.4D1.2D + 1.6L 1.2D + 0.5L ± 1.0 (Ftx ± 0.3 Fty) 1.2D + 0.5L ± 1.0 (0.3Ftx ± Fty) 0.9D ± 1.0 (Ftx ± 0.3 Fty) 0.9D ± 1.0 (0.3Ftx ± Fty)

1

Kombinasi pembebanan:

Model tower dijepit di lantai dasar. Model ini di run menggunakan Response Spectrum Analysis untuk mendapatkan gaya geser per lantainya.


1.4D1.2D + 1.6L 1.2D + 0.5L ± f2 (Ftx ± 0.3 Fty) ± 1.0 (Fbx ± 0.3 Fby)1.2D + 0.5L ± f2 (0.3Ftx ± Fty) ± 1.0 (0.3 Fbx ± Fby)0.9D ± f2 (Ftx ± 0.3 Fty) ± 1.0 (Fbx ± 0.3 Fby)0.9D ± f2 (0.3Ftx ± Fty) ± 1.0 (0.3 Fbx ± Fby)

2

Fb

Kombinasi pembebanan:

f2 = faktor kuat lebih struktur akibat kehiperstatikan struktur gedung, tergantung dari nilai R

Hasil gaya geser model tower diolah untuk dimasukkan sebagai gaya gempa statik tower pada model keseluruhan.Untuk gaya gempa statik basement dihitung dengan persamaan :

f2 untuk basement = 1

SNI pasal 9.2.2:…beban gempa horisontal

NOMINAL statik ekuivalenakibat gaya inersia sendiri…

5


3

Ω = f1 x f2

f1 = faktor kuat lebihbeban dan bahan yangterkandung dalam suatustruktur gedung, nilainyaditetapkan sebesar 1.6

f2 = faktor kuat lebihstruktur akibatkehiperstatikan strukturgedung


No SW SIDL LLr EQx EQy Up-N Up-B SF

1 1 1 1 - - - - 2.5

2 0.9 - - - - 1 - 2.5

3 0.9 - - - - - 1 1.5

Kondisi Gravitasi

Aspek Geoteknik: Daya Dukung Tanah


Kondisi Gempa Nominal

No SW SIDL LLr EQx EQy Up-N Up-B

1-4 1 1 1 +1.0 +0.3 - -

5-8 1 1 1 +0.3 +1.0 - -

9-12 1 1 1 +1.0 +0.3 1 -

13-16 1 1 1 +0.3 +1.0 1 -

17-20 0.9 0.9 - +1.0 +0.3 1 -

21-24 0.9 0.9 - +0.3 +1.0 1 -

P ijin x 1.5



Kondisi Gempa Elastis


1-4 1 1 1 +1.0xf +0.3xf - -

5-8 1 1 1 +0.3xf +1.0xf - -

9-12 1 1 1 +1.0xf +0.3xf 1 -

13-16 1 1 1 +0.3xf +1.0xf 1 -

17-20 0.9 0.9 - +1.0xf +0.3xf 1 -

21-24 0.9 0.9 - +0.3xf +1.0xf 1 -

P ijin x 2.0 ~ 2.5** : sesuai daya dukung ultimit tiang


6


3

B



1 1.4 1.4 - - - - -

2 1.4 1.4 - - - 1.4 -

3 1.4 1.4 - - - - 1.05

4 1.2 1.2 1.6 - - - -

5 1.2 1.2 1.6 - - 1.2 -

6 1.2 1.2 1.6 - - - 1.05

7 0.9 - - - - 1.4 -

8 0.9 - - - - - 1.05

Kondisi Gravitasi

Penulangan Tiang



1 - 4 1.2 1.2 1 +1.0 +0.3 - -

5 – 8 1.2 1.2 1 +0.3 +1.0 - -

9 – 12 1.2 1.2 1 +1.0 +0.3 1 -

13 – 16 1.2 1.2 1 +0.3 +1.0 1 -

17 – 20 0.9 0.9 - +1.0 +0.3 1 -

21 - 24 0.9 0.9 - +0.3 +1.0 1 -

Kondisi Gempa Nominal

Penulangan Tiang



1 - 4 1.2 1.2 1 +1.0xf2 +0.3xf2 - -

5 – 8 1.2 1.2 1 +0.3xf2 +1.0xf2 - -

9 – 12 1.2 1.2 1 +1.0xf2 +0.3xf2 1 -

13 – 16 1.2 1.2 1 +0.3xf2 +1.0xf2 1 -

17 – 20 0.9 0.9 - +1.0xf2 +0.3xf2 1 -

21 - 24 0.9 0.9 - +0.3xf2 +1.0xf2 1 -

Kondisi Gempa Elastis

Penulangan Tiang

7

DAVY SUKAMTA & PARTNERS, Structural EngineersDavy Sukamta & Partners, Structural Engineers 26

• Kombinasi Aksial & Momen

Gaya AksialMomen Pondasi akibat

Kekakuan Putaran Sudut

Momen akibat

Peralihan Kepala Tiang

MX,k Ptekan MX,hMY,k

MX,k Ptarik MX,hMY,k

MY,h

MY,h

MY,h

MX,h

MR,hMY,k

MX,k

MR,kMR,h

MR,k

MR

Penulangan Tiang

Davy Sukamta & Partners, Structural Engineers 27 Davy Sukamta & Partners, Structural Engineers 28

Closed ties atau spiral, diameter 10 mm (SDC C)

Diameter 10 mm (min) untuk D ≤≤≤≤ 500 mm,

diameter 13 mm untuk D >>>> 500 mm (SDC D,E, dan F)

Jarak

≤ 150 mm

≤ 8 db

≤ 16 db≤ 12 db

< 0.5 D

< 300 mm

Memenuhi syarat confinement ACI untuk SCD ≥≥≥≥ D tetapi boleh direduksi bila tanahnya kompeten.

8


Chapter 21.4.4 dan

Chapter 21.10.4.4

ACI 318 SNI 03-2847

Pasal 23.4.4dan

Pasal 23.8.4.4

Tiang pancang, tiang bor atau caisson harus memiliki tulangan transversal sesuai dengan Chapter 21.4 (4) atau Pasal 23.4 (4) pada lokasi sbb:

- 5x diameter pile

- Minimum 2 m

- Sepanjang tinggi bebas

dari bawah pile cap


Tegangan Ijin Bahan Struktur


Reaksi kolom dan dinding beton Kombinasi beban? · 1 Aspek Struktur pada Fundasi Dalam DAVY SUKAMTA...

Documents

Transcript of Reaksi kolom dan dinding beton Kombinasi beban? · 1 Aspek Struktur pada Fundasi Dalam DAVY SUKAMTA...