Rapport COB BA

7/24/2019 Rapport COB BA

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Dpartement Gnie Civil et Urbanisme

Groupe 1 :

Alejandro CLARO BARRETO, Bich Ngoc DANG,Soufane DR!B! ALAO"!, #aia LO"$ARD, %oce

RADO#

PROJET DE CONTREVENTEMENTDUN BATIMENT EN BETON ARME

&'1( ) &'1*

RAPPORT
https://www.facebook.com/maia.louvardhttps://www.facebook.com/joyce.radomhttps://www.facebook.com/joyce.radomhttps://www.facebook.com/joyce.radomhttps://www.facebook.com/joyce.radomhttps://www.facebook.com/maia.louvard


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2

Gnie Civil et Urbanisme &'1( ) &'1*

!mmaire

Liste de tableaux.....................................................................................................................................4

Liste de figures.......................................................................................................................................5

Introduction............................................................................................................................................6

I. Proet..............................................................................................................................................!

1+ "#$ot%&ses:...............................................................................................................................!

Les donnes gnrales sont les suivantes'.......................................................................................!

"#$ot%&se de c%argement '.............................................................................................................!

2. C%oix des lments $orteurs de la structure de b(timent............................................................)

II. *escente de c%arges verticales.......................................................................................................+

,. C%arges surfaci-ues....................................................................................................................+

2. e$rise des c%arges surfaci-ues $ar les $outres continues /$outres et murs0..............................+

"#$ot%&ses de travail.....................................................................................................................+

C%arges linaires s1a$$li-uant aux $outres P, P) '......................................................................+

3. *escente de c%arges des $outres et murs vers les $oteaux ' Calcul des ractions d1a$$ui...... ..,

"#$ot%&ses de travail '.................................................................................................................,

ilan des efforts re$ris $ar les $oteaux.............................................................................................,5

"#$ot%&ses de travail...................................................................................................................,5ableau rca$itulatif.....................................................................................................................,5

III. *escente de c%arge %ori7ontale................................................................................................,!

,. "#$ot%&ses...............................................................................................................................,!

2. Calcul du centre de gravit des inerties.....................................................................................,!

8 Centre de gravit 9 des inerties d:un tage.................................................................................,!

8 Centre de gravit 9 des inerties du re7;de;c%ausse...................................................................,)

3. Calcul de la c%arge %ori7ontale.................................................................................................,+

C%arge %ori7ontale de la toiture....................................................................................................,+

C%arge %ori7ontale d:un tage.......................................................................................................2

C%arge %ori7ontale du *C..........................................................................................................2

4. actions des s#st&mes de contreventement.............................................................................2

actions dans les sens longitudinal et transversal.......................................................................2,

5.


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3


I=. Calcul manuel des ferraillages des lments de structure.........................................................2!

,. Panneau de dalle n>2.................................................................................................................2!

"#$ot%&ses...................................................................................................................................2!

?$aisseur de la dalle.....................................................................................................................2!

Panneau 2 @ ?tage courant................................................................................................................2)


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4


ableau ,4 ' actionsRidans le sens longitudinal dues au vent au niveau au;dessous de la *C.....23ableau ,5 ' actionsRidans le sens transversal dues au vent au niveau au;dessus de la *C.........24ableau ,6 ' actionsRidans le sens transversal dues au vent au niveau au;dessous de la *C.......24ableau ,! ' actions Ri dans le sens longitudinal dues au c%angement du s#st&me decontreventement au niveau au;dessus de la *C................................................................................25

ableau ,) ' actions Ri dans le sens transversal dues au c%angement du s#st&me decontreventement au niveau au;dessus de la *C................................................................................25ableau ,+ ' Affort %ori7ontaux et moments flc%issant dans c%a-ue voile et dans les diffrents tagessens longitudinal...................................................................................................................................26ableau 2 ' Affort %ori7ontaux et moments flc%issant dans c%a-ue voile et dans les diffrents tagessens transversal.....................................................................................................................................26ableau 2, ' Condition sur la fl&c%e selon le ra$$ort LxDL# et les conditions aux extrmits...............2!ableau 22 ' ?$aisseur ncessaire $our c%a-ue $anneau......................................................................2!ableau 23 ' Eoment en trave coefficients effort de sollicitation et section d:acier ncessaire dans lesens non $orteur....................................................................................................................................2+

ableau 24 '


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5


Bigure ,5 ' *is$osition des treillis souds............................................................................................3Bigure ,) ' Frrt des armatures............................................................................................................3,Bigure ,+ ' e$rsentation 3*..............................................................................................................34Bigure 2 ' C%arges Poteaux *C........................................................................................................35Bigure 2, ' C%arge voiles *C............................................................................................................35

Bigure 22 ' C%arges semelles isoles....................................................................................................36Bigure 23 ' C%arges $outres *C.........................................................................................................36Bigure 24 ' Eur file 6 3*.....................................................................................................................3!Bigure 25 ' Berraillage Eur Bile 6........................................................................................................3!Bigure 26 '


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6


I) Pr!*et

+) ,-p!t./ses 0Pour raliser l1tude de structure du b(timent nous avons '

"es #!nnes 'nrales s!nt les s$ivantes0

"auteur d1tage ' 2.!5m Hombre d1tage courant ' 6 #$e de structure ' $oteauD$outre J voiles /cf. $lan0. A$aisseur voile bton ' 2 cm /cf. $lan0. #$e de bton ' C25D3. #$e d1acier ' Be A 5. Bondations su$erficielles travaillant .3 EPF

,-p!t./se #e (.ar'ement 0

Charges permanentes :

Planc%er tage courant ' !5 danDmK Planc%er terrasse ' 6) danDmK

Charges dexploitation :

Planc%er tage courant ' ,5 danDmK Planc%er terrasse ' , danDmK

Charges climatiques

Heige , danDmK =ent ' + danDmK

Groupe 1


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!


1) C.!i% #es lments p!rte$rs #e la str$(t$re #e b2timent

Figure 1 : Systme final de poutres pour les plancher d'un tage courant et du RdC

II) Des(ente #e (.ar'es verti(ales

+) C.ar'es s$r&a(i3$es

n consid&re les dalles en bton arm /M N 25 OgDm30 d1$aisseur %dalle N .2 m soumises auxc%arges verticales surfaci-ues uniformes suivantes '

Atage errasse Atage courant O C%arges $ermanentes

- *ont c%argesg N ,) daHDmK6) daHDmK

gO N,25 daHDmK!5 daHDmK

- *ont $oids $ro$re .g.%dalle N 5 daHDmK 5 daHDmK

C%arges d1ex$loitation - N , daHDmK -O N ,5 daHDmKC%arges climati-ues /neige0 -n N , daHDmK ;

a!leau 1 : Charges surfaciques

1) Reprise #es (.ar'es s$r&a(i3$es par les p!$tres (!ntin$es

4p!$tres et m$rs5L1tage courant et le re7 de c%ausse sont agencs selon les sc%mas ci;dessous '

Groupe 1


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)


Les $anneaux de dalles dfinis $rcdemment sont nots *, *5. Les murs sont nots E, E+. Les$outres continues incluant les murs sont nots P, P).

,-p!t./ses #e travail

- n consid&re -ue les $anneaux de dalle soumis des c%arges surfaci-ues transmettent desefforts linaires aux $outres et aux murs -ui eux;mmes transmettent des c%arges $onctuellesaux $oteaux.

- Les $anneaux de dalles $ortent sur 4 cts. La distribution des efforts se fait selon les lignesde ru$ture 45>.

C.ar'es linaires sappli3$ant a$% p!$tres P+ 6 P7 0

n note $i les c%arges linaires s1a$$li-uant la $outre Pi. n note Fi la surface -uivalente de dallere$rise $ar la $outre i ramen ,ml de $outre.

n a donc $our l1tage O la c%arge sur la $orte Pi ' $i N $O . Fi oQ $ONRgO-O-nOS ONR,T6SiNR,T)S

Le sc%ma ci;dessous donne les c%arges linaires $i $our $O N , /c1est dire $i N Fi0 '

Groupe 1

Figure " : Charges surfaciques dans les plan d'etage courant et du R#C$


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+


Figure % : Charges linaires pi transmises par les dalles aux poutres dans le cas de charges surfaciques unitaires

8) Des(ente #e (.ar'es #es p!$tres et m$rs vers les p!tea$% 0 Cal($l#es ra(ti!ns #app$i

,-p!t./ses #e travail 0

- Pour le calcul de la descente de c%arges verticales on consid&re -ue les murs se com$ortentcomme des $outres c1est dire -u1ils transmettent des efforts verticaux $onctuels aux $oteaux c%a-ue tage. Com$te tenu de la discontinuit des murs entre le dC et les tages courants

cela vite de faire $orter au murs du $remier niveau les c%arges transmises de$uis les 5 tagessu$rieurs. Par cons-uent la diffusion des efforts $onctuels en c%arges linaires dans lesmurs n1est $as tudie.

- Les $outres et les murs transmettent leurs $oids $ro$res aux $oteaux. An $rdimensionnementon consid&re les dimensions suivantes '

Alment de structure *imensions de la section


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,


a!leau " : &rdimensionnement des lments structuraux

- Le calcul des c%arges transmises $ar les $outres aux $oteaux est ralis en considrant lestraves isostati-ues. n rend com$te des surc%arges engendres $ar la continuit des $outresen maorant d1un facteur f les ractions d1a$$ui tel -ue '

o fN,.,5 $our l1a$$ui central dans le cas d1une $outre 2 traves Vo fN,., $our les a$$uis intermdiaires voisins des a$$uis de rive dans le cas d1une

$outre n traves /nW20 Vo Pas de minoration $our les a$$uis de rive.

a0 ransmission des c%arges des dalles

An considrant les traves isostati-ues on otient 3 cas de c%argement distincts dont on calcule lesractions d1a$$ui '

Figure : ra(es isostatiques : % cas de chargements considrs

n doit ensuite multi$lier ces ractions $ar f $our tenir com$te de l1%#$erstaticit '

%#$er N iso f

Le calcul des c%arges transmises aux $oteaux est $rsent dans le tableau ci;dessous $our des c%argessurfaci-ues unitaires a$$li-ues aux dalles /$iNFi0. Les ractions d1a$$ui sont donc donnes en mK envue d1tre multi$lies $ar les c%arges surfaci-ues en daHDmK. n obtiendra alors des efforts $onctuelsau droit des $oteaux.

Groupe 1


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,,


a!leau % : Calcul des charges transmises aux poteaux dans le cas de charges surfaciques unitaires

b0 ransmission des $oids $ro$res des $outres et des murs

Le sc%ma ci;dessous $rsente les configurations des $outres et murs $our l1tage courant et le dC '

Groupe 1


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,2


Figure ) : Configuration des poutres et des murs

Pour dterminer la descente du $oids $ro$re des $outres et des murs dans les $oteaux on raisonne dela mme mani&re -ue $rcdemment. *ans le cas $rsent on $rend $i N M.g.


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,3


Groupe 1


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,4


a!leau : Calcul de la transmission des poids propres des poutres et murs (ers les poteaux pour ltage courant et leRdC

Bilan #es e&&!rts repris par les p!tea$%

,-p!t./ses #e travail- Afforts au dC ' 3 %#$ot%&ses

o "XP, ' dallage sur terre;$lein Y murs du dC sur dallage G N G, J G$$ $oteau

o "XP2 ' dallage sur terre;$lein Y murs du dC re$ris $ar $oteaux G N G, J G$$ $oteau J G$$ murs dC

o "XP3 ' dalle et murs dC sur $oteaux G N G, J G$$ $oteau J G$$ murs dC J G$$ $outres dC J c%arges dalle g

Taleau r-capi.ula.if

Groupe 1


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,5


Groupe 1


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#G

xG

,6


III) Des(ente #e (.ar'e .!ri9!ntale

+) ,-p!t./ses

Il est su$$os -ue '

; les voiles sont de sections constante sur toute la %auteur du b(timent ou au moins -ue les inertiesvarient toutes dans les mmes $ro$ortions et aux mmes niveaux V

; les $lanc%er sont infiniment rigides dans leur $lan / EI= 0 V

1) Cal($l #$ (entre #e 'ravit #es inerties

*ans cette $artie on va dterminer le 8 centre de gravit 9 des inerties du $lan des tages et du re7;de;c%ausse. L:inertie maximale sera la seule $rise en com$te dans les sens transversal /F;*0 et

longitudinal /,;!0.: Centre #e 'ravit ; #es inerties #


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,!


An utilisant les rsultats du ableau 5 la coordonneyG$ar ra$$ort au $oint *, sera '

yG=89,819

9,260=9,700m

n dtermine la coordonnexG$ar ra$$ort au $oint *, de faZon similaire.

tage --Par rapport D1 (+raneral)Voile t (m) h (m) Ii(m4) di(m) Iidi (m!)

"#-# %.# * $.*%% !.&%% #%.!#%D&-"& %.# !.& $.%'& $4.#%% 1%!.!*%&-/& %.# !.& $.%'& $4.#%% 1%!.!*%

+otal ,Ii(m4) .&&$ ,Iidi (m!) #$1.*4%

a!leau * : , Centre de gra(it - des inerties dans par rapport . un (ent dans le sens trans(ersal$ &lan tage$

An utilisant les rsultats du ableau 6 la coordonnexG$ar ra$$ort au $oint *, sera '

xG=231,640

9,773=23,702m

: Centre #e 'ravit ; #es inerties #$ re9=#e=(.a$sse

n va dterminer la coordonneyGdu 8 centre de gravit 9 des inerties du $lan du re7;de;c%ausse $arra$$ort au $oint *,. Le centre de torsion de la 8 L 9 est situ dans le croisement des deux voilessim$les comme il est indi-u dans /"HIA ,++60.

0D" --Par rapport D1 (Longitudinal)Voile t (m) h (m) Ii(m4) di(m) Iidi (m!)

"#-"$ %.# !.& $.%'& !.&%% 1&.!$"!-"* %.# !.& $.%'& !.&%% 1&.!$#-$ %.# !.& $.%'& 11.&%% $*.11$+otal ,Ii(m4) .#*% ,Iidi (m!) &1.#

a!leau / : , Centre de gra(it - des inerties dans par rapport . un (ent dans le sens longitudinal$ &lan R#C$

An utilisant les rsultats du ableau ! la coordonneyG$ar ra$$ort au $oint *, sera '

yG=71,2999,260

=7,700m

Groupe 1


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#G

xG

,)


Figure / : Schma de la R#C+ coordonnes du , centre de gra(it - des inerties dans les sens longitudinal ettrans(ersal$

n dtermine la coordonnexG$ar ra$$ort au $oint *, de faZon similaire.

0D" --Par rapport D1 (+raneral)

Voile t (m) h (m) Ii(m4) di(m) Iidi (m!)

"#-# %.# * $.*%% !.&%% #%.!#%"*-/* %.# 11.& #*.*4 #'.!%% &*%.&**

+otal ,Ii(m4) $%.#4 ,Iidi (m!) &'1.#'*a!leau 0 : , Centre de gra(it - des inerties dans par rapport . un (ent dans le sens trans(ersal$ &lan R#C$

An utilisant les rsultats du ableau ) la coordonnexG$ar ra$$ort au $oint *, sera '

xG=781,286

30,294=25,791m

8) Cal($l #e la (.ar'e .!ri9!ntale

Les calculs suivants corres$ondent la c%arge %ori7ontale -ui va tre re$rise $ar la toiture les tages

et le re7;de;c%ausse. n ra$$elle -ue la c%arge du vent est 90daN/m2

. La %auteur des 6 tages

corres$ond 2,75m .

Groupe 1


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,+


C.ar'e .!ri9!ntale #e la t!it$re

La toiture va re$rendre une surface d:im$act gale la moiti du derniertage.


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2


>) Ra(ti!ns #es s-st/mes #e (!ntreventement

An utilisant la formule suivante les ractions de c%acun des murs de contreventement serontdtermins dans les directions transversale /$arall&le l:axe y0 et longitudinal /$arall&le l:axex0.

Ri=W Ii ( 1

Ii+ xv xi

Ii xi2 )

Fvec '

; Ri ' raction du mur de contreventement /en H0 V

; W ' force totale due au vent /en H0 V

;xv ' distance $ar ra$$ort au 8 centre de gravit 9 des inerties /en m0 V

;Ii ' inertie du mur $orteur,/en m40 V

;xi ' distance du centre de torsion du mur $orteur au 8 centre de gravit 9 des inerties /en m0.

Le termeRi=W Ii ( 1 Ii) re$rsente la translation de c%a-ue voile. At le terme

Ri=W Ii ( xv xi

Ii xi2 ) est la rotation de c%a-ue lment $orteur.Ra(ti!ns #ans les sens l!n'it$#inal et transversal

Les $remi&res ractions -ue l:on va calculer sont au niveau de la toiture. La valeurxv dans le sens

longitudinal est gale /$ar ra$$ort au $oint *,0 '

, *ans le cas de $lusieurs murs $orteurs dans le mme ligne d:action l:inertie du grou$e sera gale lasomme des inerties.

Groupe 1


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2,


Figure 2 : Coordonnes du centre de gra(it des inerties et les forces du (ent dans le sens longitudinal et trans(ersalpour le plan de la toiture et chaque tage$

xv=8,7m9,7m=1m

An utilisant l:-uation $rcdente les ractionsRisont obtenues dans le sens longitudinal '

en Longitudinal (+oiture)

Voile di(m)Inertie Ii

(m4)2i3 di- dG

(m)Ii2i#

(m*)

xix

IiR itranslation

W

R irotationW

Ri(N) Ri /W

"#-

"$

!.&%

%$.%'& -4.%

4.$'

4'

%.%!4

%$$.$ 1*.&

1%&**.

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#-$

11.&%%

$.%'& #.%1#.$4

*#

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!$'$.1#!

#!

!-*

11.&%%

$.%'& #.%1#.$4

*#

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%$$.$ -'.$

!$'$.1#!

#!

+otal .#*%&4.%&

1 0

#1!$#.!

a!leau 2 : RactionsRidans le sens longitudinal au ni(eau de la toiture$

*e faZon similaire dans le sens transversal on obtient '

xv=17,1m23,702 m=6,602m

en +raneral (+oiture)

Voiledi

(m)Inertie Ii

(m4)2i3 di- dG

(m)Ii2i#

(m*)

xixv

IiR itranslation

W

R irotationW

Ri(N Ri /W

"#-#!.&%

%$.*%% -1'.%%#

11**.*$$

%.%*4$

$*.' #$.##!$

4*%

D&-"& $4.#%% $.%'& 1%.4' $4%.1&!' -%.%$& $1.* -11.* '4*4.! #%

Groupe 1


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22


!

&-/&$4.#%%

$.%'& 1%.4'$4%.1&

!'

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!$1.*

-11.*

'4*4.!

#%

+otal .&&$

1'4*.

'4 1 0

4#$#

$a!leau 13 : RactionsRidans le sens trans(ersal au ni(eau de la toiture$

Pour c%a-ue tage le calcul est similaire dans le sens longitudinal '

xv=8,7m9,7m=1m

en Longitudinal (5tage)


(m4)2i3 di- dG

(m)Ii2i#

(m*)

xixv

IiR itranslation

W

R irotationW

Ri(N) Ri /

"#-"$ !.&%% $.%'& -4.%%%4.$'4

'%.%!4

%$$.$ 1*.&

#1!$#.!

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#-$11.&%

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1%&**.#!

#!

+otal .#!*!&4.%&&

# 1 0 4$%*!

a!leau 11 : RactionsRidans le sens longitudinal au ni(eau d'un tage i$

At dans le sens transversal on obtient '

xv=17,1m23,702 m=6,602m

en +raneral (tage)


(m4)2i3 di- dG

(m)Ii2i#

(m*)

xixv

IiR itranslationW

R irotationW

Ri( Ri /W

"#-#

!.&%% $.*%% -1'.%%#

11**.*$$

%.%*4$ $*.' #$.#

!%&'& *%

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!$1.* -11.*

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!'

-%.%$&

!$1.* -11.*

1*#

#%

+otal .&&$1'4*.

'4 1 0

'4*4!

a!leau 1" : RactionsRidans le sens trans(ersal au ni(eau d'un tage i$

Groupe 1


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23


Pour le *C il # a deux cas calculer le $remier est $our la c%arge %ori7ontale due au vent et ledeuxi&me corres$ond au c%angement du s#st&me de contreventement. *ans le sens longitudinal onaura donc $our le $remier cas '

Figure 13 : Coordonnes du centre de gra(it des inerties et les forces du (ent dans le sens longitudinal et trans(ersalpour le plan de la R#C$

xv=8,7m7,7 m=1m

en Longitudinal au-deu (0D")

Voiledi

(m)Inertie Ii

(m4)2i3 di-dG(m)

Ii2i#

(m*)

xix

IiR itranslationW

R irotationW

Ri(N) Ri/

"#-"$

!.&%%

$.%'& -#.%%%1#.$4

*#

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4'%.%!4%

$$.$ 1*.!$#

.!!%

+otal

.#!*!&4.%&

1 0 4$%*!

a!leau 1% : RactionsRidans le sens longitudinal dues au (ent au ni(eau au4dessus de la R#C$

en Longitudinal au-deou (0D")

Voiledi

(m)Inertie Ii

(m4)2i3 di- dG

(m)Ii2i#

(m*)

xixv

IiR itranslation

W

R irotationW

Ri(N) Ri /W

"#-"$

!.& $.%'*!! -#.%%%1#.$4

*#

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Groupe 1


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24


!a!leau 1 : RactionsRidans le sens longitudinal dues au (ent au ni(eau au4dessous de la R#C$

At dans le sens transversal '

xv=17,1m25,791m=8,691m

en +raneral au-deu (0D")


(m4)2i3 di- dG

(m)Ii2i#(m*)

xixv

IiR itranslation

W

R irotationW

Ri(N) Ri /W

"#-#

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$.*%% -#%.%1 14!$.%*$%.1%!

11. $'.1

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%.%14

$

''.1 -$'.14#$##

.!!%

+otal $%.#1*4.%#

#!$ 1 0 '4*4!

a!leau 1) : RactionsRidans le sens trans(ersal dues au (ent au ni(eau au4dessus de la R#C$

en +raneral au-deou (0D")

Voiledi

(m)Inertie Ii

(m4)2i3 di-dG(m)

Ii2i#(m*)

xix

IiR itranslation

W

R irotationW

Ri(N) Ri /

"#-

#

!.& $.* -#%.%114!$.%*

$

%.1%

!

11. $'.1#11*1

.#!

!%

"*-/*

#'.!

#*.* #.&% 1!.**-

%.%14$

''.1-

$'.1#11*1

.#!!%

+otal $%.#1*4.%#

#!$ 1 0

4#$##.!

a!leau 1* : RactionsRidans le sens trans(ersal dues au (ent au ni(eau au4dessous de la R#C$

Le deuxi&me cas va tre calcul avec le ra$$ortRi /W $our $ouvoir dterminer le $ourcentage de

c%arge -ui $rend c%a-ue mur de contreventement une fois la descend de c%arges arrive us-u:au$remier tage. Utilisant la mme formule -u:avant mais cette fois;ci la c%arge %ori7ontale corres$ond l:effort des murs 8 5;6 9 /sens longitudinal0 8 *!;C! 9 et 8 !;F! 9 /sens transversal0. n obtientdans le sens longitudinal '

Groupe 1


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25


Figure 11 : Coordonnes du centre de gra(it des inerties et les forces des murs au4dessus . cause du changement du

systme de contre(entement dans le sens longitudinal et trans(ersal pour le plan de la R#C$

xv=5,7m7,7m=2m

en Longitudinal change-6t7me8 "#-"$ (0D")

Voiledi

(m)Inertie Ii

(m4)2i3 di- dG

(m)Ii2i#

(m*)

xixv

IixiR itranslationW

R irotationW

Ri /W

"#-"$

!.& $.%'*!! -#.%%%1#.$4*

#%.%!4% $$.$ 1*.& !%

"!-"* !.& $.%'*!! -#.%%% 1#.$4*# %.%!4% $$.$ 1*.& !%

#-$ 11.& $.%'*!! 4.%%%4.$'4

'-

%.1%'%$$.$ -$$.$ %

+otal .#!*!&4.%&&

# 1 0 1

xv=11,7m7,7m=4m

en Longitudinal change-6t7me8 #-$ et !-* (0D")

Voiledi

(m)Inertie Ii

(m4)2i3 di- dG

(m)Ii2i#

(m*)

xixv

IixiR itranslationW

R irotationW

Ri /W

"#-"$

!.& $.%'*!! -#.%%%1#.$4*

#-

%.1%'%$$.$ -$$.$ %

"!-"*

!.& $.%'*!! -#.%%%1#.$4*

#-

%.1%'%$$.$ -$$.$ %

#-$ 11.& $.%'*!! 4.%%%4.$'4

'%.#1*% $$.$ **.& 1%%

+otal .#!*!&4.%&&

#

1 0 1

a!leau 1/ : RactionsRidans le sens longitudinal dues au changement du systme de contre(entement+ au ni(eau au4dessus de la R#C$

Groupe 1


26/42

26


At dans le sens transversal '

xv=5,7m25,791m=20,091m

en +raneral change-6t7me8 "#-# (0D")

Voiledi

(m)Inertie Ii

(m4)2i3 di- dG

(m)Ii2i#(m*)

xixv

IixR itranslationW

R irotationW

Ri /W

"#-#

!.& $.* -#%.%1 14!$.%*$%.#44

'11. ''.1

1%%

"*-/*

#'.!

#*.* #.&% 1!.**-

%.%$$%

''.1 -''.1 %

+otal $%.# 1*4.%##!$ 1 0 1

xv=34,2m25,791m=8,409m

en +raneral change-6t7me8 D&-"& et &-/& (0D")

Voiledi

(m)Inertie Ii

(m4)2i3 di- dG

(m)Ii2i#(m*)

xixv

IixR itranslationW

R irotationW

Ri /W

"#-# !.& $.* -#%.%1 14!$.%*$

-

%.1%#!

11. -$*. -#!

"*-/*

#'.!

#*.* #.&% 1!.**%.%1$

'''.1 $*.

1#!

+otal $%.#1*4.%##

!$ 1 0 1

a!leau 10 : RactionsRidans le sens trans(ersal dues au changement du systme de contre(entement+ au ni(eau au4dessus de la R#C$

?) -nt./se #e la #es(ente #e (.ar'e .!ri9!ntale

Groupe 1


27/42

2!


F$r&s avoir calcul les 8 centres de gravit 9 des inerties dans les deux $lans /tage et *C0 et lesractions dans les deux sens $rinci$aux /longitudinal et transversal0 $our c%acun des niveaux. Il sera$ossible raliser la descend de c%arges.

ens l!n'it$#inal

Fvec l:aide desableau +ableau ,,ableau ,3ableau ,4 ableau ,! on va dterminer la c%arge%ori7ontale et le moment flc%issant dans c%a-ue tage us-u:aux fondations.

Le ableau ,+$rsente les c%arges %ori7ontales et les moments flc%issant au niveau de c%a-ue tageus-u:aux fondations.

en Longitudinal

Voile Plancher+oitur

e09* 09! 094 09$ 09# 091 0D"

"#-"$

"harge hori:ontale(;)

1%&**

$##

!$'$1

&!$*4

*'*

11'4#

*'1

&!$*4


28/42

2)


&& % * $' $4 !1

"*-/*

"hargehori:ontale (;)

- - - - - -#&!%*

#*#!'


29/42

2+


paisse$r #e la #alle

Protection contre l1incendie ' AI6 donc l1$aisseur % ] )mm

Isolation $%oni-ue ' % ] ,)cm

Condition sur la fl&c%e

LxDL#"auteur minimale /%0

Isol Continuit sur 4 cots Continuit sur 2 cots LxD2 LxD3 LxD25

5 LxD3 LxD4 LxD 35, LxD4 LxD5 LxD 45a!leau "1 : Condition sur la flche selon le rapport 6x76y et les conditions aux extrmits$

n a '

Panneau L2 (m) L6 (m) L2=L6

"ondition l>e2tr5mit5

?paieur(cm)

1 !8& 1&84 %8$$"ontinuit5 ur #

c@t5L2=$%8'

31'8!

# !8& ##8' %8#!"ontinuit5 ur 4

c@t5L2=$48$

31*8*

$ * ##8' %8#* "ontinuit5 ur 4c@t5 L2=$48!3 1&8$a!leau "" : 8paisseur ncessaire pour chaque panneau$

Prenons donc une $aisseur %omog&ne de ,+cm sur toute la dalle.

Pannea$ 1 ta'e (!$rant

Gomtrie ' Longueur efficace Lx\eff N 5!m V L#\eff N 22)m /L\eff N L\nu J 2.EinR%D2

tD2S0 C%argement l1ALU ' P N ,35G J ,5^ N ,35 x !5 J ,5 x ,5 N 1"%/+) da97m" Eoments au centre en considrant le $anneau de dalle articul '

n consid&re une bande de ,m de large '

M0x=

Plx2

8=

1237,5 .5,72

8=5026daNm=50.3 kNm /ml

M0y=0,2M0x=0,2 .50,3=10,1 kNm/ml

edistribution des moments sur a$$uis /$outre ou mur en F0

Groupe 1


30/42

3


Figure 1" : oments en tra(e et sur appuis du panneau de dalle "

Eoments en trave

Mtx=0.925M0x=0,925 .50,3=46,6 kNm /ml

Mty=0.75M0y=0,75 .10,1=7,6 kNm/ml Eoments sur a$$uis

o Grand ct '

F2F6 ' Max=0,15M0x=7,6kNm /ml

26 'Max {0.5M0x2 ,0.5M0x 3 }=0.5M0x 3=27 ,9kNm /ml

o Petit ct ' Max {0.5M0x1 ,0.5M0x 2 }=0.5M0x 1=25,2 kNm /ml

e(ti!n #a(ier en trave

Sens porteur : M_tx = 46,6kNm/ml

n consid&re une bande de ,m de large '

La %auteur utile ' d N % @ c\nom @ _D2 N ,+ @ 25 @ ,D2 N ,6mm /_ N ,mm en ,&re a$$roximation0

L1effort sollicit dans la $artie bton com$rim ' BcN b./`d0./fcd0 V ` N ) et N , $our fcO 5 EPa.*onc Bc N b./).d0./fcd0

Eoment sollicit dans la section ' EAdN Bc . /d @ 4 d0 N b./).d0./fcd0./d @ 4 d0

EAd D /bd2fcd0 N )/, @ 40 N x

Groupe 1

Figure 1%: Schma de la section d'acier en tra(e dans le sens porteur par 1 m de large$


31/42

3,


xN ,+


32/42

]FxD2

]F#D2,Lx

,L#

32


" #ans le sens porteur, sur 1!l de larueur, la hauteur utile r$elle est $ale % &

dx , r=3,85 . (190253,5 )+3,85 .(19025773,5)

7,7=154,5mm

dx,r = 15,5'c! ( dx = 1). *n re+ait le calcul pour cette hauteur utile &

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