R. Dollan, Princeton 22/05/06 Analysis of the September data H. Kolanoski, K. Laihem, S. Riemann, A....

R. Dollan, Princeton 22/05/06

Analysis of the September dataAnalysis of the September dataAnalysis of the September dataAnalysis of the September data

H. Kolanoski, K. Laihem, S. Riemann, A. Schälicke , DESY

R. Dollan,T. Lohse , HU - Berlin


Collected dataCollected dataCollected dataCollected data

Settings # of Superuns # of events

L 340; S 140; T 22 T 6

148 Superruns60 Superruns

3.1 *106

3.7 *105

L 220; S 100; T 22 T 6


1.2 *106

1.8 *105

L 260; S 120; T 22 T 6


1.17 *106

1.8 *105

L 360; S 160; T 22 T 6


1.2 *106

1.4 *105

L 360; S 160; T 22 T 6


6.9 *105

8.4 *104

L 374; S 180; T 22 T 6


1.0 *106

1.5 *105


What has to be doneWhat has to be doneWhat has to be doneWhat has to be done

• Combine (reject) cycles• Determine values for later used cuts• Extract the signal -> subtract the Background• Cut• Normalize the data• Determine the Energydeposition in the CsI• Calculate Asymmetries• Normalize again• Correct• Compare results


General for this analysisGeneral for this analysisGeneral for this analysisGeneral for this analysis

• Only superruns are included (Sept. (Oct.) data




• Only gain1 low sensitivity (12bit) data are used

15bit




• Only gain1 low sensitivity (12bit) data

• All data are normalized (Beamcurrent, Photonflux)




• Only gain1 low sensitivity (12bit) data

• All data are normalized (Beamcurrent, Photonflux)

• Only central crystal are used for the asymmetry calculation


SuperrunsSuperrunsSuperrunsSuperruns

+ - + -


Pairing of superrunsPairing of superrunsPairing of superrunsPairing of superruns

+ - + -


Toroid 6130Toroid 6130Toroid 6130Toroid 6130• the histograms containe the signals of both cycles• mean value und width are used for further analysis

stable example more unstableexample


PcalEPcalEPcalEPcalE• the histograms containe the signals of both cycles• mean value und width are used for further analysis

Background is changingover the two cycles„stable Background“


The CutsThe CutsThe CutsThe Cuts

3σ

1σ

„Cut1“

„Cut2“


The Signals in the CsIThe Signals in the CsIThe Signals in the CsIThe Signals in the CsI

Undulato on: Signal + BackgroundUndulator off : Background

Bg + signal

Bg

How the Background has to besubtracted to get a stable result?

We tested several Methods:


NormalizationNormalizationNormalizationNormalization

To the beamcurrent:• Each signal and background event is normalized to its corresponding

toroid signal

si , bj si / Ii , bj / Ij

To the photonflux:• Each background subtracted signal is normalized to the readings of

Ag1Sic

( si – bj) ( si – bj) / Φγ


Combining Signal and Background eventsCombining Signal and Background eventsCombining Signal and Background eventsCombining Signal and Background events

time

Ed

ep C

sI

time

Ed

ep C

sI

time

Ed

ep C

sI

N = Ns * NbN = Ns + Nb

N = Ns = Nb N = Ns = Nb

time

Ed

ep C

sI

or

or

or

or

„Meth.: C1“ „Meth.: D“


BG subtr. EBG subtr. Edepdep in the CsI crystals in the CsI crystalsBG subtr. EBG subtr. Edepdep in the CsI crystals in the CsI crystals

Sum of two Gaussians withthe same meanvalue is fittedto the Energydistribution:

Ffit = G1(μ,σ1) + G2(μ,σ2)

= µ

ns,nb - # of Signal/Background events in the fitFWHM - full width at half max. of the final fit


Asymmetries AAsymmetries AiiAsymmetries AAsymmetries Aii

S140(2nd)

Linear fit of Ai:

A [%] ΔA [%] Χ2 / ndf

Meth. C1 1.07 0.05 765 / 220

Meth. C1 + Cut2 1.09 0.07 599 / 220

Meth. D 1.03 0.06 407/ 220

Meth. D + Cut2 1.02 0.07 392 / 220



S140(2nd)

Linear fit of Ai:

define a figure of merit:

A [%] ΔA [%] Χ2 / ndf ΔAχ [%]

Meth. C1 1.07 0.05 765 / 220 0.10

Meth. C1 + Cut2 1.09 0.07 599 / 220 0.11

Meth. D 1.03 0.06 407/ 220 0.08

Meth. D + Cut2 1.02 0.07 392 / 220 0.09



S140(2nd)

Linear fit of Ai:

define a figure of merit:

A [%] ΔA [%] Χ2 / ndf ΔAχ [%] Aχbar [%] ΔAχbar [%]

Meth. C1 1.07 0.05 765 / 220 0.10 1.07 0.08

Meth. C1 + Cut2 1.09 0.07 599 / 220 0.11 1.11 0.09

Meth. D 1.03 0.06 407/ 220 0.08 1.00 0.07

Meth. D + Cut2 1.02 0.07 392 / 220 0.09 0.97 0.07

Ai weighted with


ConclusionConclusionConclusionConclusion

• Combining every signal with every background event leads to the result with the smallest total uncertainty (Method D)


CorrectionCorrectionCorrectionCorrection

on

offDoes the Undulator kick the beam when on ?

Background changes for undulator on/off-> use Pcal to correct for it


CorrectionCorrectionCorrectionCorrection

on

offDoes the Undulator kick the beam when on ?

Background changes for undulator on/off-> use Pcal to correct for it

or


Corection event by eventCorection event by eventCorection event by eventCorection event by event

• Beamcurrent normalization :

• Photonflux normalization :


IP1 ~30 meters upstream

E-166 Detector area (Top view)E-166 Detector area (Top view)E-166 Detector area (Top view)E-166 Detector area (Top view)

0.4 X0, Ti

Bend

Bend

PosSi2, 3

AnalyzerCsI

AnalyzerG_cal

Ag-2 Ag-1

e-

e+

MeV, 109), Etot ~ 0.5 104 TeVAg1SiC

Ag2SiC

C-1G_cal-old

SiC-old(mobile)

C-2

CsI DESY

CsI SLACUnder main CsI

(mobile)

Detector Segmentation DAQ ch. Description Location1. Pcal B, C, D, E(e-) 1, 2, 3, 4 4x4 arrays, 23 layer: 1X0W/Si/G10, xyz sum above permanent dump magnets2. Gcalold 1 8 12ch M1s, 23 layer: 1X0W/Si/G10, xyz sum mobile (background)3. SiCold 1 9 12ch M1s, 15 layer: Si/G10, xyz sum mobile (background)4. Ag2SiC 1 13 12ch. M1, 1 layer: 0.15X0W/G10/Si, xy sum inside Gcal box5. Gcal Z1-4s 14-17 (s)ig:central 8ch M1s, Zsum| 1:1,2 2:3,4 3:5,6 4:7-9 Gcal box

Z1-4b 18-21 (b)kgndl:corners 4ch M1s, Zsum| same as sig. 9 layers: 1X0W/G10/Si6. PositronSi 1 22 12ch. M1, 1 layer Si/G10, xy sum between Faraday cup and e+ magnet (June05 run)6a.PosSi 2 or 3 4-BL,TL,TR,BR 88,89,90,92 (1) 2x2 array, 1 layer: Si only in beam, between Faraday cup and e+ magnet (Sept05 run)7. Ag1Si 1 23 12ch. M1, 1 layer 0.15X0W/G10/Si, xy sum upstream of Ag1 in Al box8. Collimator Si 4-T,R,B,L 84,85,86,87 4-M1, 12ch arrays w/ 1X0W, 3mm hole aligned w/ collimator 3mm hole

Faraday Cup(removable)

Collimator 2Positron Spectrometer

15cm (reversible)magnetized Fe

15cm (reversible)magnetized Fe

CollimatorSi


Impact of correction and normalizationImpact of correction and normalizationImpact of correction and normalizationImpact of correction and normalization

A [%] ΔA [%] Χ2 / ndf ΔAχ [%] Aχbar [%] ΔAχbar [%]

S140 bc 1.03 0.06 406 / 220 0.08 1.00 0.07

S140 bc corrected 0.95 0.06 452 / 220 0.08 0.94 0.07

S 140 ag1sic 1.04 0.06 314 / 220 0.07 0.99 0.06

S140 ag1sic corrected 0.96 0.06 350 / 220 0.07 0.99 0.06

• The normalization to the absolute photonflux is an additional improvement


ConlusionsConlusionsConlusionsConlusions




Asymmetry [%]

BC BC corr. Ag1Sic Ag1Sic corr.100 0,57 ± 0,16 0,48 ± 0,14 0,56 ± 0,16 0,46 ± 0,14

120 0,89 ± 0,08 0,83 ± 0,08 0,89 ± 0,08 0,83 ± 0,07

140 1,03 ± 0,06 0,95 ± 0,06 1,04 ± 0,06 0,96 ± 0,06

160 0,83 ± 0,08 0,79 ± 0,07 0,89 ± 0,08 0,88 ± 0,07

180 0,88 ± 0,18 0,83 ± 0,16 0,86 ± 0,18 0,82 ± 0,16


Asymmetry [%]


120 0,89 ± 0,08 0,83 ± 0,08 0,89 ± 0,08 0,83 ± 0,07

140 1,03 ± 0,06 0,95 ± 0,06 1,04 ± 0,06 0,96 ± 0,06

160 0,83 ± 0,08 0,79 ± 0,07 0,89 ± 0,08 0,88 ± 0,07

180 0,88 ± 0,18 0,83 ± 0,16 0,86 ± 0,18 0,82 ± 0,16

• The correction shifts the asymmetry within the errors


Asymmetry [%]


120 0,89 ± 0,08 0,83 ± 0,08 0,89 ± 0,08 0,83 ± 0,07

140 1,03 ± 0,06 0,95 ± 0,06 1,04 ± 0,06 0,96 ± 0,06

160 0,83 ± 0,08 0,79 ± 0,07 0,89 ± 0,08 0,88 ± 0,07

180 0,88 ± 0,18 0,83 ± 0,16 0,86 ± 0,18 0,82 ± 0,16

180ff 0,98 ± 0,13 0,99 ± 0,11

160el 1,31 ± 0,05 1,28 ± 0,04 1,32 ± 0,05 1,29 ± 0,04


Outlier rejectionOutlier rejectionOutlier rejectionOutlier rejectionCriterion: Individual contribution to total χ2

Find next biggest χi -> remove whole superrun

A [%] ΔA [%] χ2 ndf ΔAχ [%] Aχbar [%] ΔAχ [%]

S140bc 1.03 0.06 406.9 220 0.082 1.00 0.07

2609 1.02 0.06 378.3 215 0.081 1.02 0.07

2607 1.04 0.06 347.7 210 0.079 1.05 0.07

2625 1.05 0.06 322.0 201 0.079 1.04 0.07

2553 1.05 0.06 306.1 196 0.079 1.05 0.08

2600 1.05 0.06 289.8 191 0.079 1.04 0.08

2558 1.02 0.06 273.6 186 0.078 1.01 0.07

2573 1.03 0.07 258.7 181 0.078 1.01 0.08

2586 1.04 0.07 237.2 176 0.077 1.00 0.08

2582 1.05 0.07 227.3 171 0.078 1.03 0.08

2585 1.07 0.07 216.5 166 0.079 1.04 0.08

2594 1.07 0.07 205.5 161 0.080 1.06 0.08

2555 1.08 0.07 193.2 156 0.079 1.07 0.08

2548 1.11 0.07 171.3 146 0.080 1.10 0.08

2630 1.12 0.08 160.6 141 0.081 1.10 0.08

2627 1.09 0.08 153.0 136 0.082 1.09 0.08


S100bcn 0.57 0.16 181.5 206 0.154 0.58 0.14

2394 0.52 0.17 170.3 201 0.155 0.56 0.14

2335 0.50 0.17 161.9 196 0.154 0.57 0.14

2350 0.47 0.17 152.5 191 0.153 0.51 0.13

2359 0.46 0.17 144.0 186 0.151 0.49 0.13

2418 0.44 0.17 136.8 181 0.151 0.48 0.13

2405 0.43 0.18 131.4 176 0.151 0.48 0.13

But


Conlusions - Asymmetry determinationConlusions - Asymmetry determinationConlusions - Asymmetry determinationConlusions - Asymmetry determination



• The outlier rejection is an additional method to improve the χ2/ ndf

of the Asymmetry-Fit To do / questions• Compare results for selected runs with Tennessee• photon beam behavior in September ?• Run also over the june data (150A) with the selected methods• determine the asymmetries in the other crystals • estimate the final systematic uncertainty

• We should correct the data for steering effect


Asymmetry [%]


120 0,89 ± 0,08 0,83 ± 0,08 0,89 ± 0,08 0,83 ± 0,07

140 1,03 ± 0,06 0,95 ± 0,06 1,04 ± 0,06 0,96 ± 0,06

160 0,83 ± 0,08 0,79 ± 0,07 0,89 ± 0,08 0,88 ± 0,07

180 0,88 ± 0,18 0,83 ± 0,16 0,86 ± 0,18 0,82 ± 0,16

180ff 0,98 ± 0,13 0,99 ± 0,11

160el 1,31 ± 0,05 1,28 ± 0,04 1,32 ± 0,05 1,29 ± 0,04


appendixappendixappendixappendix


Asymmetry [%]


120 0,89 ± 0,08 0,83 ± 0,08 0,89 ± 0,08 0,83 ± 0,07

140 1,03 ± 0,06 0,95 ± 0,06 1,04 ± 0,06 0,96 ± 0,06

160 0,83 ± 0,08 0,79 ± 0,07 0,89 ± 0,08 0,88 ± 0,07

180 0,88 ± 0,18 0,83 ± 0,16 0,86 ± 0,18 0,82 ± 0,16

180ff 0,98 ± 0,13 0,99 ± 0,11 1,07 ± 0,13 0,92 ± 0,11

160el 1,31 ± 0,05 1,28 ± 0,04 1,32 ± 0,05 1,29 ± 0,04

( )



S100bcn 0.57 0.16 181.5 206 0.154 0.58 0.14

2394 0.52 0.17 170.3 201 0.155 0.56 0.14

2335 0.50 0.17 161.9 196 0.154 0.57 0.14

2350 0.47 0.17 152.5 191 0.153 0.51 0.13

2359 0.46 0.17 144.0 186 0.151 0.49 0.13

2418 0.44 0.17 136.8 181 0.151 0.48 0.13

2405 0.43 0.18 131.4 176 0.151 0.48 0.13

2354 0.47 0.18 122.9 171 0.150 0.56 0.13

2386 0.50 0.18 117.3 166 0.150 0.55 0.13

2383 0.53 0.18 109.8 161 0.149 0.56 0.13

2332 0.57 0.18 103.7 156 0.149 0.58 0.13

2423 0.59 0.19 97.0 151 0.149 0.59 0.13

2426 0.60 0.19 89.0 146 0.148 0.56 0.13

2349 0.58 0.19 83.3 141 0.147 0.58 0.13

2366 0.56 0.19 78.3 136 0.146 0.61 0.13

2380 0.54 0.20 72.4 131 0.145 0.60 0.13

2340 0.51 0.20 65.2 126 0.142 0.56 0.13

2347 0.54 0.20 62.4 123 0.142 0.56 0.13

2428 0.56 0.20 57.3 118 0.142 0.57 0.13

2330 0.47 0.21 51.2 113 0.140 0.46 0.12



S100bccorr 0.48 0.14 226.8 206 0.143 0.52 0.13

2394 0.43 0.14 210.3 201 0.142 0.47 0.12

2359 0.41 0.14 195.5 196 0.140 0.46 0.12

2366 0.40 0.14 178.9 191 0.137 0.41 0.12

2405 0.37 0.14 167.0 186 0.135 0.41 0.12

2369 0.38 0.14 159.2 181 0.135 0.42 0.12

2349 0.39 0.14 149.8 176 0.134 0.39 0.12

2340 0.37 0.15 139.8 171 0.132 0.37 0.12

2335 0.36 0.15 129.4 166 0.129 0.37 0.12

2423 0.36 0.15 122.5 161 0.130 0.36 0.12

2418 0.35 0.15 115.4 156 0.129 0.36 0.12

2386 0.37 0.15 110.8 151 0.131 0.38 0.12

2344 0.36 0.15 105.2 146 0.130 0.37 0.12

2408 0.37 0.15 99.8 141 0.130 0.40 0.12

2426 0.37 0.16 92.9 136 0.130 0.42 0.12

2354 0.41 0.16 85.2 131 0.128 0.44 0.12

2428 0.43 0.16 79.7 126 0.129 0.48 0.12

2383 0.47 0.17 73.1 121 0.128 0.52 0.12

2397 0.50 0.17 70.1 116 0.134 0.53 0.12



S100ag 0.56 0.16 189.0 206 0.157 0.51 0.13

2335 0.54 0.17 177.1 201 0.155 0.54 0.13

2394 0.51 0.17 168.1 196 0.157 0.52 0.14

2359 0.49 0.17 158.0 191 0.155 0.51 0.14

2340 0.47 0.17 147.5 186 0.153 0.50 0.14

2423 0.48 0.17 138.9 181 0.153 0.53 0.14

2405 0.46 0.18 132.6 176 0.152 0.50 0.14

2418 0.45 0.18 125.8 171 0.152 0.49 0.14

2350 0.42 0.18 116.8 166 0.150 0.50 0.14

2386 0.45 0.18 111.9 161 0.151 0.52 0.13

2332 0.49 0.18 106.1 156 0.151 0.54 0.13

2354 0.54 0.18 97.4 151 0.149 0.59 0.13

2344 0.56 0.19 92.2 146 0.148 0.57 0.14

2428 0.60 0.19 86.3 141 0.148 0.61 0.13

2383 0.63 0.19 79.7 136 0.147 0.64 0.13



S100agco 0.46 0.14 243.0 206 0.148 0.51 0.13

2359 0.44 0.14 225.2 201 0.146 0.45 0.12

2394 0.40 0.14 212.5 196 0.147 0.41 0.12

2349 0.42 0.14 199.8 191 0.145 0.42 0.12

2405 0.40 0.14 185.9 186 0.143 0.44 0.12

2340 0.38 0.14 173.0 181 0.141 0.37 0.12

2335 0.37 0.14 160.0 176 0.138 0.37 0.12

2366 0.36 0.15 145.9 171 0.135 0.35 0.12

2344 0.35 0.15 135.5 166 0.133 0.34 0.12

2423 0.36 0.15 126.2 161 0.132 0.37 0.12

2386 0.38 0.15 121.1 156 0.133 0.37 0.12

2418 0.36 0.15 114.3 151 0.133 0.38 0.12

2369 0.37 0.15 109.0 146 0.133 0.40 0.13

2428 0.41 0.16 102.4 141 0.134 0.48 0.13

2354 0.45 0.16 94.4 136 0.133 0.50 0.12

2408 0.47 0.16 88.0 131 0.131 0.48 0.13

2426 0.46 0.16 82.6 126 0.132 0.48 0.13

2375 0.44 0.17 77.0 121 0.134 0.44 0.13



S120bc 0.89 0.08 273.1 187 0.098 0.93 0.09

2519 0.83 0.08 251.9 182 0.098 0.86 0.09

2530 0.79 0.09 232.0 177 0.098 0.82 0.09

2497 0.81 0.09 217.6 172 0.097 0.82 0.09

2479 0.82 0.09 200.1 167 0.096 0.83 0.09

2506 0.80 0.09 188.9 162 0.096 0.82 0.09

2501 0.75 0.09 176.3 157 0.096 0.77 0.09

2474 0.76 0.09 161.2 152 0.096 0.78 0.09

2511 0.77 0.09 152.1 147 0.095 0.78 0.09

2457 0.74 0.09 143.9 141 0.096 0.76 0.09

2522 0.80 0.10 133.6 136 0.098 0.82 0.09

2517 0.75 0.10 123.6 131 0.099 0.76 0.10

2471 0.77 0.10 118.6 126 0.100 0.77 0.10



S120bcco 0.83 0.08 272.0 187 0.091 0.86 0.09

2519 0.78 0.08 249.4 182 0.090 0.80 0.08

2530 0.74 0.08 229.1 177 0.090 0.75 0.08

2497 0.76 0.08 215.1 172 0.090 0.76 0.08

2479 0.77 0.08 196.7 167 0.088 0.76 0.08

2506 0.75 0.08 184.7 162 0.088 0.76 0.08

2501 0.70 0.08 172.2 157 0.087 0.72 0.08

2474 0.71 0.09 159.2 152 0.088 0.72 0.08

2521 0.69 0.09 150.0 147 0.088 0.73 0.08

2524 0.70 0.09 137.8 142 0.088 0.72 0.08

2517 0.65 0.09 128.7 137 0.089 0.67 0.08

2451 0.61 0.09 116.5 132 0.087 0.63 0.08

2471 0.63 0.09 110.9 127 0.088 0.65 0.09

2507 0.66 0.10 102.6 122 0.088 0.68 0.08

2522 0.71 0.10 92.7 117 0.089 0.74 0.08

2511 0.74 0.10 84.8 112 0.088 0.75 0.09



S120ag 0.89 0.08 173.8 187 0.078 0.92 0.07

2501 0.85 0.08 159.6 182 0.076 0.88 0.07

2479 0.86 0.08 147.1 177 0.075 0.89 0.07

2471 0.88 0.08 140.7 172 0.075 0.90 0.07

2507 0.90 0.08 132.6 167 0.075 0.91 0.07

2518 0.91 0.09 122.2 162 0.075 0.92 0.07

2451 0.89 0.09 112.2 157 0.074 0.91 0.07

2530 0.85 0.09 103.9 152 0.074 0.85 0.07

2528 0.84 0.09 98.7 147 0.075 0.85 0.07

2499 0.84 0.09 94.1 142 0.076 0.83 0.07

2511 0.85 0.09 89.2 137 0.076 0.85 0.07

2506 0.84 0.10 83.4 132 0.076 0.84 0.07

2447 0.82 0.10 79.3 127 0.076 0.83 0.07

2497 0.85 0.10 74.0 122 0.076 0.86 0.07

2522 0.89 0.10 68.4 117 0.078 0.90 0.07

2474 0.92 0.11 63.3 112 0.080 0.93 0.07

2473 0.94 0.11 56.8 107 0.081 0.95 0.08



S120agco 0.83 0.07 185.2 187 0.074 0.86 0.07

2501 0.79 0.08 170.2 182 0.073 0.81 0.07

2471 0.80 0.08 162.5 177 0.073 0.83 0.07

2479 0.82 0.08 148.6 172 0.072 0.83 0.07

2507 0.85 0.08 140.1 167 0.072 0.86 0.07

2518 0.85 0.08 125.0 162 0.070 0.86 0.07

2528 0.85 0.08 119.3 157 0.071 0.86 0.07

2499 0.85 0.08 114.2 152 0.072 0.86 0.07

2451 0.82 0.08 107.2 147 0.072 0.83 0.07

2530 0.78 0.09 98.6 142 0.072 0.78 0.07

2506 0.77 0.09 91.9 137 0.072 0.78 0.07

2516 0.79 0.09 88.9 136 0.071 0.79 0.07

2519 0.74 0.09 83.4 131 0.073 0.74 0.07

2447 0.73 0.09 79.1 126 0.073 0.72 0.07

2473 0.73 0.10 72.4 121 0.074 0.71 0.07

2457 0.71 0.10 67.3 115 0.075 0.71 0.07

2524 0.71 0.10 60.0 110 0.074 0.68 0.07

2527 0.67 0.10 53.6 105 0.073 0.65 0.07

2497 0.69 0.10 48.6 100 0.073 0.67 0.07

2474 0.71 0.11 44.4 95 0.075 0.70 0.07

2522 0.75 0.12 40.5 90 0.077 0.74 0.07



S140bc 1.03 0.06 406.9 220 0.082 1.00 0.07

2609 1.02 0.06 378.3 215 0.081 1.02 0.07

2607 1.04 0.06 347.7 210 0.079 1.05 0.07

2625 1.05 0.06 322.0 201 0.079 1.04 0.07

2553 1.05 0.06 306.1 196 0.079 1.05 0.08

2600 1.05 0.06 289.8 191 0.079 1.04 0.08

2558 1.02 0.06 273.6 186 0.078 1.01 0.07

2573 1.03 0.07 258.7 181 0.078 1.01 0.08

2586 1.04 0.07 237.2 176 0.077 1.00 0.08

2582 1.05 0.07 227.3 171 0.078 1.03 0.08

2585 1.07 0.07 216.5 166 0.079 1.04 0.08

2594 1.07 0.07 205.5 161 0.080 1.06 0.08

2555 1.08 0.07 193.2 156 0.079 1.07 0.08

2548 1.11 0.07 171.3 146 0.080 1.10 0.08

2630 1.12 0.08 160.6 141 0.081 1.10 0.08

2627 1.09 0.08 153.0 136 0.082 1.09 0.08



S140bcco 0.95 0.06 452.0 220 0.081 0.94 0.07

2609 0.94 0.06 414.0 215 0.079 0.94 0.07

2607 0.96 0.06 380.6 210 0.077 0.96 0.07

2600 0.97 0.06 361.0 205 0.078 0.95 0.07

2625 0.99 0.06 332.8 196 0.078 0.96 0.07

2573 0.99 0.06 315.9 191 0.078 0.95 0.07

2553 0.99 0.06 298.8 186 0.077 0.95 0.07

2586 0.99 0.06 274.7 181 0.076 0.97 0.07

2555 0.99 0.06 259.5 176 0.076 0.97 0.07

2585 1.01 0.06 246.2 171 0.076 0.99 0.07

2558 0.98 0.06 229.6 166 0.075 0.97 0.07

2594 0.98 0.07 218.3 161 0.076 0.97 0.07

2582 0.99 0.07 206.0 156 0.077 0.96 0.07

2577 1.00 0.07 190.8 151 0.076 0.98 0.07

2630 1.01 0.07 178.3 146 0.076 1.00 0.07

2589 0.98 0.07 165.7 141 0.077 0.96 0.07

2612 0.95 0.07 152.7 136 0.077 0.92 0.07

2602 0.95 0.07 143.4 131 0.077 0.91 0.07

2627 0.92 0.08 133.3 126 0.077 0.89 0.07

2605 0.91 0.08 126.2 121 0.078 0.90 0.07

2548 0.93 0.08 106.9 111 0.078 0.91 0.07

2631 0.95 0.08 99.8 106 0.080 0.91 0.08



S140ag 1.04 0.06 314.4 220 0.072 0.99 0.06

2609 1.03 0.06 287.6 215 0.070 1.00 0.07

2607 1.03 0.06 272.4 210 0.069 1.00 0.07

2555 1.03 0.06 253.7 205 0.068 1.01 0.07

2625 1.04 0.06 237.0 196 0.069 1.01 0.07

2582 1.06 0.06 226.9 191 0.070 1.03 0.07

2600 1.06 0.07 214.4 186 0.070 1.02 0.07

2630 1.07 0.07 205.6 181 0.071 1.04 0.07

2612 1.05 0.07 194.0 176 0.071 1.02 0.07

2580 1.05 0.07 187.6 171 0.071 1.03 0.07

2586 1.05 0.07 170.8 166 0.070 1.04 0.07

2631 1.07 0.07 163.6 161 0.071 1.04 0.07

2589 1.03 0.07 154.3 156 0.072 1.02 0.07

2560 1.01 0.07 141.8 151 0.071 0.99 0.07

2570 0.98 0.08 129.6 141 0.072 0.96 0.07

2594 0.98 0.08 123.7 136 0.074 0.95 0.07



S140agco 0.96 0.06 350.7 220 0.071 0.94 0.07

2609 0.94 0.06 313.2 215 0.069 0.93 0.06

2607 0.95 0.06 295.9 210 0.068 0.94 0.06

2555 0.95 0.06 279.8 205 0.067 0.96 0.06

2600 0.95 0.06 265.2 200 0.068 0.95 0.06

2625 0.97 0.06 245.7 191 0.068 0.95 0.07

2582 0.98 0.06 235.1 186 0.069 0.97 0.07

2630 1.00 0.06 224.6 181 0.070 1.00 0.07

2580 1.00 0.06 212.8 176 0.069 1.00 0.07

2612 0.98 0.06 199.1 171 0.069 0.98 0.07

2631 0.99 0.07 189.3 166 0.070 1.00 0.07

2586 0.99 0.07 171.0 161 0.069 1.00 0.06

2577 1.01 0.07 156.2 156 0.068 1.02 0.06

2589 0.97 0.07 145.6 151 0.068 1.00 0.06

2585 1.00 0.07 137.2 146 0.068 1.02 0.07

2560 0.97 0.07 122.3 141 0.067 0.98 0.06

2594 0.97 0.07 116.2 136 0.068 0.96 0.07

2545 0.95 0.08 104.4 126 0.070 0.95 0.07

2588 0.93 0.08 98.3 121 0.072 0.92 0.07



S160bc 0.83 0.08 417.1 165 0.123 0.85 0.09

2748 0.84 0.08 247.2 161 0.096 0.84 0.09

2637 0.89 0.08 216.2 156 0.094 0.89 0.08

2774 0.89 0.08 185.8 151 0.090 0.90 0.08

2790 0.90 0.08 163.6 146 0.087 0.91 0.09

2773 0.86 0.08 147.5 141 0.086 0.87 0.08

2641 0.84 0.09 131.3 136 0.084 0.85 0.08

2781 0.88 0.09 118.0 132 0.082 0.89 0.08

2784 0.90 0.09 108.0 127 0.082 0.92 0.08

2757 0.95 0.09 92.4 122 0.078 0.97 0.08

2786 0.96 0.09 87.1 119 0.078 0.98 0.08

2788 0.97 0.09 78.9 114 0.078 1.00 0.07

2758 0.98 0.10 72.0 109 0.077 1.02 0.07

2766 0.97 0.10 65.2 104 0.077 0.98 0.07

2783 1.00 0.10 60.8 99 0.078 1.03 0.07

2751 1.00 0.10 55.0 94 0.077 1.01 0.07

2794 0.98 0.10 49.9 89 0.077 0.99 0.07

2755 0.96 0.11 45.4 84 0.077 0.97 0.07

2642 0.99 0.11 42.8 82 0.078 0.99 0.07

2771 1.00 0.11 37.6 78 0.076 1.01 0.07

2767 1.01 0.11 33.8 73 0.076 1.01 0.07

2753 1.04 0.12 30.8 68 0.078 1.06 0.07

2778 1.00 0.12 26.1 63 0.078 1.02 0.07

2640 1.05 0.13 22.8 58 0.083 1.06 0.08



S160bcco 0.79 0.07 453.5 165 0.117 0.81 0.08

2748 0.80 0.07 296.7 161 0.096 0.81 0.08

2790 0.79 0.07 237.1 156 0.088 0.80 0.08

2637 0.82 0.07 207.6 151 0.087 0.82 0.08

2774 0.83 0.07 182.6 146 0.084 0.83 0.08

2773 0.79 0.08 163.9 141 0.082 0.77 0.08

2641 0.78 0.08 149.6 136 0.082 0.77 0.08

2781 0.81 0.08 132.6 131 0.080 0.80 0.07

2784 0.84 0.08 121.6 126 0.079 0.80 0.07

2766 0.81 0.08 111.8 121 0.079 0.79 0.07

2757 0.86 0.08 99.5 116 0.077 0.84 0.07

2758 0.87 0.09 89.8 111 0.077 0.83 0.07

2788 0.88 0.09 82.7 106 0.077 0.85 0.07

2786 0.89 0.09 78.2 103 0.077 0.87 0.07

2751 0.91 0.09 68.7 98 0.076 0.87 0.07

2749 0.87 0.09 63.9 93 0.077 0.82 0.07

2642 0.90 0.09 61.0 91 0.077 0.86 0.07

2761 0.93 0.10 56.3 86 0.079 0.89 0.07

2783 0.97 0.10 50.6 81 0.079 0.92 0.07



S160ag 0.89 0.08 367.1 165 0.115 0.87 0.08

2748 0.90 0.08 204.2 161 0.087 0.88 0.08

2774 0.89 0.08 168.3 156 0.081 0.87 0.08

2757 0.92 0.08 150.8 151 0.079 0.90 0.08

2784 0.93 0.08 139.0 146 0.078 0.92 0.08

2637 0.98 0.08 122.6 141 0.078 0.96 0.08

2781 1.01 0.08 107.6 136 0.075 0.99 0.07

2786 1.02 0.09 101.9 133 0.075 1.01 0.07

2790 1.02 0.09 91.1 128 0.073 0.99 0.07

2758 1.02 0.09 81.0 123 0.072 1.00 0.07

2766 1.02 0.09 73.2 118 0.071 0.99 0.07

2771 1.04 0.09 67.4 113 0.070 1.00 0.07

2788 1.04 0.09 61.0 108 0.070 1.02 0.07

2773 1.03 0.09 56.8 103 0.071 1.00 0.07

2780 1.00 0.10 52.2 98 0.071 0.99 0.07

2794 0.98 0.10 46.9 93 0.070 0.96 0.07

2778 0.96 0.10 42.4 88 0.071 0.93 0.07

2783 0.99 0.10 39.3 83 0.072 0.97 0.07



S160agco 0.88 0.07 832.5 165 0.159 0.86 0.08

2748 0.84 0.07 234.4 161 0.085 0.84 0.07

2774 0.84 0.07 203.3 156 0.082 0.84 0.08

2790 0.82 0.07 172.7 151 0.077 0.80 0.07

2757 0.85 0.07 156.2 146 0.076 0.83 0.07

2758 0.84 0.07 140.9 141 0.075 0.81 0.07

2784 0.87 0.08 128.3 136 0.074 0.85 0.07

2781 0.89 0.08 110.2 131 0.070 0.84 0.07

2637 0.93 0.08 95.0 126 0.069 0.89 0.07

2773 0.91 0.08 87.7 121 0.069 0.88 0.07

2766 0.90 0.08 79.8 116 0.069 0.88 0.07

2786 0.91 0.08 75.7 113 0.069 0.89 0.07

2788 0.92 0.09 69.3 108 0.069 0.89 0.07

2778 0.90 0.09 64.6 103 0.070 0.85 0.07

2771 0.91 0.09 60.0 98 0.070 0.88 0.07



S180bc 0.88 0.18 81.8 64 0.207 0.94 0.17

2803 0.92 0.19 47.1 59 0.169 1.00 0.16

2805 0.93 0.19 38.7 54 0.164 1.03 0.16

2827 0.95 0.20 32.4 49 0.165 0.99 0.16

2823 0.96 0.22 24.7 44 0.161 1.01 0.16

2826 1.02 0.23 18.5 39 0.157 1.10 0.15

2822 1.10 0.25 13.7 34 0.156 1.20 0.14

2819 1.19 0.26 10.2 29 0.156 1.30 0.13

2825 1.27 0.29 6.8 24 0.152 1.36 0.11

2812 1.34 0.31 4.5 19 0.154 1.38 0.13



S180bcco 0.83 0.16 75.7 64 0.173 0.83 0.16

2803 0.87 0.16 50.8 59 0.153 0.93 0.15

2827 0.90 0.17 41.1 54 0.150 0.97 0.14

2805 0.88 0.18 34.9 49 0.149 0.93 0.15

2823 0.90 0.19 27.9 44 0.149 0.94 0.15

2826 0.94 0.20 21.0 39 0.147 1.02 0.14

2825 0.95 0.21 17.4 34 0.152 1.04 0.14

2819 1.04 0.23 12.6 29 0.151 1.08 0.14

2812 1.08 0.25 9.8 24 0.158 1.11 0.16

2822 1.22 0.28 6.0 19 0.157 1.28 0.16



S180ag 0.86 0.18 74.7 64 0.198 0.82 0.18

2803 0.90 0.19 49.6 59 0.174 0.88 0.17

2805 0.88 0.19 42.3 54 0.172 0.97 0.17

2827 0.92 0.20 34.7 49 0.171 0.96 0.17

2823 0.90 0.22 26.0 44 0.166 0.90 0.17

2819 0.91 0.23 21.6 39 0.169 0.89 0.17

2825 0.91 0.24 18.5 34 0.179 0.96 0.19

2814 0.93 0.26 15.2 29 0.190 1.02 0.19

2822 1.02 0.29 11.6 24 0.200 1.15 0.20

2826 1.18 0.32 7.4 19 0.202 1.43 0.16



S180agco 0.82 0.16 72.9 64 0.171 0.84 0.15

2803 0.86 0.17 55.9 59 0.161 0.83 0.15

2827 0.91 0.17 44.5 54 0.157 0.90 0.14

2805 0.86 0.18 35.0 49 0.150 0.92 0.15

2825 0.85 0.19 30.4 44 0.155 0.91 0.15

2819 0.86 0.20 24.8 39 0.156 0.89 0.16

2823 0.84 0.21 16.7 34 0.148 0.88 0.15

2816 0.75 0.24 13.4 29 0.160 0.74 0.17

2826 0.80 0.26 10.0 24 0.168 0.81 0.18

2822 0.88 0.30 7.2 19 0.182 0.91 0.18



S180ffbc 0.98 0.13 272.2 104 0.206 0.97 0.20

2877 0.98 0.13 272.2 104 0.206 0.97 0.20

2877 0.90 0.13 230.9 99 0.199 0.95 0.19

2888 0.81 0.13 195.0 94 0.193 0.84 0.18

2856 0.78 0.14 179.1 89 0.196 0.84 0.18

2884 0.81 0.14 167.2 84 0.200 0.85 0.19

2859 0.83 0.14 145.8 79 0.195 0.82 0.19

2854 0.79 0.15 126.7 74 0.194 0.86 0.18

2865 0.82 0.15 114.8 69 0.197 0.90 0.18

2883 0.82 0.16 101.0 64 0.201 0.84 0.19

2870 0.89 0.16 91.3 59 0.202 0.97 0.19

2881 0.86 0.17 76.7 54 0.206 0.84 0.19

2894 0.80 0.18 64.8 49 0.209 0.83 0.20

2889 0.71 0.19 52.0 44 0.206 0.73 0.18

2862 0.74 0.20 42.3 39 0.207 0.71 0.19

2868 0.71 0.20 32.8 34 0.200 0.73 0.22

2876 0.58 0.22 25.2 29 0.207 0.48 0.20

2880 0.61 0.24 17.7 24 0.210 0.56 0.20

2874 0.81 0.27 13.8 19 0.228 0.74 0.22

2878 0.68 0.36 7.9 14 0.267 0.67 0.21



S180ffbcco 0.99 0.11 279.5 104 0.186 0.97 0.18

2877 0.99 0.11 279.5 104 0.186 0.97 0.18

2877 0.93 0.12 242.1 99 0.182 0.91 0.18

2888 0.83 0.12 208.4 94 0.178 0.87 0.17

2884 0.85 0.12 195.6 89 0.182 0.87 0.18

2854 0.82 0.13 166.9 84 0.178 0.83 0.17

2862 0.80 0.13 146.0 79 0.176 0.84 0.17

2859 0.81 0.13 131.4 74 0.176 0.81 0.18

2856 0.76 0.14 111.5 69 0.173 0.78 0.17

2894 0.70 0.14 100.0 64 0.177 0.74 0.18

2883 0.69 0.15 86.6 59 0.180 0.72 0.18

2865 0.73 0.15 79.4 54 0.188 0.76 0.18



S180ffag 1.07 0.13 981.6 104 0.394 0.87 0.16

2854 1.07 0.13 981.6 104 0.394 0.87 0.16

2854 0.89 0.13 179.3 99 0.175 0.88 0.17

2888 0.81 0.13 155.0 94 0.172 0.79 0.16

2884 0.83 0.14 143.2 89 0.174 0.79 0.17

2859 0.85 0.14 131.2 84 0.174 0.81 0.17

2894 0.80 0.14 116.8 79 0.175 0.78 0.17

2856 0.80 0.15 105.6 74 0.177 0.81 0.17

2877 0.71 0.15 87.1 69 0.173 0.70 0.16

2862 0.78 0.16 77.9 64 0.175 0.82 0.16

2870 0.84 0.16 69.5 59 0.175 0.87 0.17

2880 0.84 0.17 62.7 54 0.182 0.87 0.17

2876 0.76 0.18 54.9 49 0.189 0.71 0.17



S180ffagco 0.92 0.11 181.6 104 0.152 0.92 0.14

2888 0.92 0.11 181.6 104 0.152 0.92 0.14

2888 0.85 0.12 160.4 99 0.150 0.87 0.13

2894 0.80 0.12 145.8 94 0.151 0.84 0.13

2854 0.76 0.12 132.7 89 0.151 0.83 0.14

2859 0.77 0.13 123.2 84 0.152 0.78 0.14

2884 0.78 0.13 112.7 79 0.154 0.76 0.15

2876 0.71 0.13 98.0 74 0.155 0.70 0.14

2856 0.69 0.14 87.7 69 0.157 0.66 0.15

2877 0.61 0.15 73.7 64 0.156 0.63 0.15

2889 0.53 0.15 64.4 59 0.157 0.51 0.15

2881 0.50 0.16 53.3 54 0.159 0.45 0.15

2862 0.53 0.17 46.8 49 0.163 0.51 0.15



S160elbc 1.31 0.05 252.4 144 0.062 1.29 0.06

2703 1.32 0.05 226.5 139 0.061 1.30 0.06

2742 1.31 0.05 211.4 134 0.061 1.30 0.06

2745 1.29 0.05 200.5 129 0.062 1.28 0.06

2693 1.27 0.05 182.5 124 0.061 1.26 0.06

2700 1.26 0.05 166.6 119 0.060 1.23 0.06

2707 1.27 0.05 153.1 114 0.060 1.24 0.06

2690 1.27 0.05 138.8 109 0.060 1.24 0.06

2681 1.26 0.06 124.8 104 0.061 1.22 0.06

2683 1.26 0.06 113.3 99 0.062 1.21 0.06

2680 1.23 0.06 100.6 94 0.062 1.20 0.06

2741 1.20 0.06 91.0 89 0.063 1.15 0.06

2689 1.18 0.06 77.4 84 0.062 1.12 0.06

2701 1.15 0.07 67.0 79 0.061 1.11 0.06

2678 1.14 0.07 59.6 74 0.062 1.11 0.06

2705 1.17 0.07 50.9 69 0.062 1.14 0.06

2744 1.14 0.08 42.1 64 0.062 1.11 0.06

2737 1.12 0.08 37.3 59 0.064 1.09 0.06

2676 1.07 0.09 31.9 54 0.066 1.05 0.07



S160elbcco 1.28 0.04 262.1 144 0.060 1.25 0.06

2703 1.29 0.05 238.3 139 0.060 1.27 0.06

2745 1.27 0.05 226.8 134 0.061 1.25 0.06

2693 1.25 0.05 210.5 129 0.060 1.23 0.06

2741 1.23 0.05 198.9 124 0.061 1.21 0.06

2689 1.22 0.05 182.7 119 0.061 1.20 0.06

2690 1.22 0.05 166.4 114 0.061 1.20 0.06

2700 1.21 0.05 150.0 109 0.060 1.17 0.06

2680 1.19 0.05 136.5 104 0.061 1.15 0.06

2701 1.16 0.05 125.8 99 0.061 1.13 0.06

2681 1.14 0.06 111.6 94 0.062 1.12 0.06

2742 1.13 0.06 98.3 89 0.061 1.12 0.07

2683 1.12 0.06 87.6 84 0.062 1.11 0.07

2744 1.10 0.06 77.8 79 0.062 1.08 0.07

2678 1.07 0.07 68.5 74 0.063 1.04 0.07

2705 1.10 0.07 58.3 69 0.063 1.08 0.07

2707 1.11 0.07 46.0 64 0.061 1.09 0.07

2737 1.09 0.08 40.3 59 0.063 1.06 0.07

2676 1.03 0.08 34.1 54 0.064 0.98 0.07



S160elag 1.32 0.05 168.1 144 0.050 1.32 0.05

2693 1.29 0.05 149.4 139 0.048 1.29 0.05

2683 1.28 0.05 137.1 134 0.048 1.27 0.05

2680 1.28 0.05 124.4 129 0.049 1.27 0.05

2744 1.27 0.05 115.9 124 0.049 1.26 0.05

2681 1.25 0.05 107.6 119 0.050 1.24 0.05

2690 1.25 0.05 99.4 114 0.050 1.22 0.05

2676 1.24 0.06 92.5 109 0.051 1.21 0.05

2689 1.24 0.06 87.3 104 0.052 1.20 0.05

2697 1.24 0.06 80.6 99 0.052 1.21 0.05

2742 1.25 0.06 72.4 94 0.052 1.23 0.05

2701 1.25 0.06 65.8 89 0.052 1.22 0.05

2700 1.24 0.06 58.9 84 0.052 1.22 0.05

2692 1.26 0.06 53.8 79 0.053 1.24 0.05

2745 1.23 0.07 47.4 74 0.053 1.21 0.05

2707 1.26 0.07 40.5 69 0.052 1.25 0.05

2711 1.25 0.07 36.9 64 0.054 1.25 0.05

2705 1.23 0.07 32.1 59 0.055 1.24 0.06

2698 1.24 0.08 29.5 54 0.057 1.23 0.06



S160elagco 1.29 0.04 178.1 144 0.049 1.29 0.05

2693 1.27 0.04 160.8 139 0.048 1.28 0.05

2744 1.26 0.05 150.8 134 0.048 1.26 0.05

2680 1.26 0.05 138.7 129 0.048 1.28 0.05

2683 1.25 0.05 128.0 124 0.049 1.25 0.05

2681 1.23 0.05 119.8 119 0.050 1.22 0.05

2689 1.22 0.05 112.6 114 0.051 1.21 0.05

2690 1.22 0.05 104.1 109 0.051 1.20 0.05

2697 1.22 0.05 94.2 104 0.051 1.22 0.05

2745 1.20 0.05 87.2 99 0.051 1.21 0.05

2701 1.20 0.06 79.6 94 0.051 1.20 0.05

2692 1.21 0.06 74.0 89 0.053 1.21 0.05

2707 1.24 0.06 66.0 84 0.053 1.24 0.05

2705 1.24 0.06 60.0 79 0.054 1.24 0.05

2700 1.23 0.06 53.6 74 0.054 1.23 0.05

R. Dollan, Princeton 22/05/06 Analysis of the September data H. Kolanoski, K. Laihem, S. Riemann, A....

Documents

Transcript of R. Dollan, Princeton 22/05/06 Analysis of the September data H. Kolanoski, K. Laihem, S. Riemann, A....