QUELQUES RESULTATS D' ESSAIS MECANIQUES EFFECTUES SUR DES BRIOUES · 2015. 7. 21. · 1. b . 5...
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1 . b . 5
QUELQUES RESULTATS D' ESSAIS MECANIQUES EFFECTUES SUR DES BRIOUES
DE GRANDES DIMENSIONS ET SUR DES ELEMENTS PREFABRIOUES DE MUR
REALlSES A PARTIR DE CES BRIOUÉS
J . LUG EZ Ingénieur en Chef
Centre Scientifique et Technique du Bât iment , Paris, France
SEVERAL RESULTS OF MECHANICAL TESTS ON
LARGE SIZED BRICKS AND PREFABRIC.4TED r-l.4LL ELEMENTS
MA DE FROM THESE BRICKS
A series of mechanical tests Was made on hollow
ceramic products 2.60 m long, and on walls which rray
be built by assembling prefabricated panels made
from these hollow products joined vertically.
Three types of products have been tested: corrpressive
tests (axial or eccentricJ On whole products or on
sections of 60 cm.
For one of these types we made axial and eccentric
corrpressiw tests on prefabricated wall panels , tests
on the horizontal and vertical joints between panels ,
and static and aynamic bend tests .
The results show that such walls are capable of quite
high performances under normal or tangential
stresses .
The variations in performance as a fUnction of cer
tain structural parameters , notably thi eccentricity
of the loads applied, allow comparison to be ;n:zde
between the behaviour of these walls and that of
walls in use at present .
The products are quite fragile . There is a partial
remeay for this in vertical steel connectors in the
joints between bricks.
EINIGE VERSUCHSERGEBNISSE IN VERBINDUNG MIT DEJ>f
MECH.4NISCHEN WIDERSTAND VON GROSSFORMATIGEN ZIE
GELN UND VON VORGEFERTIGTEN ELEMENTEN AUS DIESEN
ZIEGELN
Man hat eine Reihe Von Versuchen durchgefú'hrt mit
hohlen kenamischen Elementen von einer Lange von
2, 60 m, und mit Mauern, hergestellt aus diesen
Elementen .
Orei SOrten Von Produkten wurden untersucht . Die
Versuche setzten sich zusammen aus Druckversuchen
mit zentrischer und exzentrischer Belastung auf
ganze Steine und auf Stücke von 60 cm.
Bei einer Steinart wurden Druckversuche unternom
men mit zentrischer und exzentrischer Belastung
auf Mauerwandtafeln , wurden die horizonta len una vertikalen Fugen getestet und wurden statische und
dynamische Biegungsversuche durchgefú'hrt ,
Die Ergebnisse zeigen, dQss diese Mauern gut ge
eignet sind, Belastungen in normaler und tangen
tieller Richtung standzuhalten .
Die Streuung der Ergebni sse i n Funktion VOn be
stimmten strukturellen Parámetern, vor allen Din
gen der EXzentrizitat, erlauben, das Verhalten von
Mauern in zahlreichen Fá'llen zu untersuchen.
Die spróâigkeit der Produkte ist entscheidend. Sie
wird zum Teil korrigiert durch die vertika len Be
wehrungseisen zUlÍschen den Steinen .
1.b.5-{)
QUELQUES RESULTATS D'ESSAIS MECANIQUES EFFECTUES
SUR DES BRIQUES DE GRANDES DIMENSIONS ET SUR DES
ELEMENTS PREFABRIQUES DE MUR REA)'SES A PARTIR
DE CES BRIQUES
Une campagne d 'essais mécaniques a porté sur des
produits creux en céramique de 2,60 m de long et
sur les murs que l 'on pourrait réaliser par assem
blage de panneaux préfabriqués essentiellement
constitués par ces produits creux accolés vertica
lement .
Trois types de produits ont été essayés essais de
compression centrée ou excentrée de produits entiers
et de tronçons de 60 em .
Pour l 'un de ces types , on a fait des essais de
compression centrée et excentrée de panneaux de mur
préfabriqués, des essais de joints horizontaux et
verticaux entre panneaux, des essais de flexion sta
tique et dynamique.
Les résultats montrentque de tels murs sont capa
. bles de performances assez élevées sous sollicita
tions normales ou tangentes .
Les variations de ces performances en fonction de
certains parametres structuraux, et notamment de
l 'excentrici té des charges appliquées, permettent
de rapprocher le comportement de ces murs de celui
de murs courants.
La fragilité des produits est importante. Elle
trouve un correcti f partiel grâce aux aciers des
liaisons verticales entre briques accolées.
ENKELE PROEFRESULTATEN INZAKE DE MEKANISCHE
WEERSTAND VAN BAKSTENEN VAN GROTE 'AFMETINGEN
EN VAN GEPREFABRICEERDE ELEMENTEN UIT DEZE
BAKSTENEN.
Er werd een reeks proeven uitgevoerd op holle kera
mische elementen van 2,60 m lang, en op muren beko
men door samenvoegen van dergelijke elementen .
Drie soorten produkten werden getest. De proeven
bestonden uit drukproeven met centrische en excen
trische belasting op gehele stenen en op stukken
van 60 em .
Bij een van de steensoorten werden drukproeven met
centrische en exeentrische beZasting op muurpanelen
gedaan, werden de horizontale en vertikale voegen
getest en werden statisehe en dynamisehe buigproeven
uitgevoerd.
De resultaten tonen aan dat dergelijke muren goed in
staat zijn belastingen in normale of tangentiele
riehting op te nemen •
De variaties van deze prestaties en funktie van be
paalde strukture Ze parameters (met name de exeentri
eiteit) laten toe het gedrag van de muren in courante
gevallen te onderzoeken .
De brosheid van de produkten is belangrijk. Zij wordt
gedeeltelijk gekorrigeerd door de vertikale wapenings-·
ijzers tussen de stenen.
I
1
o .,
INTROOUCTION
l ' industrie étant maintenant en mesure (1 ) de fournir des briques creuses de grande longueur (2 , 60 m) , il importait d ' en déterminer les propriétés ainsi que celles de grands panneaux de mur préfabriqués dont elles seraient les constituants principaux .
la présente communicat i on rend compte des principaux résultats obtenus aux laboratoires du C. S . T. B. lors d ' essais effectués sur des briques de grande longueur de diverses fo r mes et provenances .
Au mo ment des essais l a fabricat i on é tait expérimentale et le nombre de produits disponibles , toujours limité , variait avec le type de produit . De plus , le co nditonnement des produits , mal adapté à ce stade , n ' a pas pe r mis d ' évi t er que certains produits soient cassés en cours de transport au laboratoire . Ainsi s ' explique-t- on que la campagne d ' essais soit assez complete pour un seul des troi s types de produ it et que l e facteur de r épétition des essais soit as sez inéga l et parfo is faible .
1. PROGRAMME O' ESSAI S
1 . 1 . Types de produits
les produits, tous de 2, 60 m de longueur , sont de 3 types figurés ci -dessous par l eu r co upe transversal e (Fig. 1) .
• I
Il LJ
r- l'I • li
Type A. fabriqué par la la Briqueterie GUIRA UD
Type B. fabriqué par le C. T. T. B.
l
r Type C. fabriqué par la Briqueterie GUIRAUD
J
1
Figure 1 - TYpe8 de produit8 essayés
(1) La mis e au point de la fabrication est due au Centre Techniqu e des Tuiles et Briques et à la
Briqueteri e Guiraud.
Fig
1 . b . 5- 1
1.2 . Types d ' é l éments de mur
Tr ois types d ' é léments ou panneaux ont été essayés , le principal d ' entre eux étant celui représenté par la figure 2 et qui met en oeuv r e des produits de type·A .
Ilrillt ' S' A·A
... .,..- T- .... ....--..-~ ~ 11 : :! 11:
, I : "" ; I Fil~t
I ~ ~ I :1 I: , :1 I: '. ~ I : I: :. ,: I: ------® :1 S-® i I..-Q) ~ ----® -@ ti
0
~v W- rt ' 4
~ I: :1 ,: :11 I li :1 I : ~
I I: :1 I: ,j I: :1 I: :11 I ~: --~ .~- k-~~ :1 li -=- ~- ~, - ~ '-~ 0 1 -- ,
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I ~ I I :1 I :1 ~
I 1 I
I li li I ,: : I } I
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A I G r i ll~ " I ' 15
Figure 2 - Plan des panneaux MA J à MA 8
1 . 3 . Types d ' essais
1 . 31 Essais sur tesson
Ces essai s , destinés à caractériser la terre cuite constituti ve des produits, ont été effectués au C.T.T. B. ou on trouve ra la nomenclature au § 2 . 1
Ce so nt des essais de compres sion cent r ée sur : -des t r onçons de 60 cm de l ongueur décou pés par sciage
-des produit s entiers de types A et B
Oeux essais de compressio n excentrée (* 0 , 30) on t aussi été réalisés (produits de types A et B).
Ce sont soit des essais de compression centrée ou excentrée , soit des essais de charge transversa l e.
1.331 Essais de compression
11s ont porté sur 8 panneaux de trois produits de type A, à raison de 5 panneaux sous charge c e ntrée e~ de 3 panneaux sous charge excentrée (h = 0,15 ou 0,30).
11s ont porté aussi sur un panneau de 2 produits de type C, soumis à un chargement centré .
1. 332 Essais de charge transversal e
Ces essais ont été faits sur des maquettes d'es sai réalisées avec des produits de type A : ce
1 . b . 5-2
1.341
1 . 342
1.4 .
s ont des "panneBux é l érnenta i r'es" composés d ' un produ i t e ntier comp l ét é par deux demi-joints latéraux armés .
on a effectué deux essais de charge statique (essai de flexion) et deux essais de charge dynamique (essai de ehoe par un sae de sable).
Une eertaine sollieitation normale de eompression a été appliquée durant ces essais.
Essais de joints horizontaux
oestinés à mettre en évidenee l ' influence direete du joint horizontal sur la résistanee des murs, ces essais ont été effectués sous
e charges eentrées et excentrées (h ~ 0 , 15 ou 0 ,30) .
Essais de joints vertieaux
1ls ont pour but de fournir des indications sur l a résistance aux sollicitations tangentes d ' un joint vertical entre panneaux (ou d ' un joint vertical entre deux briques d ' un même panneau) .
Résumé
Pour l es essais sur produ i ts , su r panneaux et sur joints le tableau 1 réeapitule le programme des essais en en indique le nombre.
2. REAL1SATrON oES ESSArS (2) - RESULTATS
2.1. Essais sur tesson (effectués au C. T. T. 6 . )
2 . 2 .
300
200
\00
Les résultats sont rassemblés dans le tableau 2 .
Les tronçons de 60 cm ou les produits entiers ont été soumis à une eompression parallele au sens de f ilage apres rectifi cation des extrémités en eon tact avee le s platea ux de la presse . Pour les produits entiers, la fleche initiale et les fissures apparentes sont relevées avant essai . Les résultats sont rassemblés dans l es tab leaux 3 et 4 tandis que la figure 3 donne deux exemples de la relation {a-E) déterminé sur tronçon~ de 60 cm .
8 n [OarS
/ ~/
V .. A.7
• A-S
~ • A-9
e.. 10 3
( 4 08 I,Z 1,6
TYPE A
(2) Le proeessus d ' essai n ' es t ici sommairement déerit que lorsqu 'i l differe notablement des pro cess us elassiques.
300
200 ~-----+------4-------~~~-+-------
2 . 3 .
100 ~~~~~~~~~~~~~~~~~T~r-o-n~ç~o~n~ B' _ 5
t. tO 5
0,8 1,2 1,6
TYPE 6
Figure 3 - Exemples re reZation (a - E) déterminée sur tronçons de 60 em
Au cours de ces essais, on a déterminé non seu l e ment l a charge à rupture mais aussi des déforma tions locales et d ' ensemble .
Les prineipaux résultats sont r assemblés dans le tableau 5 tandis que l es figures 4 et 5 représen tent certaines des déformations mesurées .
2 . 4 . ~s~a~s_d~ lo~n!s_h~r~z~n!a~x_e~t~8_p~n~ea~x_
2.5.
Les essais sont effectués sur des maquettes de j oint eomportant un segment de plancher et deux segments de mur de 60 em de haut eur et 60 cm de largeur . La figure 6 indique l ' orga ni sation générale d ' une maquette et le schéma d ' essai .
La rupture survient par fendage lorsque l ' exeen tricité est nulle . Pour ~ ~ 0 ,1 5 , on voit a pparaitre à la fois des fisQures de fen dage et de eompression exeentrée. Et c'est le phénomene de eompression exeentrée qu i se manifeste seul lors que l 'excentrieité es t grande .
r I s ' agit d ' essais de eisail lement dont l ' organi sation d 'ensemble et les résu l tats sont indiqués par l a figure 7 et le tableau 7 .
2.6. ~s~a~s_d~ il~x~o~ ~t~t~q~e_e! ~y~a~igu~
Les essais effeetués ~ur des maquettes constituées d 'u n seul produit e t de deux demi-joints (figure 8) , sont schématisés par l es figures 9 et 10 .
Produits Panneaux de Jo i nts horizon -Joints
Tes-mur taux
verti-
Types d ' essais son Tron- El éments de caux çons 260 cm de 60 cm
Type de sollicitations Oi vers Co mpres sion I Compression Comp r ess i on Effort tan -gent
Excentricité -g = e/h - O O 0 . 30 O 0 . 15 0 . 30 O 0 ,1 5 0 , 30 -
{: 4 26 13 1 5 1 2 2 2 2
Type de produit 1 5 7 1 - - - - - -
1 3 - - 1 - - - - -
Tableau 1 - FTogT'amne d 'essais
RCI/ R R Rf J. Ef ll E Est/ I E Eusl I c .L f 1/ f J. st .l.
(ba rsl (ba r s) (barsl (barsl ()J/ml ()J/ml (bars) (bars) (barsl
Type A Lot nO 1 523 460 127 . 0 89 . 5 684 756 186 604 11 6 487 267 396
Type A Lot N° 2 390 374 105 . 8 92 . 1 725 760 146 727 121 283 242 233
Type A Lot nO 3 470 440 95 . 9 67 . 1 585 793 168 402 85 57 1 216 754
Type A Lot n° 4 404 284 11 1. 2 71. 3 69CT 806 163 710 92 692 23 6 518
Type B 275 156 95 . 2 97 . 6 556 776 185 375 132 86 1 205 Q61
Type C 608 575 127 . 4 109 . 0 682 808 187 369 135 740 285 922
Le symbole Ii indique que la caT'actéT'istique est mesurée para lle l ement au sens du filage·
Le symbole ~ indique que la caT'actéT'istique est mesurée perpendiculaiT'ement au sens du fi l age
. Essais statiques à défoT'mation imposée (machine M et O)
Tableau 2 - Résul tats des essais sur tesson (valeuT's moyennes)
3
-
-
E uS .l.
(barsl
209 759
189 701
166 028
162 802
14 2 582
238 733
Tr o nçons de 60 cm Pr odui t s entier s
Charge mo yenne Ecar t quadra- N° de Fl eche
1 . b .5 - 3
Pr odu.i ts isolés es -sayés en flexion
St a ti - Oyna-que mique
Fl e- Choc xi on mou
- -
2 2
- -
- -
Y FI I YF.l.
(er~ 1 . cm
(er~1 cm
29 260 19 440
25 840 21 350
23 630 20 510
23 220 21. 260
27 880 22 680
19 210 17 790
Charge de de r uptu re ( tl tiqu e moyen l ' éprouvette i niti a l e ru pt ur e (tl
r e l atif (%1 (mml
117.5 14, 5 A1 6 100 A2 12 11 0
Lot nO 1 A3· 9 11 5 A4 4 120
---.J_ A5 5 100 --- -- I--- -- - -- -- --- - - I-- - - -- 1------131 6 , 25 A6 2 92
A Lot nO 2 A7 4 , 5 90 A8 1 96
-- - -- - -- -- - -- -- - -- --I--- --- - - --11 7 4 A9 2 110
Lot nO 3 A10 O 130 A11 O 12 6 ----- ---- - ----- - - --- --- - 1---- -- -
Lot nO 4 106 8 , 5 A12 O 107 A13 2 89
Lot nO 1 - B1 20 50 -B2 O 86
1--- - - - ----- - - -- - - ------- f------B Lot nO 2 87. 5 8 , 5 B3 1 77, 5
B4 3 , 5 61 B5 4 , 5 43
r----- ---- --- -- - 1-- - - -- - --- I-- - -- - - - --Lot nO 3 - - B6 O 77
B7 O 88 , 5
C - 256 , 5 16 , 7 - - -
Tableau 3 - Résultats des essais de compT'ession des pT'oduits de types A, B et C
1 . b . 5-4
Type de produit
A
A
A
C
N° de maquette
JHA 1/1
JHA 1/2
JHA 2/1
JHA 2/2
JHA 3/1
JHA 3/2
N° du lot
1
2
3
1
N° du lot
3
3
3
4
4
4
Charge de Charge de fi ss uratio n rupture
(t J (t J
Produit A 30 , 6 39 , 6
Produit B 28 32 , 4
- -N" N" .
tronçons briques de 60 cm de 260 cm (char ge (charge centrée J ce ntréeJ
(t) (tJ
117 , 5 109
131 93
117 122
257 -
Tabl eau 4 - Résultats ~es essais de chargement excentré (h = 0, 30) de produits entiers
Résistan - Charge N° du E>:cen - ce du de rup- Obse rvations s ur les panneaux panneau tricité bét on ture N" avant essai
e/h (t J (bars)
MA 1 0 , 0 526 220 Chainage sans ba rres tra nsversales pas de demi - joints extrêmes fissure entre le cha i nage supérieur et les briqu es
MA 2 0 , 0 461 322 Mêmes défauts de constitution que pour A-1. Avant eSfiai, renforcement
:
du chainage supérieur à l'aide d'une plaque d 'aci er collée
MA 3 0 , 0 457 303 Oeux briques son t légerement fissu-rées d ' un côté
MA 4 0 , 0 457 257 Toutes les briques sont três fissu ~
rées
MA 5 0,0 510 286 Toutes les briques s ont três' fissu-r ées
MA 6 0 , 15 47 1 257 Briques non fissurées
MA 7 0 , 30 528 101 2 briques légêrement fissur ées
MA 8 0,30 499 110 Briques non fissurées
MC 1 0 , 0 410 360 Briques non fissu rées
Tableau 5 - Résultats des essais de compression de panneaux de mur
Résistance Résistance Charge de Observations du mortier du béton rupture
partie sup . partie sup . Excentricité N"
e/h (t) partie inf . partie inf.
(bars) (bars)
143 550 1 produit fissuré 0 ,0 90 En cours d ' essai , déplacement
191 496 horizontal du plancher qui pro-voque la rotation des segment s de mur
143 550 1 I?roduit fissuré
0 , 0 114 En cours d ' essai , déplacement 191 496 horizontal notable du pl ancher
143 550 1 produit fissur é 0 ,15 181
191 496
144. 327 Produits non fissurés 0,15 172
191 321
144 327 Produits non fis s urés 0 , 30 82
191 321
144 327
191 321 0 , 30 73 Produits non fiss urés
Tabl eau 6 - Résultats des essais de joints horzontaux (Produit s de type A)
BO
60
40
20
Effort tran- Effort chant de fis- tranchant s uration à l a rup- Observations
N° de N° du la dans le ture
maquette lot dans (t) brique cha inage
(t) (t)
JVA/1 4 15 15 22 . 5 Fissuration parasite dans les éléments au droit des rouleaux de tra nsmission des efforts
JVAI2 4 20 . 0 22 . 0 24 . 5 Plaques de répartition renforcées
JVA/3 4 25 27 . 5 31 . 5 - dO -
( ' ) Au même âge , la résistanc e du béton mesurée SUl' t r ois éprouvettes est de 296 bars
1,0
0,5
«5 br [ b.1r~)
/ 1/
Tableau 7 - Résultats des essais de joints verticaux
N l> MA·l 1 {, = 0,0 o MA . 7 ] Nu ... MA · 5 • "'A · 6 I ~= 0,15 • MA ' 8 ~ = 0 ,30
... _______ 0
c. ______ 0--...
J~ t;.
..---[ ~ > ~.
/ V
f [mml
Figure 4 - Relation entre la f leche mesurée à mi - hauteur et la charge appliquée
~.
/
V// .//
V> /
/
.~
V ,," " v"
€ . 10'
/ . ':....... ) 6br [barsj
80
60
t 40 / /
\ / 'U
/
i /' I>'" /
• to fo
/' ~.
/~ /
" ~oo 800 IZOO
200 400 600 800 1000
Figure 5 - Déformations uni taires sur les bords de la section médiane en fon ction de la contrainte moyenne sur section brute.
Panneaux MA - 4 e e (n = O) et MA- 6 (n = 0, 15)
1 . b . 5-5
~ .I0 6 1600
1 . b . 5-6
T
Morlier
Elém~nt 2
Figure 6 - Vue perspective d ' une maquette dE joint horizontal . Schéma d ' e ssai et de mesure des déformations .
i, I: :, I: 11 I' :, .: :, I, :, I: :, I' , I
II I' ::==------:--, I
, I
!, I: :' I: 'I ' , I' 'I ' : I ' 'I ' , I' :t : , ,
Figure 7 - Schéma d ' application dEs e fforts à une maqg'i' tte de j oint ve rtical.
1 . b . 5 - 7
"00 kq
Figure 8 - Plan de maquette d 'essai de flexion statique ou dynamique
fluimtl .. cnriqittrtúr
Figure 9 - Schéma d ' essai de flexion statique d ' un panneau élémentail'e Figul'e 10 - Schéma d 'essai de flexion dynamique d 'un panneau élémentail'e
Pour les essais atatiques , les résultats d'essai peuvent être résumés sous la forme du tableau 8.
Numéro de maquette
P (kgl AS-1 AS-2
200 0 , 18 0,30 400 0,42 0,52 600 0,96 1,17
Fleche à 700 1,22 1,46 mi -portée 800 1. 76 1,75
900 2,60 2, 10 1 JOO 6 , 0 3,20 1 100 - 6,47
charge de rupt ure Pcr 1 100 1 200
Tableau 8 - Résultats des essais de flexion statique
Le comportement durant les essa is de flexion dynamique se caractérise par une fissuration pour un choc de 900 joules succédant à des chocs de 150, 300, 450, 600 et 750 joules . Pciur 1 250 jou l es, la fissure affecte toute la section de l ' éprouvette et des éclatements limités de la terre cuite apparaissent au point d ' impact.
3 . COMMENTAIRES
Ce sont les essais sur le produit A qui sont ici principalement commentés . Ce sont eux en effet qui const ituent l'ensemble le plus cohérent.
Le produit creux en lui- même
Malgré une dispersion parfois importante, la résistance des tronçons n ' est que de 10 à 20 % inférieure à calle du tesson . En passant des tronçons aux produits entiers , l'influence de l'élancement se mani feste par un abaissement de résistance voisin de 10 %. Sans doute en partie au moins à cause du faible nombre d ' es sais, il n ' apparait pas de corrélation entre la résistance des produit s entiers et leur fleche initiale ou leur fissu ration avant essai.
On peut admettre pour les produits entiers un comportement sous charge de type linéaire, caractérisé par un module voisin de 150 000 bars , peu différent du module stat iq ue déterminé su r tes son .
Panneaux de mur
Le béton des potelets de liaison verticaux n 'intervient pratiquement pas dans la résistance aux charges ve rtica les. Cette conclus i on, qui n'a rien de surprenant , permet de considérer qu ' il n'y aura i t pas d 'inconvénient notable , en ce qui concerne la résistance, à utiliser un béton de lia ison l éger et iso lant. Elle permet aussi de séparer l'influence de l ' excentricité sur la résistance : si l'on rapporte la résista nce des panneaux au t riple de l a résistance sous charge centrée des produits entiers correspondants, on peut obtenir les valeurs de la fonction ~ (*l dont les variations so nt représentées par la figure 11. L' allure et l es va leurs de ~ (*l sont tout à fait comparables à celles que l' on connait pour d ' autres type9 de muro
1. b . 5-8
Certes ces conclusions ne sont fondées que sur un assez petit nombre de résultats et leur valeur reste li mitée . 11 faut cependant relever la bonne co hérence des résistances des panr1eaux et des produits ainsi que la résistance élevée des panneaux : à éga l ité de consommation de matiere, ce proc édé qui sol licite la terre cuite principalement dans le sens du filage en tire un bien meilleur parti que les maçonneries c l assiques de briques creuses dans lesquelles la flexion et le flambement des cloisons entrainent la rupture sous d ' assez faibles charges .
~ • poinntoiUll dIZ mur
0,11 t. produil isoli A
" • • produit isolé B ........
~
- /l /l - h" 0,10 0.20 0,30 0,1.0
e Figure 11 - Variation de r en fonction de h
Joi nts horizontaux
En rapprochant la résistance des joints du double de la résistance des tronçons correspondants , on peut trouver la valeur du coefficient m qui caractérise l ' influence directe du joint horizontal sur la ré sistance du muro La figure 12 en représente les variatioJls .
,,O r-m--! ,/
// /.~ !
0.8
,/ ~, y
2 o, - C I='h
0.10 020 0.30 0.1.0
Figure 12 - Variation de m en fonction de e h
On peut noter que , si les valeurs de m (o) sont affectées d ' une incertitude en raison d ' un léger déplacement horizontal du plancher lors des essais, on retrouve bien les deux types usuels de phénomenes : une branche de co urbe correspond au fendage tandis que l' autre représente une rupture en compression 8xcen trée . La valeur ~ = 0,15 semble jouer le rôle de valeur charniere ee il est intéressant de relever que m (0 , 15) et m (0,30) sont peu différents de r (0, 15) et <f (0 , 30). lci encore on retrouve des comportements voisins des comportements de murs en maçonnerie plus classique .
Joints verticaux
En raison du caractere conventionnel des essais de cisaillement de joints ve r ticaux et compte tenu de l a longueur des éprouvettes utilisées ici, la charge de fissuration est sans doute plus significative que la charge de ruine . Cette fissuration affecte la terre c uite mais la charge pour laquelle elle apparait ne correspond qu ' à une mobilisation três partielle de la section théoriquement disponible. Sans doute
doit-on voir l ã l ' influence de la répartition des contraintes de cisaillement, tres variable le long de l ' éprouvette comme on 1e sait~ l 'influence de moments parasites et aussi celle des fissurations qui affe c tent les cloisons de terre cuite .
11 reste que les joints entre briques ou entre panneaux ne paraissent pas constituer une zone de faiblesse et que la résistanc e aux soll icitations tang entes verticales est celle des produits de terre cuite .
Résistance en flexion
Dans des condit~ons d ' essai certes favorables (la charge normale appli quée est celle que s upporterait un élément porteur du rez-de-chaussée dans un bâtiment de plusieurs niveaux), les maquettes ont.largement satisfait aux criteres de résistance aux chocs auxquels ón recourt habituellement pour des parois légeres ou fragiles .
4 . CDNCLUSIDNS D' ENSEMBLE
Malgré le nombre relativement faible des essais sur panneaux et sur joints, la campagne de recherche fournit un ensemble de résultats assez cohérents qui montrent que l ' utilisation de produits céramiques de grandes dimensions sous cette fo rme de panneaux préfabriqués pourrqi t permettre la construction de murs dont les performances méca niques sous sollicitations normales ou tangentielles usuelles peuvent être intéressantes .
Les essais renseignent également 2ssez bien sur la variation de ces performances en fonction de certains parametres structuraux et montrent que l ' a llure de ces variations est du même type que celle connue pour d'autres types de murs plus classiques .
11s confirment la relative fragilité des produits , déjà révélée par le pourcent age assez élevé de produits cassés durant le transport; le mode de mise en oeuvre avec aciers dans les joints verticaux corrige cependant favorablement certains effets de cette fragi lité .
LimitBs au róle mécanique des murs# les essais ne donnent pas d ' indication sur l ' aptitude des grandes bri ques à contribuer à la satisfaction desexigences relatives aux autres róles d'un mur extérieur.