Pte Llacce - V. METALICAS (Calculos L=50ML)

8/16/2019 Pte Llacce - V. METALICAS (Calculos L=50ML)

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OBRA : CONSTRUCCION PUENTE SAN FRANCISCO (SECCION COMPUESTA L = 50.0 ml)

AUTOR : ING. EDWIN TUNQUE RAYMUNDO

Diseñar, Analizar y Verificar; el Puente de Sección Compuesta de Vigas de Acero, simplemente apoyado en ambos estribos

con 0 !igas principales, tal "ue el tren de carga es el camion #S0 $#%&'() *orma de carga puntual P+-.0 tn- Colocado en la losa en

forma paralela al trafico-

L = /0-000 mts- %ongitud del Puente entre ees de apoyo $dos tramos)

N° V = 1-000 V2a *umero de V2as del puente

a = .-00 mts- Anc3o del Puente-

S/CV = 0-.00 Sobrecarga peatonal en !ereda

b = 0-00 tn4m Peso de la baranda met5lica

e = .00-000 Peso especifico del Concreto Armado

f ´c = 60-000 7esistencia del Concreto a emplear en la losa

fy = .00-000 8luencia del Acero de refuerzo en losa

fy = (/1/-000 Acero tipo P9: & (/ $Sider Peru) & AS< A 0' grado /0

a = 6/0-000 Peso especifico del Acero de !igas

S = -'00 mts- Separación entre ees de Vigas mt- asumir 3 + 1-0 mt. $ 170 cms.

Pe!a"#e $%&'$( )e "a V'*a C($+,es#a.

3c + $14/) = % + -00 mt- asumir 3c + -00 mt. $ 200 cms.

Es+es(! )e "a L(sa.

t + 3c & 3 + 0-(0 mt- asumir t + 0-(0 mt. $ %0 cms.

t + $0-10?S@4(0) + 0-0 mt- asumir t + 0-0 mt. $ 20 cms.

Asumir t + /-00 cms-

Esf,e!-(s T%+'c(s )e D'se(.

:sfuerzo m2nimo admisor en fleión del acero segBn el reglamento AAS# es

fb + 16-00 ESF + 1,>0

Es+es(! )e" A"a Pa#'&

1. DATOS DE DISEO2

tn4m

tn4m(

Gg4cm

Gg4cm

Gg4cm

tn4m(

Gg4cm

Gg4cm


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tf + $3= ) 4 + 1- cms- + 1-/0 cms.

A&c3( )e" A"a Pa#'&

bf + $tf = 10() 4 + + '-/1 cms- + (0-00 cms.

Se aumir5 bf + (0-00 cms- + 0-(0 mt.

E(&ces "a D's#a&c'a S´ se!4 2

S´ = S bf + ->0 mt-

L,e*( "a D's#a&c'a )e "a V'*a P!'&c'+a" e!e e5es )e" a"a se!4 2

S´´ = S bf/6 + -/ mt-

Para las caracter2sticas y diseño de las !igas met5licas se emplear5n perf iles soldadas VS ancladas a la losa

mediante conectores con el cual formar5 una estructura compuesta de acero y concreto armado-

1.06 DISTRIBUCI7N DE LAS CAR8AS DE LAS RUEDAS EN LA LOSA DE CONCRETO

%as reglas aplicables a la distribución de las cargas de las ruedas sobre las losas de concreto y algunas eigencias

de proyecto adicionales son las siguientes para el momento flectorCas( 1 2 A!$a),!a +!'&c'+a" +e!+e&)'c,"a! a "a )'!ecc'& )e" #!4f'c(2 L,ces )e 0.90 a :.60

ML = ;;S´´ < 0.91 / >.:?6P ++H


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recomendaciones de las normas AA3' AC(.

6! $ 0.51# tn - m

* Momento por !o"recarga Mo#il

6L $ 9 0.&1:#.74:2P $ 5.10& tn - m;n las normas de AA3' AC( eseci"ica ara tomar en centa la continidad de la losa so*re dos o más aoos/se alicará a la "


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As min+$1.4fy)=b=d $= As min $ 7.500 As DB(OEF

* Re$uer,o por Reparto

Cando el acero rincial se encentra erendiclar al trá"ico la cantidad de acero de rearto estará dado or

$$= r $ 72.#&& = &7 $$= r $ 0.&70

Asr + L r = I As $$= Asr $ 10.224

* Re$uer,o por Temperatura

Ast + 0-0016 = b = t $$= Ast $ 4.500

7epartiendo en ambos sentidos

Ast $ 4.500 4 $$= Ast 2.250 2.&4 DB(OEF

$$= Se colocar5n refuerzos de %8I J K 0.%2 0.45 DB(OEF*A ;l re"er)o or rearto se >allará adicionando el acero or temeratra al acero de re"er)o or rearto >allado.

++H Asr@ + Asr ? Ast $$= Asr $ 12.474

$$= Se colocar5n refuerzos de 58I J K 0.1& cm.

* %eri$icaci-n de la 'uant3a.

4 'uant3a "alanceada

* $ 0.85 B " c" : &/%00&/%00":: $$= * $ 0.028#

4 'uant3a M56ima.

má? $ 0.75 P* $$= má? $ 0.0217 4 'uant3a M3nima.

min $ 0.18" c " $$= min $ 0.0120

4 'uant3a del Re$uer,o rincipal 1 $ As * d $$= $ 0.00&8

$$= má? M mQn DB(;EF

$$= La losa "allará or "lencia de aceroRE!+MEN (E) A'ERO TRAMO INTERIOR 4 Ge"er)o ositi,o negati,o .$$= 58I J K 0.1%4 Ge"er)o or rearto .$$= 58I J K 0.1&4 Ge"er)o or temeratra@

- entido 'rans,ersal .$$= %8I J K 0.%2

- entido Longitdinal .$$= %8I J K 0.%2

2.02.4 (I!E/O (E )A )O!A TRAMO EN %O)A(IO

0.75 0.05 0.%05

0.55 0.20 0.&0 ?7aranda.

0.4 tnm2

0.15

0.890.05

0.15

0.25 0.50

0.75

cm2

r $ 121 MM:12 ero no maor Re &7 del acero o re"er)o rincial.

cm2

cm2

cm2

cm2

1

2

3

4

56

2P


5/21


6/21


7/21






(46N O 0-1' /46N O 0-1( /46N O 0-1>


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OBRA : CONSTRUCCION PUENTE SAN FRANCISICO (SECCION COMPUESTA L = 50.0 ml)


DISEO DE LAS VI8AS PRINCIPALES METALICAS DE ACERO

1. DATOS DE DISEO

L = /0-00 m %ongitud del Puente entre ees de apoyoLca5 = 1-0 m Anc3o de cauela en apoyosL'*a = /1-0 m %ongitud de !igaN° V = 1 V2a *umero de V2as del puentea = .-0 m Anc3o del Puente-# = 0-0 m :spesor de losaN° V' = und *umero de !igas principalesS/CV = 0-(> tn4m Sobrecarga peatonal en !ereda b = 0-0 tn4m Peso de la baranda met5lica e = -/0 tn4m( Peso especifico del Concreto Armadof ´c = 60 Gg4cm 7esistencia del Concreto a emplear en la losafy = .,00 Gg4cm 8luencia del Acero de refuerzo en losa

fy = (,/1/ Gg4cm 8luencia del Acero tipo P9: & (/ $Sider Peru) a = ,6/0 tn4m( Peso especifico del Acero de !igasS = -00 m Separación entre ees de Vigas s/c eF = 0-' tn4m Sobrecarga e"ui!alente correspondiente a #S&0$#%&'()P eF = '-00 tn Carga puntual sobrecarga e"ui!- p4momentos) #S&0$#%&'()P eF = 1(-00 tn Carga puntual sobrecarga e"ui!- p4cortante) #S&0$#%&'()Es = 2,100,000 Gg4cm


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Peso + H0.1 n Peso total de !iga ? platabanda

A&c3( efec#'( )e "(sa ;be

SegBn el reglamento AAS# , el anc3o efecti!o no debe sobrepasar las siguientes dimensionesbe M + % 4 . + 1-/0 m-be M + 1=t + -.0 m-be M + S + -0 m-

Por lo tanto el anc3o efecti!o de losa es be+ .0 cm-

A!ea )e c(&c!e#( "(sa 2 n+ '

/((-(( cm be 4 n + >-> cm

I&e!c'a )e c(&c!e#( "(sa 2

1,-6 cm.

?. MOMENTOS ACTUANTES

?.1 M($e( )e ca!*a $,e!#a ;M) Area $m) Pe $t4m() T $n4m)

Peso propio de losa $1) + 0-'.0 -/0 -(/ Asfalto + 0-00 -00 0-.0Veredas $, (, ., /) + 0-66 -/0 0-Uarandas + = 0-0 0-.0Viga metalica + 0-6/ 1->/

Atiesadores ? conect- + :stimado 0-10Td+ /-> tn4m

/ 1-0/-6/

0-1/ -0

:l coef- de concent es C-C- + 1-.. == OJ

M($e( (!'*'&a)( +(! "a S/C S60;L>

/ /P . P . P

0-0( .- .- 1-.0-

10-( 1-.' 10-.1

.-( /-

P + -.00 n< % #S&0$#% /.-16 &m

M($e( (!'*'&a)( +(! s(b!eca!*a eF,'a"ee ;ML eF,'

'-00 n

0-' 4m

1-/0

< % $e"ui!) + .1/->( &m

M($e( )e ca!*a 'a e"e*')( es2

:scogemos mayor de los momentos de #S&0$#%&'() y la S4C e"ui!alente


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Como el !alor 3allado es inferior al (0L, entonces emplearemos como factor de impacto F + 0-1-/ M 10 W UFX* YDespeando se tiene tR + 3c 4 10 ++H tR + -0(bf44tf 1/ M 1>004$8y)J14 + (1-60'1

Ub'cac'& )e" E5e Ne,#!(

Verificación si :-*- Pasa por el concreto + As = 8y + (>'.-' nC +0-6/ = fKc = be = t + 1,1.-.0 n

Si H C ++H E.N. Cae e& e" ace!(

Verificación si :-*- Pasa por el ala o el alma + As = 8y + (>'.-' nC +0-6/=fKc = be = t + 1,1.-.0 nCK + bf = tf = 8y + .1-60 n

Si H C?CK ++H E.N. Cae e& e" a"$a

:- *- CA: :* :% A%ACalculo del p $distancia de la parte superior del patin 3asta el :-*-)

.0 -6/fKc0

+

K(-

0 1>cg

-0-0

>0

Por e"uilibrio tenemos C ? CK + ++H = CK + & C

p +$ As = 8y & 0-6/ = fKc = be = t )

+ >-0/ cm = bf = 8y

:- *- CA: :* :% A%

cg-0-0

>0

Por e"uilibrio tenemos C ? CK?CK + ++H = CKK + & C & CK

p +$ As = 8y & 0-6/ = fKc = be = t & = bf = tf = 8y )

? tf + -' cm = tR = 8y

Ce!( )e *!ae)a) y M($e( )e I&e!c'a ; c* y Ic* VI8A NO COMPUESTA

>0

-00K

(-

C + 0-6/=fKc=be=tC + bf = p = 8y

T + As = 8y

= bf = + = 8y + As = 8y & 0-6/ = fKc = be = t

C + 0-6/=fKc=be=tC + bf = tf = 8yC + tR =$p&tf) = 8y

T + As = 8y

= tR = $ +&tf) = 8y + As = 8y & 0-6/ = fKc = be = t & = bf = tf = 8y


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cg-00-00

>0-0

>0

D:Z7FPCF* A $cm) $cm) A Fo $cm.) do $cm) Fo ? AdoJ Ala superior 10-00 1-00 26,520.00 .0-00 11-> 1,>,/0>-> Alma >'1-0 11-00 77,414.40 ,>6,(6/->0 1-> ,'6,(>.- Ala inferior 10-00 (-00 360.00 .0-00 '>-(( 1,11(,/.-Platabanda 10-00 1-00 120.00 .0-00 '6-(( 1,1>0,>/-/

1,0/1-0 104,414.40 >,6.6,>6.-6

Centro de gar!edad cg + A 4 A + ''-(( cmK + d & cg + 1-> cm

,6.6,>6.-6 cm.

Ce!( )e *!ae)a) y M($e( )e I&e!c'a ; c*# y I# VI8A COMPUESTA

Area e"ui!alente de la losa Acs + be 4 n = t + /((-(( cm

D:Z7FPCF* A $cm) $cm) A Fcg $cm.) dcg $cm) Fcg ? AdcgJrabe 1,0/1-0 ''-(( 104,414.40 6,848,684.78 ..->> 6,'..,666-'.losa /((-(( (-00 123,733.33 17,777.78 1(-> ',.0/,(->>

1,/6.-/( 228,147.73 16,(/0,1>->0

Centro de gar!edad cgt + A 4 A + 1.(-'6 cmKt + d & cg + '6-0 cm

->0 cm.

Ve!'f'cac'& )e "(s es+es(!es )e a"as ; f=Mc/I

Ala superior Ala inferiorfb $Carga muerta) +


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Ve!'f'cac'(& )e esf,e!-(s

fb + (-/ ++H OJ

:. VERIICACION A LAS DELEIONES

Aes F,e e&),!e-ca e" c(&c!e#(

%a carga muerta de ser!icio a considerar ser5 T $n4m)

Viga metalica + 1->/ Atiesadores ? conect- + 0-10Peso propio de losa $1) + -(/Veredas $, (, ., /) + 0-breros?encof-? e"uipo + 0-/>

Td + /-(6 tn4m

60-'6 &m 4m

1-0

V d + 1.0-.6 nVd + Vd 4 *^ !igas+ 0-. n

H.6 C(!#ae (!'*'&a)( +(! "a ca!*a 'aa ;VL

C(!#ae (!'*'&a)( +(! "a S/C S6 S60;L>

. P . P P.- .- .1-.>

1-0 0-'1 0-6(

./-(

V % $ #S&0$ )+ >-61 n

C(!#ae (!'*'&a)( +(! s(b!eca!*a eF,'a"ee ;VL eF,'

1(-00 n

0-' 4m

1-0 0-/

< % $e"ui!) + (0-/ n

C(!#ae )e ca!*a 'a e"e*')(2

:scogemos mayor de las cortantes de #S&0$#%&'() y la S4C e"ui!alente


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V% + V% $carril) = C-C- 4 * !igas + ./-(> n

H. C(!#ae (!'*'&a)( +(! e" I$+ac#( ; V I

VF + F = V% + -6> n

H.? C(!#ae ,"#'$( ; V,

Vu + 1-( = $ Vd? /4(= $ V%?VF ) ) + 609.96 nVu + 1-( = $ /4(= $ V%?VF ) ) + 11.0 n $ Vi!a ? impacto)

H. Ve!'f'cac'& )e C(!#aes

SegBn Uresler %in y Scalzif ! + Vu 4 $ tR = 3c ) + '6-' M f! $ma) + 0-(( = 8y + 1,1/'-'/ Gg4cm OJ

:l espesor del alma $ tR ), debe cumplir la siguiente relacióntR + 1-> pulg3c + 6/-0(' pulg

d + 6>->1. pulg

tR H 3c 4 1/0 ++H 1-> H 0-/ OJtR H 3c 4 ((0 ++H 1-> H 0-> OJ

>. DISEO DE ATIESADORES

Es+ac'a$'e( )e a#'esa)(!es ;a

De los siguientes !alores escogemos el menor $ 1 ) 1 pies + (>/-. cm$ ) 3 c + 1>-00 cm$ ( ) 11000 = tR 4 $ f ! ) J 0-/ + /(6->> cm

a = 619.00 cm + 6/-0 N

D'$e&s'(&es

& :l anc3o m2nimo sera $ bs )bs + N ? d 4 (0 + .-66 N + 1-.1 cm

Pero, el anc3o m2nimo debe cumplir la siguiente relación bs H bf 4 .bs + 1-.1 M bf 4 . + 1/-00 ++H ALLAK e" &,e( a"(! )e bs se!4

Por lo tanto el anc3o m2nimo es bs + 1/-00 cm + /-'0> N

& :l espesor m2nimo sera $ ts )ts + bs41> + 0-(>'1 N + 0-'. cm

C3e"ueo del momento de inercia m2nimo del atiesador

F m2n +a = tRJ( =_ --------------------- $ )

10-'

_ +/

& 0 + / M / ALLA$ a 4 3c )J

7eemplazando datos en ecuacion $ )

F m2n + -6> pulg.

-((.. plg. M F m2n ALLAK e(&ces a,$ea! #s1

Calculo de espesor del atiezador $bs)

bs + $ 1 = F m2n 4 ts ) J $14() + 1(->( N + (.-> cm + (/-00 cm

7ecalculo del espesor del atiezador $ts)14.N 0->(/

ts + bs41> + 0-6>1 N + -1' cm + (-00 cm (46N 0-'/14N 1-c

bs+ (.-> cm /46N 1-/6(4.N 1-'0/

ts+ -1' cm 1N -/.c

1>-00

10. DISEO DE DIARA8MAS DE APOO E INTERMEDIOS

DFA87A9


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0-'/ 6/-0 6(-100 '6-10

0-'

0-'/

11. DISEO DE CONECTORES

C

T

C(!#aes +a!a c(&ec#(!es #'+( 4s#a*(

Para 14N N $/0mm) " + ,(0 GgPara /46N -/N $>.mm) " + (,>(0 GgPara (4.N (N $>mm) " + /,(0 GgPara 46N (-/N $6'mm) " + ,0'0 Gg

Da#(s &ecesa!'(s

Vu + 11/-(0 nF t + 16,(/0,1>->0 cm.

` + 1(,((-(( cm(

C(!#ae ; V

V +" = F t ------------------ $ ( )

s = `

:scogemos conectores del tipo (4.N (N $>mm) " + /,(0 Gg

7eemplazando datos en $ ( ), y escogemos . conectores por fila

Para un espaciamineto de s + 10 cm V + (10-/ tn H Vu+11/-(0 === OJPara un espaciamineto de s + 1-/ cm V + .6-0 tnPara un espaciamineto de s + 1/ cm V + 0>-6. tnPara un espaciamineto de s + 0 cm V + 1//-1( tn

VI8A PRINCIPAL

>0-00

-00

c m

1 > - 0

0

0 - 0

0

(-0 cm - 0

0

-00-00

>0-00

>0-00


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(TERCERA ITERACION) Per! "#$%&" ' e! "rre$" DATOS DE DISEÑO (T*+$" #*r* !* V%,* I+$er%"r ' E$er%"r):!" = 50.00 A#$%& ' !l*#' !*+# "!-+&-

" = 60.00 A#$%& ' l !*+# "!-+&-

*/ = 3.0 E"!"&- 'l lm

= 0.00 A#$%& ' l !*+# I#-+&-

!+ = 60.00 A#$%& ' !l*#' !*+# +#-+&-

*!" = 2.500 E"!"&- ' !l*#' !*+# "!-+&-

*" = 3.200 E"!"&- ' l !*+# "!-+&-

* = 3.20 E"!"&- ' l !*+# +#-+-&-

*!+ = 3.20 E"!"&- ' !l*#' !*+# +#-+&-

' = %$ = 220.00 Al*- ' l + m*l+$ #*- l"

P = .5

= 25.00 E"!"&- ' l&" # $m"

L = 50.00 L 'l !#* #*- " ' !&7& # m*"

S = 2.0 S!-$+ #*- " ' +" # m*"

* = 25.00 E"!"&- ' l l&" # $m

60.00 "

50.00 !"

2.50 *!"3.20 *"

2 3 2 . 1

0

2 2 0 . 0

0 8 8

%

'

=

% $

3.0 */

% =

3.20 *

3.20 *!+

60.00 !+

0.00

PROPIEDADES DE LA VIGA METALICA CON PLATAANDA EN TRACCION Y COMPRESION

S$$+A9 9 A9 9 A9 9 ; 2 I9

$m

P*+# S!. (1) 125.00 230.5 2,56.25 6,661,465.31 65.10

P*+# S!. (2) 1o e"ecti,o de la losa Re contri*e a la resistenciaY segZn los ,alores o*tenidos se escogerán el

3.04 CALCULOS DE A5USTE Y VERI6ICACION PARA 7ALLAR PER6IL OPTIMO

P"& E"!$+$& 'l $-& # *#m3

$m2 $m3 $m4 $m4

$m4.

$m3.

$m3.

(Sm A9100;2)(P) *#$m3

(2)

3

(4)

(5)

(1)

(2)

3

(4)

(5)

(1)


16/21

(TERCERA ITERACION) Per! "#$%&" ' e! "rre$"3.04 CALCULOS DE A5USTE Y VERI6ICACION PARA 7ALLAR PER6IL OPTIMO

menor ,alor ara el analisis resecti,o$$$= *; $ 2.70 m. $ 270.00 cm.

Area de concreto - losa

Ac $ *; t n $ 270.00 25.00 %0 $ 225.00Inercia de concreto - losa

(o $ *; tW% 12 n $ 270.00 15/&25.00 12 %0 $ 11/718.75

Area de la #iga metalica m AX $ 1/5.00Slosa $ 3 - t2 $ 257.10 - 25.00 2 $ 244.&0 cm.S,iga $ S*X $ 10#.1#4 cm.

(°,iga $ (Xo $ 12/&%#/722.75

'la#eA S A S A SW2 (o

Viga 1/5.00 10#.1#4 171/%25.%# 18/707/704.20 12/&%#/722.75Losa 225.00 244.&00 55/0%5.00 1%/4&1/5&1.00 11/718.75ma 'otales 1/7#4.00 22&/%&0.%# %2/1/2&5.20 12/&51/441.50

S* $ m A S m A $ 22&/%&0.%# 1/7#4.00 $$$= S* $ 12&.18 cm.St $ 3 - S* $ 257.10 - 12&.18 $$$= St $ 1%0.#2 cm.Sts $ St - t $ 1%0.#2 - 25.00 $$$= Sts $ 105.#2 cm.

6[dlos de ecci


17/21


47.400 47.400 47.400 47.400 $ -2#&.250 9 0 25

-11.850 11.850 11.850 -11.850 $$= $ -11.850 tn.

%5.550 5#.250 5#.250 %5.550 $ 0 9 2#&.250 25

$$= $ 11.850 tn.

$ 0 9 2#&.250 25

%5.550 5#.250 tn - m $$= $ 11.850 tn.

$ -2#&.250 9 0 25 $$= $ -11.850 tn.

#.%8 tn. $ %5.55 25

%5.550 9 5#.250 $$= $ #.%75 tn.

#.%8 tn.

-5#.250 tn - m -%5.550RE!+MEN

2#&.250 tn - mVnc $ 118.500 tn6nc $ 2#&.250 tnm.

* Momento por eso Muerto 'ompuesto P $ 118.500 tn

25.00 cm.

A B50.00 cm.

$ P 2 $ 118.500 2 $$$= $ 5#.250 tn$ P L : 4 $ 118.500 50 4 $$$= $ 1/481.250 tnm.

RE!+MENVc $ 5#.250 tn 6c $ 1/481.250 tnm.

* Momento por !o"recarga Mo#il mas Impacto Los ,alores >allados anteriormente son los sigientes@

6 sc $ %18.440 tnm. $$$= 6 sc $ %18.440 tnm.;ntonces el momento or so*recargo m. $$= \st $ #&5.04%

\cc $ $ 1/481.250 1.,160->( $$= \st $ 1/1#2.81#

\c $ \cc n $ 1/1#2.81# %0 $$= \c $ %#.7&1Para carga comesta n $ 10 :

G A

G A

G B

G B

G B

G B

G CG

C

VC VC6

C6

C

6nc 105: *X = 10/ Ngcm2

6nc 105: tsX = 10/ Ngcm2

6c 105: * = 10/ Ngcm2

6c 105: ts = 10/ Ngcm2

6c 105: tc = 10/ Ngcm2

Ngcm2


18/21


\s* $ $ &%&.880 1.,6(- $$= \s* $ 447.&14

\st $ $ &%&.880 /',/>/->6 $$= \st $ 245.%&4

\cc $ $ &%&.880 1'',01-(/ $$= \st $ %20.00&

\c $ \cc n $ %20.00& 10 $$= \c $ %2.001

%ERI&I'A'ION (E E!&+ERO!

')A%EMOMENTO A)A !+. A)A IN&. &cc &c

'n. - m.6nc 2#&.250 255.#2# 288.0&76c 1/481.250 1/14#.&%2 #&5.04% 1/1#2.81# %#.7&16sci &%&.880 447.&14 245.%&4 %20.00& %2.001'otal m 1/85%.175 1/4#8.474 1/512.825 71.7&1

;\H;GU A!6((BL;

"* $ 0.55 " $ 0.55 %/515.00 $$$= "* $ 1/#%%.25

\cadm. $ 0.40 " Xc $ 0.40 280.00 $$$= \cadm. $ 112.00

!um &s" < 1=98.1>9 ? $" < [email protected] 7IEN B

!um &st < 1C@=.C>C ? $" < [email protected] 7IEN B!um &c < >1.>D1 ? &cadm < 112.00 7IEN B

;s imortante mencionar Re ara llegar a este resltado/ se >a asado or na serie de tanteos amentando o restandoel esesor el anc>o del atQn serior e in"eriorY de la misma manera se agreg< la altra el ese)or del alma de la,iga metálica aro?imadamente 10 iteracciones:.;n ra).D88 $" < [email protected] CONORME Q

!um &c < 82.001 &cadm. < 112.000 CONORME Q

'e


19/21


6sci $ 6omento total or so*recarga mo cola*orante del concreto de*e trans"ormarse en n anc>o eRi,alente de acero.* Ancho de concreto trans$ormada para n < 10

$ *; n $ 270.00 10 $$$= $ 27.00 cm.

* Area total del concreto trans$ormada$ $ 27.00 25 $$$= $ &75.00

27.00

2 5 . 0

0t

10

2 4 7 . 1

0

2 5 7 . 1

0

2 % 2 . 1

0 ? ?

S c $

3

$

S*

;; E;H'G@S,iga $ S*X $ 10#.1#4 cm.Sc $ 3 - t 2 $ 257.10 - 25 4 $ 244.&0 cm.

$ $ 1/5.00 10#.1#4 &75.00 244.&0 15.00 &75.00$ 14#.#24 cm.

St er"il $ - S*X $ 14#.#24 - 10#.1#4 $ 40.7%0 cm.$ Sc - $ 244.&00 - 14#.#24 $ #4.&7& cm.

* Momento de inercia secci-n compuesta

(tr $(tr $ 12/&%#/722.75 9 1,/>'-00 = 1/&58.#% 9 112 27.00 = 15&25.00 9 &75.00 8#&%.54

(tr $ 21/%28/1%7.58* M-dulo de secci-n 4 at3n de tensi-n

nec $ (tr $ 21/%28/1%7.58 14#.#24 $ 142/25#.&&2

* M-dulo de secci-n m56imo de la secci-n trans$ormada segHn AI!'.sec.1.11422

6nc $ 2#&.250 tnm.6c $ 1/481.250 tnm.6sci $ &%&.880 tnm.Como @ tr $ 1.%5 9 0.%5 6sci 6nc 9 6c: :: *Xtr $ 1.%5 9 0.%5 &%&.88 2#&.25 9 1481.25 115/754.740

tr $ 170/785.1&2

$$$= tr $ 170/785.1&2 nec $ 142/25#.&&2 CONORME Qe ede anticiar Re la ,iga cmle con los reRisitos necesarios/ ara lo cal se ,eri"icará or cortante admisi*le.%ERI&I'A'ION OR 'ORTANTE

;l alma de la ,iga de*e re,isarse siemre or es"er)o cortante/ el corte total Re de*e soortar la ,iga será la sma decortantes or eso roio so*recarga mallados anteriormente se tiene@Vnc $ 118.500 tnm.Vc $ 5#.250 tnm.Vsci $ %1.&2% tnm.

$ Vnc? Vc ? Vsci $ 118.500 9 5#.250 9 %1.&2% $ 20#.%7%

A la "er)a cortante lo a*sor,e el alma de la ,iga metálica or tanto se tiene el sigiente detalle@

*"s %! 1090 1282 4 282 *s >, $ 2%2.10 cm.

ts >c $ 220.00 cm.t"s ts $ 2.50 cm.

t"s $ %.20 cm.t+ $ %.80 cm.

> , > c

t"i $ %.20 cm. PERFIL OPTIMO

ti $ %.20 cm. VIGA METALICAt+ *"s $ &0.00 cm. PRINCIPAL DEL

*s $ 50.00 cm. PUENTE *"i $ 70.00 cm.

t"i *i $ &0.00 cm.

ti $ (Mo $ 12/&%#/722.75

*i ? $ *X $ 115/754.74

*"i

;l es"er)o cortante má?imo se resenta en el e^e netro se de"ine como@ $ V _ : ( t+:

$ A+: $ >c t+ : ;s"er)o romedioPara "ines de dise]o se tili)ará el es"er)o romedio

E!&+ERO 'ORTANTE ERMI!I7)E

egZn esesi"icaciones A(C ara edi"icios rescri*en el es"er)o cortante ermisi*le or la sigiente e?resi


20/21


Como la ,iga metálica se *asta con a*sor,er el cortante entonces colocaremos atiesadores a "in de asegrar las "allas or cortante de*ido a osi*les cargas cQclicas.

'A)'+)O (E )A )ONJIT+( (E )A )ATA7AN(APHE' ';G(C !; CG';Las lata*andas no de*en ser colocadas en toda la longitd del miem*ro cando los cálclos asQ lo reRieran. ;n la sigiente"igra se ede ,er na ,iga de m, - S*X $ 22&.40 - 110.%5 $$= StXX $ 11&.052 cm.Modulos de !ecci-n

(XXo $ mAXX SXX W 2 9 m (XX: - m AXX S*XX W 2:

(XXo $ 20/41&/005.7& 9 %/%72/221.&& - 1/252.00 12/17&.&8 $ 8/54%/022.&8

*XX $ (Xo S*X $ 8/54%/022.&8 110.%5 $$= *XX $ 77/418.#2 ALA (E\;G(G

tsXX $ (Xo StX $ 8/54%/022.&8 11&.05 $$= tsXX $ 7%/&1%.75 ALA HP;G(G

L $ L - 2a: 1 - *XXX :W12: 9 2a

!onde@L $ Longitd de la lata*anda en metrosL $ Longitd del claro entre e^es de aoo en metros

cm2 cm% cm4 cm4

cm4.

cm%.

cm%.

(1)

(2)

(3)


21/21


*MM $M $ 60-00 cm-s 0.75 %.20 $$$= a $ 1.50 *s $ 1.50 = >0-00 + '0-00 cm-

$$$= a $ '0-00 cm- $ 0-'0 m-

)ONJIT+( (E )ATA7AN(A !+ERIOR

L $ L - 2a: 1 - *XXX :W12: 9 2aLs $ 50.00 -2 0.750 1- 7%/&1%.75 102/840.57 W12 9 2 0.750Ls $ 27.%55 m. $$$= Adotar Ls $ 28.000 m.

Li $ 50.00 -2 0.#00 1- 77/418.#2 115/754.74 W12 9 2 0.#00Li $ 2#.5%8 m. $$$= Adotar Ls $ %0.000 m.

G;H6;E- %ongitud de Platabanda Superior Ls $ 6-000 m-- %ongitud de Platabanda Fnferior Li $ (0-000 m-

6

Pte Llacce - V. METALICAS (Calculos L=50ML)

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