G©n©ration de Transformations de Mod¨les: une approche bas©e sur les treillis de Galois
Poteau Treillis
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Fichier : EX 7-6.doc
ESDEP
GROUPE DE TRAVAIL 7
ELEMENTS STRUCTURAUX
Exemple 7.6
Calcul d’un poteau composé
Leçon support : Leçon 7.6 - Poteaux composés
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CONTENU
Exemple 7.6 : Calcul d’un poteau composé en treillis
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Eurocode 3
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EXEMPLE 7.6 CALCUL D’UN POTEAU COMPOSÉ
EN TREILLIS
Problème
Calculer un poteau composé en treillis.
La structure est représentée sur la figure 1. Il s'agit d'un poteau en treillis
simple dont les membrures sont des IPE reliées par des diagonales. Celles-ci
sont constituées de plats disposés sur les deux faces opposées comme le
montre la figure 2. L'effort axial F est égal à 3500 kN et la longueur du poteau
est de 10,00 m. Il est supposé bi-articulé à ses extrémités. L'acier constitutif est
un acier S235.
IPE
F = 3500 kN
Diagonales
10,0 m
F = 3500 kN
Figure 1 - Poteau composé en treillis
Figure 2 - Détail de la disposition du
treillis
Choix des composants
En considérant uniquement la compression pure, l'aire de la section
transversale totale A doit être telle que :
SdN
A fy
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ou :
A Sd
y
N
f =
235
100035 3
= 148,9. 102 mm
2
Un profilé IPE 400 peut être suffisant mais, pour prendre en compte l'effet
du flambement, le profilé supérieur est vérifié, c’est-à-dire un IPE 450.
Deux de ces éléments fournissent une section transversale d'aire :
A = 2 98,8 = 197,6 cm2
et une résistance plastique :
Npl.Rd = 19 760 235 = 4644.103 N.
Les diagonales du treillis sont réalisées à partir de plats 60 12 soudés sur
les semelles de deux IPE 450 (figure 2) avec :
a = 1000 mm
ho = 600 mm
Moment d’inertie
Le moment d’inertie Ieff est :
Ieff = 0,5 ho2 Af
avec :
Af aire de la section transversale d'une membrure
(ici Af = 98,8 cm2),
ho distance entre centres de gravité des membrures
(ici ho = 600 mm),
Ainsi :
Ieff = 0,5 6002 9,880 = 1778,4.10
6 mm
4
Calcul des sollicitations
Efforts dans les membrures
La rigidité au cisaillement du treillis, Sv, est obtenue à partir de la
relation :
Sv = n E
2
A a h
d
d 02
3
ou encore :
Sv = 2 210 720 1000
2
600
781
2
3 = 114 262 kN/mm
avec : E = 210.103 MPa
5.9.2.3(1)
Fig. 5.9.3
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L’effort axial Nf.Sd dans chaque membrure, à mi-longueur de l’élément,
est obtenu à partir de :
Nf.Sd = 0,5 NSd + s
o
M
h
où :
Ms = Sd o
Sd
cr
Sd
v
N e
1N
N
N
S
eo = l
500 =
10 000
500 = 20 mm
Ncr = 2 E Ieff
2l
= 2 210 1778,4
10
10
000
6
2 = 36 859 kN
5.9.2.4(1)
Ainsi :
Ms = 3 500 20
13 500
36 859
3 500
114 262
= 80 054 kN.mm
et :
Nf.Sd = 0,5 3 500 + 80 054
600 = 1883 kN
Efforts dans les diagonales
L’effort Nd dans une diagonale est obtenu à partir de l’effort tranchant
interne :
Vs = M
l
s = 80 054
10 000 = 25,1 kN
par la relation :
Nd = s
o
V d
n h =
25,1 781
2 600 = 16,3 kN
Résistance au flambement des différents éléments
Résistance au flambement des membrures
Par rapport à l'axe fort
Par rapport à l'axe fort de la membrure, la longueur de flambement ly est
égale à la longueur du poteau, c'est-à-dire 10 m. Ainsi, il faut vérifier :
y = y
y
yl
i
f
E =
10 000
185
235
210 000 = 0,576
5.9.2.6(1)
5.5.1.2(1)
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Le calcul donne y = 0,899 (pour = 0,21). La résistance au flambement
est alors :
Nb.y.Rd = y A y
M1
A f =
0,899 1 9 880 235
1,1 = 1898 kN
Par rapport à l'axe faible
Par rapport à l'axe faible, la longueur de flambement lz est seulement
égale à a = 1 m, ainsi :
z = z
z
yl
i
f
E =
1000
41,2
235
210 000 = 0,258
Ceci correspond à z = 0,979 (avec = 0,34). La résistance au
flambement est alors :
Nb.z.Rd = z A y
M1
A f =
0,979 1 9 880 235
1,1 = 2067 kN
Vérification des membrures
Les membrures IPE 450 sont correctes car : Nb.y.Rd = 1 898 kN et
Nb.z.Rd = 2 067 kN sont tous les deux supérieurs à Nf.Sd = 1893 kN.
Résistance au flambement des diagonales
Seul le flambement selon l’axe faible doit être vérifié.
La longueur de flambement d’une diagonale est d = 781 mm. Son rayon
de giration selon l’axe faible est : i I Ad z d z d. . /
id z. = b h
12 b h
3
= h
12
id z. = 12
12 = 3,46 mm
En utilisant la courbe de flambement c ( = 0,49) correspondant à une
section rectangulaire, nous avons :
z = z
d.z
yl
i
f
E =
781
3 46
235
210 000, = 2,40
z = 0,1425
Nb.z.Rd = z A d y
M1
A f =
0,1425 1 720 235
1,1 = 21,9 10
3 N
Cette valeur Nb.z.Rd = 21,9 kN est plus grande que Nd = 16,3 kN
Tableau 5.5.3
Tableau 5.5.1
5.5.1.1(1)
5.9.2.5(1)
Tableau 5.5.3
Tableau 5.5.1
5.5.1.1(1)
Tableau 5.5.3
Tableau 5.5.1
5.5.1.2(1)
En conclusion, le poteau convient