40 к

оп.

БЗ

11—

90/9

20& Ш 0 - 9 0

Г О С У Д А Р С Т В Е Н Н Ы Й С Т А Н Д А Р ТС О Ю З А С С Р

НИТИ ТЕКСТИЛЬНЫЕ

МЕТОДЫ ОПРЕДЕЛЕНИЯ КОМПОНЕНТОВ ПОЛНОГО УДЛИНЕНИЯ ПРИ РАСТЯЖЕНИИ НИТЕЙ НАГРУЗКОЙ,

МЕНЬШЕ РАЗРЫВНОЙ

ГОСТ 2 8 8 9 0 -9 0

Издание официальное

ГОСУДАРСТВЕННЫЙ КОМИТЕТ СССР ПО УПРАВЛЕНИЮ КАЧЕСТВОМ ПРОДУКЦИИ И СТАНДАРТАМ

М о с к в акружева москва

УДК 677.072.6.001.4:006.354 Групп* МО»

Г О С У Д А Р С Т В Е Н Н Ы Й С Т А Н Д А Р Т С О Ю З А С С Р

НИТИ ТЕКСТИЛЬНЫЕ

Методы определения компонентов полного удлинения при растяжении нитей нагрузкой, меньше разрывной ГОСТ

Textile threads. 28890—90Methods for determination ol shares of total elongation

under tension of threads by less breaking load

ОКСТУ 8И0

Дата введения 01.01.92

Настоящий стандарт распространяется на одиночную и круче­ную пряжу из всех видов волокон, химические нити и высокообь- емную пряжу и устанавливает методы определения быстрообра­тимого. медленнообратимого и остаточного компонентов полного удлинения при растяжении нитей нагрузкой, меньше разрывной.

Первый метод предусматривает определение компонентов де- формании при времени действия статической нагрузки 120 мин и после снятия нагрузки -90 мин.

Второй метод предусматривает менее продолжительный режим испытания, обеспечивающий определение расчетных значений ком­понентов деформации в заданные моменты времени (метод ап­проксимации).

Стандарт не распространяется на текстурированные, стеклян­ные и металлические нити, а также асбестовую пряжу.

Стандарт предназначен для использования его на стадии раз­работки и постановки продукции на производство, а также для оценки качества текстильных нитей при проведении научно-иссле­довательских испытаний.

Термины, применяемые в стандарте, н пояснения к ним даны в приложении 1.

Издание официальное© Издательство стандартов, 1991

Настоящий стандарт не может быть полностью или частично воспроизведен, тиражирован и распространен без разрешения Госстандарта СССР

2 Зак. 418

С. 2 ГОСТ 28890—90

1. ОТБОР ПРОБ

Отбор проб — по ГОСТ 6611.0 для партий массой пе более 1000 кг. со следующим дополнением: испытания проводят на 10 пробах.

При подготовке к испытанию с отобранной в выборку единицы продукции отматывают от 1 до 10 м нити, а между отрезками нитей для отдельных наблюдений— от 3 до 5 м.

2. АППАРАТУРА

Релаксометр РМ-5. Схема прибора представлена на черт. 1.Секундомер по ГОСТ 5072.

ОбвцнА пид релаксометр* РМ-о

1

3. ПОДГОТОВКА К ИСПЫТАНИЮ

3.1. Отобранные в выборку единицы продукции перед испыта­нием выдерживают в климатических условиях по ГОСТ 10681. В этих же условиях должны проводиться испытания.

ГОСТ 2X890-90 С. 3

3.2. Расстояние между зажимами прибора (зажимную длину) устанавливают равным (500±1) мм; для нитей с разрывным уд­линением более 15 % — (200± О мм.

3.3. Статическую нагрузку для растяжения устанавливают рав­ной 25 или 15 % разрывной нагрузки, которая определяется по ГОСТ 6611.2:25 % — для нитей основы в ткачестве. 15 %— для

трикотажного производства и уточных нитей в ткачестве.3.4. При испытании нитей. различающихся по механическим

свойствам, но предназначенных для использования в одинаковых условиях, нагрузка должна быть одинаковой, не превышающей 120 сН.

3.5. Параметры испытания при использовании метода аппрок­симации указаны в табл. 1.

Т а б л и ц а I

Вид МИТИСтатическая Времн

асвстлип

Bprw* после прекращения д.Асганя на­грузки при использовании модели

ытрикеимзаии. миннагрузка. % от р«:рыеиоЗ нагрузки,

ими трезкомпокритно» О1ноксжпо:<еитиой

Пряжа одиноч- 15. 25 &0 90 30ная и крученая 6D 60 30

Химическиенити

25 120 90 «0

Высокообъем- IIа я пряжа

15 30 30 30

4. ПРОВЕДЕНИЕ ИСПЫТАНИЯ

4.1. Релаксометр РМ-5 (черт..!) предназначен для испытания одновременно пяти нитей. Устанавливают расстояние между за­жимами путем перемещения ннжпего зажима 10. Рукоятка 3 ме­ханизма включения нагрузки на нить должна быть повернута вниз, а в(Ц)хннй зажим 7 закреплен устройством.

Вращением маховика 9 устанавливают указателем 6' на шкале 5 растягивающую нагрузку. На противовес ■! подвешивают груз предварительного натяжения. Закрепляют один конец нити в верх­нем зажиме. Другой конец нити заводят в нижний зажим, не зак- креиляя его. Освобождают верхний зажим от запорного устройст­ва. Конец нити, выступающий из нижнего зажима, слегка натяги­вают так, чтобы указатель 2 показывал нулевое значение по шкале / . после чего нить закрепляют в нижнем зажиме.

Нагрузку на нить осуществляют плавным поворотом рукоятки 3 влево, разгрузку нити поворотом рукоятки вправо. Нагрузка на нить осуществляется цепью 8. Удлинение нити под нагрузкой и после снятия нагрузки определяют по шкале /.

С. 4 ГОСТ 28890-90

4.2. Допускается применение релаксометров других конструк- . ций. которые обеспечивают схему нагружения нитей, соответст­вующую схеме нагружения на релаксометре РМ-5 и измерение уд­линения с точностью до I мм. Проведение испытаний на них не должно противоречить разд. 4 настоящего стандарта. При воз­никновении разногласий испытания проводят повторно на релак- сомстре РМ-5.

4.3. Испытуемый отрезок нити закрепляют в зажимах прибора под предварительным натяжением, которое обеспечивается грузи­ком определенной массы.

4.4. Масса грузика предварительного натяжения выбирается взависимости от линейной плотности нити из расчета (0,0025± ±0,0002) Н/текс. После снятия статической нагрузки процесс сок­ращения нити проходиу под натяжением, равным предваритель­ному. '

4.5. При заправке в зажимы прибора не допускается растяги­вание. раскручивание и касание руками испытуемого отрезка нити.

4.6. Нить плавно нагружают в течение 3—4 с и выдерживают под нагрузкой. Удлинение нитей записывают по показаниям шка­лы удлинения в следующие моменты времени: 0.07; 0.5; 1, 3. 5, 10. 15, 30, 60. 90, 120'мни.

4.7. После прекращения действия растягивающей нагрузки (период «отдыха») значения удлинения нитей записывают в сле­дующие моменты времени: 0.07; 0.5; 1, 3. 5, 10. 15. 30. 60. 90 мин.

4.8. Результаты измерений заносят в протокол (приложение 2) или представляют в виде графической зависимости (черт. 2).

Общий м д диаграммы «иремя — удлинение»

ГОСТ 2S890—90 С 5

4.9. Если в период действии нагрузки не требуется построениеграфической зависимости деформации от времени, то значение уд­линения (п. 4.7) фиксируется только в последней временной точке. ' ’*

4.10. При использовании метода аппроксимации для определе­ния компонентов деформации не рекомендуется использовать в расчетах значения удлинения в точках 0,07 и 0,5 мин.

5. ОБРАБОТКА РЕЗУЛЬТАТОВ

5.1. Абсолютное быстрообратимое ‘ удлинение нити ( I t .0) в миллиметрах вычисляют по формуле

/ б 0 ( 1)где L |— среднее арифметическое показаний удлинения нитей пос-

‘ ле действия растягивающей нагрузки;Ls — среднее арифметическое показаний удлинения нитей че­

рез 3—4 с после снятия нагрузки.5.2. Абсолютное медленнообратнмое удлинение нити (/*<>) в

миллиметрах вычисляют по формулеl H 0 ~ L t ~ L 3, ( 2 )

гле La — среднее арифметическое показаний удлинения нитей пос­ле снятия нагрузки в последней временной точке. Значе­ние L3 во втором метоле рассчитывается с помощью ап­проксимационной модели (см. п. 6).

5.3. Абсолютное остаточное удлинение нити 10Ст = L3.5.4. Абсолютное полное удлинение нити ( / ) — среднее арифме­

тическое показаний удлинения нитей после действия растягиваю­щей нагрузки в последней временной точке

/ = L l = / e .o + /n .o + / e c i ■ ' (3)5.5. Долю быстрообратнмого удлинения в полном удлинении

вычисляют по формуле

Д6.о= . (4)

5.6. Долю медленнообратимого удлинения в полном удлинениивычисляют по формуле

X . . - . (5)5.7. Долю остаточного удлинения в полном удлинении вычис­

ляют по формуле

(б)

С. 6 ГОСТ 28890—90

•5.8. СуммаЛ«.0 + Лм.о+Лост= 1- (? )

5.9. Относительное быстрообратнмое удлинение (ев о ) в про­центах вычисляют по формуле

« • . • = - ^ 2- 100, ' (8 )

где L0 - начальная (зажимная) длина нити. •5.10. Относительное медленнообратнмое удлинение (ем 0 ) в

процентах, вычисляют по формуле

100 <9 >* ‘Л

5.11. Относительное остаточное удлинение (е мг ) в процентах вычисляют по формуле

e<KT= . 100. ( 10) И|

5.12. Огноснтсльиое полное удлинение (е)‘ н процентах вычис­ляют но формулам:

« -‘ - ^ - • Ю О : ' ( П )

б=*в.о*4"*и •Ч'*<кт’ ( 12)

5.13. Итоговые и промежуточные значения относительного пол­ного удлинения и его компонентов вычисляют с точностью до пер­вого десятичного знака.

в. МЕТОД АППРОКСИМАЦИИ КРИВЫХ ДЛЯ ОЦЕНКИ РЕЛАКСАЦИИ ДЕФОРМАЦИИ ТЕКСТИЛЬНЫХ НИТЕЙ

6.1. Аппроксимацию кривых, отражающих релаксацию деформа­ции, проводят по уравнению трехкомпонентной обобщенной меха­нической модели

S(/, (13)где е ( 0 1 — деформация пряжи в момент времени 1 1 после прекра­

щения действия статической нагрузки; ei, ег. е» — деформации, исчезающие с временем запаздывания

01 . « 2, В 3;0 1 . 02. 0з — время запаздывания быстропротекающих, замедлен­

ных и заторможенных релаксационных процессов.6.1.1. Сущность решения уравнения (13) относительно неизвест­

ных коэффициентов заключается в разделении временных точек, расположенных в зоне «отдыха* кривой £ = /( /) на 3-х Поспелова-

ГОСТ 28890 -М С. 7

тельных зонах, п пределах которых соответствующая компонен­та деформации, г/ ( 1 < /< 3 ) после логарифмированияописывается уравнением прямой.

6.1.2. Методика и пример расчета коэффициентов уравнения <13) для аппроксимации компонентов деформации приведены в приложении 3.

6.2. Прогнозирование значений остаточной деформации в мо­менты времени после прекращения эксперимента пронодят по урав­нению однокомповевтной модели вида

*(*)-*» (14)где обозначения те же, что в уравнении (13).

6.2.1. Методика и пример расчета коэффициентов уравнения (14) для прогнозирования остаточной деформации приведены в приложении 4-

С. 8 ГОСТ 28890-90

ПРИЛОЖЕНИЕ I Справочное

ТЕРМИНЫ, ПРИМЕНЯЕМЫЕ В СТАНДАРТЕ. И ПОЯСНЕНИЯ К НИМТаблица 2

Терм 114 Обозначение Пояснение

Абсолютное полнее уд­линение

1 Прнрашсние длины растягиваемой нити за время действия статической нагрузки, состоящее из трех компо- истов (частей) — быстрообратимого, медленнообрагимого и остаточного

. Абсолютное быстрообра • тимое удлинение

1 б.о Компонент полного удлинения, ис­чезающей сразу после разгрузки, приближенно выражающий упругое удлинение

Компонент полного удлинения, ис­чезающий » течение времени отдыха после растяжении, продолжающего­ся до прекращения уменьшения дли­ны нити, приближенно выражающий высокоэластичное удлинение

Абсолютное медлен необ­ратимое удлинение

'м.о

Абсолютнее остаточное удлинение

loci Компонент полного удлинения, не исчезающий после прекращения действия нагрузки, приближенно вы­ражающий пластическое удлинение

Относительное полное удлинение

е Отношение .абсолютного полного удлинения к начальной (зажимной) длине нити, выраженное в процентах

Относительное быстрооб­ратимое удлинение ®б о Отношение абсолютного быстро-

обратимого удлинения к начальной длине инти, выражение* в процентах

Относительное медленно- обратимое удлиненно ®*.о Отношение абсолютного медлен­

нообратимого удлинения к начальной длине нити, выраженное н процентах

Относи тельное остаточ­ное удлинение

«ос г Отношение абсолютного остаточ­ного удлинения к начальной длине нити, выражение* в процентах

Релэкгацкя деформации Релаксационный поонесс, пред­ставляющий уменьшение удлинения нити во времени после прекращения действия нагрузки

Аппроксимация Метод определения расчетных зна­чений деформации в заданные мо­менты времени с помощью экспери­ментально выбранного уравнения

ПР

ИЛ

ОЖ

ЕНИ

Е 2

Ре

коме

ндуе

мое

ГОСТ 28890-М С. &

С 10 ГОСТ 18890-90

ПРИЛОЖЕНИЕ 3 Обязательное

АППРОКСИМАЦИЯ КОМПОНЕНТОВ ДЕФОРМАЦИИ

I. Расчет кривых релаксации деформации нитей с помощью трехкомпонентной модели

1.1. Расчет коэффициенте» модели, представленной уравнением (13). про­изводят начинай с 3-го компонента, после предварительного деления временных точек «отдыха» на три последовательные доны таким образом, чтобы между экспериментальными и расчетными данными была достигнута наибольшая сог­ласованность.

1.2: Допустим, что имеется следующее разделение временных точек «отды­ха» на три последовательные зоны

(**,*•••»**,!* ....... *«,) " UB, ........*«,!•где ну. к / — индексы первой н последней точек /'-й зоны, 1< /< 3 .

1.3. Для определения коэффициентов третьего слагаемого уравнения (13) исключаются из рассмотрении перпые два слагаемые и деформация о каждойвременной точке 3-й зоны представляется в виде:

........ 0 5 )1.3.1. Уравнение (15) после логарифмирования приобретает вид:

✓ ig I 'U < )M e h -( 'f /e a > - iR r . ’ (16)13.2. Уравнение (16) является уравнением прямой вида

у, - o + W . (17)где a= lge„ , Ь=— I g c / e , - - 0,43*3/6,, (16)

1.3.3. Коэффициенты «а» и «Ь» уравнения (17) определяют методом наи­меньших квадратов по точкам, соответствующим 3-й временной зоне.

1.3.4. Константы к, и в, рассчитывают с помощью уравнений (18) по коэф­фициентам а н Ь.. 1.4. Для определения коэффициентов 2 го слагаемого уравнения (13) исклю­чается из рассмотрения первое слагаемое п деформация в каждой временнбй точке 2-й зоны представляется в виде

i f isVm, ........ 'к,> О0 )

1.5. Д ля нахождения неизвестных коэффициентов е.- н 02 уравнения (19) проводят его преобразование и логарифмирование, после чего оно приобретает вид-

Ig W M -e* г” ( / , /в ,) 1 к * . (20)

1-5.1. Равенство (20) является уравнением прямой вида! * - г + Л , (21)

где c=lget , 0,4343/6; (22)

1.5.2 Коэффициенты c u d уравнения (21) определяют методом наимень­ших квадратов по точкам, соответствующим 2-й временнбй зоне.

ГОСТ 28890-00 С. 11

. 1 5-3. Коистаи7ы ег н Oi рассчитывают с помощью уравнений (22) по коэф­фициентам с н d. V ч

1.6, Для определения коэффициентов первого слагаемого уравнения (13) его преобразовывают и с помощью логарифмирования приводят к "виду

• ^ ' /e , |= i g e , - ( / </ e l ) lKe; М = !/я. ........ *.,) (23)

1.6.1. Равенство (23) является уравнением прямой вида

y ^ p + q i , (24)где р—lge,, <7=--0,4343/в , (2S)

1.6.2. Коэффициенты р .л Q уравнения (24) определяют методом наименьшихквадратов по точкам, соответствующим 1-й временной зове.

1.6.3. Константы е, и 0Г рассчитывают с помощью уравнений (25) по коэффициентам р u q.

1.7. Расчетные значения деформации в любой временной точке после сня­тии нагрузки ( /—0 п момент снятия нагрузки) определяют по уравнению (13).

2. Пример расчета кривой релаксации деформации

2.1. При действии статической нагрузки, равной 15 % разрывной, в тече­ние 60 мин деформация хлопколавсановой пряжи линейной плотности 40 текс достигла 2,26 %. После прекращении действии нагрузки процесс релаксации деформации наблюдался в течение 240 мин В табл, 4 приведены эксперимен­тальные данные релаксационного процесса.

Т а б л и ц а 4

Моменты времен» 1, мл*

Удлинение в выборке

1. ммДеформация

е, яМоменты времени 1. мил

Уолиненяе я выборке

1. ммДсформяц..*

е. Ч

0.07 7.1 1.42 «о.о 4.6 0.920.5 6.5 1.30 I 90.0 4.5 0.901.0 6.0 1.20 120.0 4.4 0.683.0 5.9 1.18 135.0 4.2 0,845.0 5.5 м о 150.0 4.1 0.82

« 10,0 5.3 1.06 180.0 4.0 0.8015.0 5,1 1,02 220.0 39 0.7830.0 4.8 0.96 I 240.0 3.9 0.78

Требуется найти расчетным способом значения компонентов деформации пос- .ле прекращения действия нагрузки н моменты времени от 0.07 до 240 ми»

2.2. По экспериментальным значениям деформации, полученным в моменты времени после снятия нагрузки н интервале от 0.07 до 90 мин. рассчитывают коэффициенты уравнения (13). Значения деформации в последующие моменты времени используют для оценки степени согласованности расчетных значений деформации с экспериментальными при использовании трехкомпонентной модели.

2.3 Временные точки «отдыха» были разбиты на 3 зоны: от 4 с до 3 мин; от 5 до 16 мин; от 30 до 90 мин;

2.4 По точкам, соответствующим третьей зоне и приведенным в табл 5, определяют коэффициенты а в b уравнения (17) Число точек л = 3.

с. 12 ГОСТ 28890-90

Т а б л и ц а 5

Моменты в режимIf, МММ 'i

у*Деформаивя

«(г,). % y ,H c ‘<f„ У4*1

30 900 0,96 -0.0177 -0,531960 3600 0,92 -0.0362 -2.172790 8100 0.90 —0,0458 —4,1182

2 = 1 8 0 I f * = 12600 1 У „ = -0 .0 9 9 7 2 Y „ / , — 6.8228

Etf-Sym—Z h - Z y j f f t

n2 f? -< s ''>*= - 0 .00620;

„ „ о ,000107;« I f f - (К ,)*

10«-0,S88; в.,--—*).4343/1>.=92Э.70

2.5. По точкам, соответствующим 2-й зоне и приведенным в табл. 6, оп­ределяют коэффициенты c a d уравнения (21) Число точек п = 3 .

Т а б л и ц а ft

Н а м е н т ы к р у ж и м

i f . м инп

Д е О о р м -а и м *N

* 4 * 1

5 25 1.10 -0,9310 -4.655210 1 0 0 1.06 — 1,0836 —10.836415 . 225 1.02 -1.3212 -19:8187

I f f = 3 0 I f* = 350 2 ) ' t( = -3 ,3 3 5 8 2yt f = -35.3103

r t£ / f - ( 2 f,)*

d=n lih i •/,— 2 / f 2yt f

n2 ( J - ( 2 ff)»

=-0.7217 .

- - 0 .0 3 9 0 ;

, l=10‘- - 0 . 190. 0 ,= -0 ,4 3 1 3 /cf-11.13.

26. По точкам, соответствующим 1-й зоне и приведенным в табл. 7. опре*- деляют коэффициенты р a q уравнения (24). Число точек « —4,

ГОСТ 28099—90 С. 13

Т а б л и ц а 7

Моменты(РТИОНЦ '

мня

Деформ.1-Uil*

* - и - Г 1( ^ Ч> 4 * 1

0 ,0 7 0 ,0 0 4 1.42 - 0 . 6 1 3 8 - 0 . 0 4 3 00 .5 0 .2 5 1,30 — 0 ,8 8 2 7 — 0 ,0 4 4 11.0 1.0 1 .20 1.4034 - 1 , 4 0 3 43 .0 9 .0 1 .1 8 ' - 1 , 2 9 9 7 - 3 , 8 9 9 1

2 / , - 4 . 5 7 Z t3( =10.25-1 ZY и = — 1.1996 1 Y и *<~-5.3896

* r a f - w , ) *- -0 ,8 2 5 5 ;

n-Zy„-t/—Zl/-2y,/ — 0.1964;

e,-1 0 P -0 .1 5 ; в , ---- 0,4343/^=2,212.7. Искомое уравнеаие имеет вид

e ( / ) - 0 1149-*“ ^ * 8,+ 0 I190-*-,/ ,U 3+0,988-e_ */RS>70 (26)2 8. Расчетные значения деформации, полученные по уравнению (26), при­

ведены в ^абл. 8. Для сравнения » последней графе таблицы даны эксперимен­тальные значения деформации.

Т а б л и ц а 8

МоментыОр.-мснм t(, мин

Вклад п дез-эрнаиаю• \ Лпачскип д-фермаши. «

перnorО КОШЭоиеиГ*

*1второго

компонент**■

. третьего компонентее .

реечетньее **<пермче»• тжлыпл

1 2 3 4 S е

0 , 0 7 0.145 0.189 0.988 . 1.32 1.420.5 0.119 0.181 0,988 1,29 1.301 0.095 0.173 0.987 1.26 1 .2 03 0.038 0,145 0,985 1.17 U 85 0,016 0.12! 0.983 U 2 МО

10 0.002 0.077 0.978 1,06 1,0615 0 0,049 0.972 1,02 1 ,0 230 0 0.013 0.957 0.97 0.9660 0 0,001 Ю.926 0,93 0.9290 и 0 0.897 0.90 0 ,9 0120 0 0 0,866 0.87 0,88

-135 0 0 0.855 0.85 0.84150 0 0 0.341 0,84 0.82180 0 п 0.814 0.81 0.80220 0 0 0.780 0.78 0,78.240 0 0 0.763 0,76 0.78

С. 14 ГОСТ 28890-90

Анализируя расчетные (графа 5) н экспериментальные (графа 6) значения: деформаций, можно сделать вывод, что они практически совпадают, т. к, раз­ница между ними не превышает сотых долей процента Исключение составляет лишь точка с временем отдыха 0.07 мии (см. п. 4.10).

ПРИЛОЖЕНИЕ f Обязательное

ПРОГНОЗИРОВАНИЕ ОСТАТОЧНОЙ ДЕФОРМАЦИИ

1. Прогнозирование остаточной деформации нитей

I.J. Прогнозирование остаточной деформации проводят в случве необходи­мости сокращения времени эксперимента .и определения расчетным способом значений деформации в моменты времени, превышающие его.*

12 Дли прогнозирования остаточной деформация используют уравнение- (И ) — третье слагаемое уравнения (13).

13. При сокращении времени «отдыха» до 60 мни н менее, с целью повы­шения-надежности прогнозирования остаточной деформации в моменты времени более 70 мии. в уравнение (14) вводится поправочный коэффициент *. Уравне­ние прогнозирования приобретает вид

« (О -в а У * "^ * (27)I 3.1. Значении поправочного коэффициента приведены в табл. 9.

Т а б л и ц а 9

/, мин К 1. мни к /. HU я

80 • 0.94 140 0.88 200 0.83100 0,92 160 0.86 220 0.81120 Q.90

•180 0.85 240 0.80

В промежуточных значениях I поправочного коэффициента определяют методом линейной интерполяции.

2. Пример прогнозирования остаточной деформации

2 1 Хлопчатобумажную пряжу линейной плотности 18.5 тексХ2 выдерги­вают под нагрузкой, равней 25 % разрывной, в течение 60 мин. Общая дефор­мация к концу действия нагрузки составила 2.9%. После снятия нагрузки наб­людение за релаксацией деформации пряжи проводят в течение 240 мин Тре­буется найти расчетным способом значения деформации пряжи после прекра­щения действия нагрузки и моменты времени от 30 до 240 мин.

2 2. Для расчета коэффициентов модели (И ) используем «ременные точки от 3 до 30 мии включительно приведенные в табл. 10. Последовательность рас­четов аналогична пн 1.3. 1.3 I—1.3 4 приложения 3. Число точек л>«5.

ГОСТ 28890—90 С. IS

Т а б л ни а "10

Моментывремени

мни А Значение деформации

*«,». 1»*»г'<

3 9 1.92 0.2833 0.84995 25 1,84 0.2648 1,3241

•30 100 1,82 0.2601 2.600715 225 1.76 0.2455 3.682730 900 1.72 0.2355 7.0658

« / - в 3 . ,259 S К „--1,2892 I Y t f /<-,6 .8832

а*0.2774; * = —0.00155; е ,—U>*=1.804; 0 ,= -0 .4343 /6= 280 .22.3. Уравнение прогнозирования имеет лид

е { /)= 1 ,894-е' *га0* иди <(<)*!2.4. Прогнозирован не значений деформации по моделям с поправкой (27) и

без нес (14) приведено в табл. II.

Т а б л и ц а 11

Момент■рсмсимt(. мни

Значению деформации, к

»кеп*рнм<т*яьяосрасчетное

е поправкой без поправки

1 2.04 1.89 1.893 1,92 1.87 1.875 1.84 1.86 1.86

10 il.82 1.83 1.8315 1.76 1.80 1.8030 1.72 1.70 1.70 .60 1,-70 1.53 1.5390 1.64 1.50 1.37120 1.62 1.45 1.23135 1,60 1.44 1.17150 1.58 1.43 M l180 1,50 1.41 1.00220 1.46 1.43 0.86240 1.44 1.42 <1.80*

При анализе степени согласованности экспериментальных и рассчитанных двумя способами значений деформации, очевидно преимущество применении ап­проксимационной модели с поправкой В этом случае (при времени прогнозиро­вания свыше 180 мин) отклонение расчетных значений деформации от экспери­ментальных не превышает сотых долей процента.

С. 16 ГОСТ 28890-90

ИНФОРМАЦИОННЫЕ ДАННЫЕ

1. РАЗРАБОТАН И ВНЕСЕН Государственным комитетом легкоА промышленности при Госплане СССР

РАЗРАБОТЧИКИ

В. П. Щербаков, С. Ф. Литовчеико, Н. А. Токарева, Т. П. Столярова, Р. К. Стуге, Л. В. Захленюк

2. УТВЕРЖДЕН И ВВЕДЕН В ДЕЙСТВИЕ Постановлением Го­сударственного комитета СССР по управлению качеством про­дукции и стандартам от 29.12.90 № 3755

3. Периодичность проверки — 5 лет

4. Взамен ОСТ 1 7 -5 3 4 —75

5. ССЫЛОЧНЫЕ НОРМАТИВНО ТЕХНИЧЕСКИЕ ДОКУМЕН­ТЫ

Обожании* НТД. им «огоры* дана ссылка Номер пункт*

ГОСТ 661).0-73 ,1.1ГОСТ бв 11.2-73 3.3ГОСТ 10681-75 3.1

Редактор Т. П. Шатина Технический редактор Г. А. Теребинкика

Корректор О. Я. Чернецом

едено в иаб. I t cts-Э! Подп. в псч. I7«.ei I.2S уел. в. я. 1,25 уел. кр.-отт, 0.96 уч.-изд, л. ____ Тираж <000 Цеха <0 к.

Ордене «Зиак Почета» Итдагел&ство стандартов. I2S&J7. Mocxna. ГСП. Ноаопрмяеискнй пер.. 3

Калужская типография стандартов. ул. Москоасяе*. 256. Зак. 416

ГОСТ 28890-90