METHODES DE CONTROLE DES PUITS

8/10/2019 METHODES DE CONTROLE DES PUITS

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MANUEL DINTERVENTION SUR PUITS

SECTION 2: METHODES DE CONTROLE

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SECTION 2

METHODES DE CONTROLE DES PUITS

SOMMAIRE

PAGE

2.1 INTRODUCTION 1

2.2 DEFINITIONS 2

2.2.1 Pression hydrostti!"e 2

2.2.2 Pression de #or$tion %

2.2.& Pression de #r't"rtion 1(

2.& THEORIES DES )ARRIERES 1*

2.&.1 Introd"'tion 1*

2.&.2 D+#initions 21

2.&.& )rri,res dns -es o+rtions d/inter0ention 22

2. METHODES DE NEUTRALISATION DES PUITS PRODUCTEURS 2

2..1 Introd"'tion 2

2..2 Ne"tr-istion r 'ir'"-tion dire'te 3Lon4 5y6 2*

2..& Ne"tr-istion r 'ir'"-tion in0erse 3Short 5y6 &

2.. Ne"tr-istion r 7"--hedin4 &2..( 8o-"$etri' Method (9

2.. L"7ri'tin4 Te'hni' (%

2..: Pro'+d"re de striin4 2

2.( PRO)LEMES ASSOCIES A8EC LE CONTROLE DES PUITS *


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0i la profondeur est mesure en mtre et la densit du fluide en kg1#, la

pression est exprime en 7r et le facteur de conversion est gal

1=19.2

Grdient de ression 37r=$6 ; densit+ d" #-"ide 3>4=L6 1

10 2.

Pression hydrostti!"e 37rs6;densit+ 3>4=-6 '?te 0erti'-e 3$6 1

10 2.

#e facteur de conversion1

10 2.est driv comme suit:

1$&contient 1999 L et la densit du fluide est de 1 >4=-.

#a pression exerce par 1$de hauteur de ce fluide sur une surface de 1$@est gale :

1000 0 981

100000 0981

.

.

daN

cm7r =

1

102. 7r


1

1


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F'te"r de 'orre'tion d" 4

#e dtermination de la pression h%drostatique de la colonne de ga6 enutilisant la formule classique s"avre incorrecte cause de lacompressi!ilit du ga6 qui affecte la densit, c"est ainsi que le facteur decorrection du ga6 a t introduit pour le calcul de la pression h%drostatique.

P hydrostti!"e 37rs6 ; 3#'te"r de 'orre'tion 16 < P stti!"e tte t74 37rs6

P#ond ; F'te"r de 'orre'tion < P stti!"e tte de t74

E> m )C*>> ftdensit du fluide annulaire : +.*D g1ldensit d"huile : 4* F3;densit spcifique du ga6 : >.@pression statique en t(te de t!g : D* !arshauteur de la colonne du ga6 : +**> m )D>>> fthauteur de la colonne de !rut : +**> m 4@=C m )D>>> ft +*>>> ft

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So-"tion

3ression h%drostatique annulaire au point de communication

3han D !ars

-acteur de correction du ga6 )voir ta!leau < +.>C?

3ression h%drostatique de la colonne de ga6 < )+.>C? + x D* < 4.@= !ars

ensit spcifique d"huile .C?

3ression h%drostatique de la colonne d"huile A !ars


42P statique tte tbg (bar)

Fluide annulaire

nter!ace "#$ (1200 m)

%&mmunicati&n (2'00 m)

Pacer

Per!&rati&ns

42


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3ression fond intrieure tu!ing au point de communication :3h int < 4.@= G +>A G D* < +== !ars

3ression diffrentielle au point de communication aprs ouverture de la00 :

3 < 4>D +== < +DA !ars

T7-e" des #'te"rs de 'orre'tion de 4

HF&9E&I & EJ0;9E 03E$;-;K&E & LF/

LF/ )ft 9. 9.: 9.% 9.*

&999 +.>@D +.>?= +.>C= +.>AC

&(99 +.>?= +.>CA +.+>* +.+>=999 +.>C? +.+>* +.++? +.+44

(99 +.>AC +.++= +.+44 +.+=+

(999 +.++> +.+*A +.+DA +.+@A

((99 +.+*+ +.+D4 +.+@= +.+C?

999 +.+44 +.+=? +.+C+ +.*>@

(99 +.+D= +.+?+ +.+A? +.**D

:999 +.+=? +.+C= +.*+D +.*DD

:(99 +.+@A +.*>D +.*4* +.*@D

%999 +.+C+ +.*+D +.*DC +.*C*

%(99 +.+A4 +.*4A +.*@@ +.4>D

*999 +.*>@ +.*DD +.*C* +.4*D

*(99 +.*+C +.*=A +.4>* +.4D=

19999 +.*4* +.*?= +.4*> +.4@@

19(99 +.*DD +.*CA +.44C +.4CC

11999 +.*=? +.4>@ +.4=? +.D+>

11(99 +.*?> +.4** +.4?@ +.D44

12999 +.4C* +.44C +.4A= +.D==

12(99 +.*A? +.4=D +.D+= +.D??

1&999 +.4++ +.4?+ +.D4D +.=>>

1&(99 +.4*D +.4CC +.D== +.=*4

1999 +.44C +.D>= +.D?= +.=DC

1(99 +.4=* +.D** +.DA= +.=?4

1(999 +.4@@ +.D4C +.=+= +.=A@

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-ig *.4: 3ression normale

#e ta!leau suivant illustre des exemples de la magnitude de la pressionnormale de formation pour quelques 6ones. 9outefois en l"a!sence desdonnes prcises, la valeur de 1.9: >4=-est utilise comme la densit deformation pression normale.



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Eau deformation

ensitkg1l

Lradient de pression!ar1m Igions

Eau douce +.>> >.>AC 7ontagnes rocheusesetmid continent &0F

Eau sale +.>* >.+>>

7aMorit des !assinssdimentaires traversle monde

Eau sale +.>D >.+>*7er du Jord et sudde la $hine

Eau sale +.>? >.+>= Lolf du 7exique, &0F

Eau sale +.+> >.+>C Kuelques rgions dansle Lolf du 7exique

Pression nor$-e

En l"a!sence d"une !arrire de perma!ilit, l"augmentation du poidsgostatique due la sdimentation reprsente la force essentielle de

l"expulsion des fluides.0i au cours du processus de sdimentation l"expulsion est freine par une!arrire de perma!ilit ou une vitesse de sdimentation suprieure lavitesse d"expulsion du fluide, la pression de pores devient anormale.

#orsque le fluide de formation supporte une partie de la contraintegostatique il% a souscompaction caractrise par une augmentation de la porosit etdiminution de la densit.

&ne tude mene en la!oratoire en +ADC par 9EI/FLH;N 3E$a permisl"ta!lissement d"un modle de compaction qui est le suivant )fig *.D.


S

&

%


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-ig *.D: 0chma du modle de compaction de 9EI/FLH;

's A 8nne #er$+e 37sen'e de drin4e6

0ous l"application de la charge Sreprsentant la contrainte gostatique lapression du manomtre monte indiquant l"augmentation de la pression l"intrieur du c%lindre .

$e modle illustre un vrai cas de la pression anormale, le fluide peut lalimite supporter le poids de tous les terrains susMacents, ce qui peutl"amener une pression quivalente de 2.& 2.>4=-.

's ) et C 8nne o"0erte

;l % a possi!ilit de drainage d"eau, une partie de la charge S est supportepar les ressorts )matrice, la pression d"eau diminue Musqu" ce que lacharge 0 soit supporte par les ressorts seulement, dans cette situation lapression du fluide devient h%drostatique.


*


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E


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Relief et structuration

0ous l"effet des contraintes tectoniques, le soulvement des formations

contenant des fluides en prsence d"une roche couverture imperma!le,suivi de l"rosion des formations susMacentes pourrait conduire despressions anormalement leves fai!le profondeur.

Bancs de sel et dargile

urant le processus de sdimentation, les dpts de sel et d"argile Mouentle rle d"une roche couverture emp(chant ainsi le mouvement des fluidesdes formations sousMacentes. #"augmentation du poids gostatique en

prsence de ce t%pe de formations caractrises par une perma!ilit trsrduite ou presque nulle peut gnrer des pressions anormalementleves.

Les failles

#es failles rsultant d"un tat de contraintes com!ines ) contraintesverticales et latrales ont gnralement un effet de drainage facilitant ainsi

la communication entre une formation profonde et une formation peuprofonde. $ependant, la prsence d"une !arrire de perma!ilit emp(chela circulation des fluides et par consquent la cration des pressionsanormalement leves )fig *.A.

-ig *.A:&n pige d"h%drocar!ures,rsultant d"une faille dansle !loc de droite est surlevpar rapport celui du gauche



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iapir de sel ou dargile

#e diapir de sel ou d"argile est le rsultat d"un fluage des formations sousMacentes sous l"effet des mouvements tectoniques.#e soulvement des formations une fai!le profondeur est touMoursaccompagn par une conservation de la pression de pores en prsenced"une !arrire de perma!ilit )fig *.+>.

-ig *.+>:0ouvent les dmesde sel entraOnent ladformation descouches susMacentes

2.2.& Pression de #r't"rtion

En gnral, les formations peu profondes ont des pressions de fracturation

relativement fai!les par rapport celles des grandes profondeurs, ceci estdP l"augmentation du poids gostatique et la compaction des sdimentssousMacents.

D+#inition

#a pression de fracturation est la pression laquelle il % aurait rupture de lamatrice de la roche, cette fracturation est accompagne par une perte defluide.

#a formation sous le sa!ot reprsente en gnral le point le plus fragile dudcouvert. 3ar ailleurs la traverse des couches profondes ncessite desdensits de !oue plus leves pour le maintien des parois du trou etemp(cher l"intrusion des fluides de formations.

#a connaissance de la pression de fracturation est d"une importance vitalepour l"la!oration du programme de neutralisation et de reprise de puits.

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O+rtion -e>o## test 3LOT6

#es calculs thoriques !ass sur l"estimation de la densit apparente dessdiments par dcoupage lithologique ont donns des valeursapproximatives de la pression de fracturation.

&n leakoff test est un essai de pression qui dtermine la valeur relle de lapression exercer sur la formation Musqu" initier l"inMection du fluide de testdans la formation.

urant le contrle des puits, la pression d"inMectivit est essentielle pour la

dtermination de la pression maximale admissi!le en surface )3adm afind"viter la fracturation de la formation la plus fragile dans le dcouvert.

#a pression de fracturation est donne par la formule suivante:

P!rac + P Zs d

10.2,- /

o2: 3frac : 3ression de fracturation au sa!ot 1 cte perforation )!ars3lot : 3ression en surface du #'9 )!ars/s : $te verticale du sa!ot 1 perforation )md : densit de fluide de test au dessus du sa!ot )kg1l

E !ars/s < *=>> md < +.*>

3frac< 3#ot+ Z' d10.2



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-ig *.++: $our!es thoriques de leak off test

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2.& THEORIE DES )ARRIERES

2.&.1 Introd"'tion

#e contrle des puits sous pression durant les oprations d"intervention estralis l"aide des quipements de surface. $es quipements Mouent lerle de !arrires mcaniques primaires, secondaires ou tertiaires.urant les oprations de compltion et de work over, l"utilisation d"un fluidede contrle d"une densit lgrement suprieure au gradient de pression dufluide de formation est considr comme la !arrire primaire.

#es !arrires mcaniques primaire, secondaire et tertiaire ncessaires pour

contrler un puits sous pression peuvent (tre installes au fond ou ensurface.

#e dispositif de confinement de la !arrire primaire peut changer enfonction des conditions dans le puits. 3ar exemple dans le cas desoprations de travail au cQ!le, la presse toupe est considre comme!arrire primaire, une fois le cQ!le est hors du puits la vanne maOtressesuprieure devient la !arrire primaire.

&ne !arrire est compose de l"ensem!le des quipements associs avec

le dispositif de confinement principal, comme par exemple la presse toupequi forme avec le 0F0 et les autres quipements associs )B'3,raccords, ..... la !arrire primaire durant les oprations de travail au cQ!le.3our contenir la pression du puits durant les oprations d"intervention, il esttouMours ncessaire d"avoir au moins deux !arrires indpendantes

Note#$ant dliminer une barri%re de fond ou tablir lacommunication entre lintrieur tubing et lannulaire& les

pressions des deu' c(ts de la barri%re doi$ent !tre galisesafin d$iter les accoups de pression et lendommagement desquipements de contr(le de surface )un quipement *ire line

peut !tre +ect par la pression diffrentielle apr%s ou$erture dela ,, ou la perforation du tubing-.

2.&.2 D+#initions

Les 7rri,res $+'ni!"es



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)rri,re de #-"ide

&ne colonne de fluide est considre comme une !arrire quand la

pression h%drostatique devient suprieure la pression de pore.Lnralement la surpression utilise est de l"ordre de *>> psi, cette valeurpeut (tre aMuste en cas de pertes.&ne colonne de fluide ne peut (tre considre comme une !arrireeffective qu"aprs un certain temps d"o!servation.#es diffrents t%pes de !arrires de fluide sont:

.....................................................................................!oue de forage

................................................................................................saumure

...........................................................................................eau de mer

.............................................................................................eau douce

)rri,re ri$ire

#a !arrire primaire est un dispositif de contrle utilis en permanencecomme mo%en de fermeture du puits durant les oprations d"intervention.3ar exemple durant les oprations de travail au cQ!le, la !arrire primaireest assure par l"ensem!le presse toupe 1 0F0 1 raccord.urant les oprations coiled tu!ing 1 snu!!ing, la !arrire primaire estassure par l"ensem!le strippers 1 clapet anti retour 1 raccord.

)rri,re se'ondire

$"est un dispositif de contrle secondaire utilis comme mo%en defermeture en cas de dfaillance de la !arrire primaire, en gnral cette!arrire est assure par des o!turateurs.

)rri,re tertiire

$"est un dispositif de contrle tertiaire utilis pour fermer le puits dans dessituations d"urgence, en gnral cette !arrire est assure par leso!turateurs mQchoires cisaillantes.



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tr0i- " '7-e #i- $"-ti-e 37rided -ine6

7rri,res ri$ires

t(te d"inMection de graisse 1 0F0 clapet antiretour )safet% check valve, en cas de rupture et

Mection du cQ!le hors du trou

vannes de la t(te de production, durant le montage etdmontage des quipements

7rri,res se'ondires

B'3s dou!le

vanne maOtresse suprieure en cas de rupture et Mection du

cQ!le hors du puits vanne de scurit su!surface quand le cQ!le est audessus

7rri,re tertiire

B'3s shear seal, install directement au sommet de la t(te deproduction

7= d"rnt -es o+rtions 'oi-ed t"7in4

urant les interventions coiled tu!ing, le contrle de la pression doit (treassur par des !arrires externes et internes

7rri,res e


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7rri,res internes7rri,re ri$ire

deux clapets antiretour

7rri,res se'ondires

remplissage de l"intrieur du coiled tu!ing par le fluide decontrle

B'3s coiled tu!ing

anne de scurit su!surface

7rri,re tertiire

B'3s shear seal, install directement au sommet de la t(te de

production

Note$ertaines oprations d"intervention coiled tu!ing ncessitent descirculations inverses, dans ce cas la !arrire interne primaire devientle B'3 coiled tu!ing et la !arrire secondaire le B'3 shear seal.

'= d"rnt -es o+rtions sn"77in4

$omme dans les interventions coiled tu!ing, en snu!!ing le contrle de la

pression est assur par des !arrires externes et internes

7rri,res e


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7rri,res internes

7rri,re ri$ire

deux clapets antiretour incorpor dans le train d"outil

7rri,res se'ondires

un !ouchon wire line ou un troisime clapet antiretour installer dans le sige

sta!!ing valve )pendant les maneouvres

7rri,res tertiires

B'3s shear seal, install directement au sommet de laproduction

neutralisation du puits

mise en place d"un !ouchon de ciment ou de !ar%te l"intrieur du tu!ing

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Fvant d"entamer l"opration de neutralisation, les mesures de scuritsuivantes doivent (tre prises:

vrifier la fermeture de la vanne maOtresse suprieure

vrifier que la vanne de curage est ferme connecter les quipements de surface

vrifier que la ligne de torche est en !on tat

purger la ligne reliant la t(te de puits au manifold de surface

tester l"installation de surface

$omme la dtermination prala!le des pertes de charge d!it rduit dansles oprations de neutralisation des puits producteurs est trs difficile voir

impossi!le dans les condition initiales du puits o2 on peut trouver l"intrieur de tu!ing plusieurs t%pes de fluides, l"estimation des pertes decharge partir de ta!leaux de pertes de charge de saumure, des formulesou des graphes seront utiliss dans le calculs des pressions de circulation

Pertes de 'hr4e o"r "ne s"$"re de d ; 1.29 >4=-PSI = 199 $

!it depompe

iamtres et poids nominals des tu!ings

!pm l1min*"41CD.?R

*"?1C@.=R

*"?1C?.AR

*"?1CC.?R

4"+1*A.4R

4"+1*++.*R

+1* C> +.A4 >.?> >.A> +.>D >.*? >.4>

+ +=A ?.>> *.@@ 4.44 4.@@ >.A4 +.+@

* 4+C *@.>> A.44 +*.>> +D.>> 4.@? D.4D

4 D?? =C.>> *>.4> *@.D> 4>.4> ?.@? A.>>

D @4@ +>D.>> 4@.>> D@.>> =*.@@ +4.>> +=.44

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dterminer les pertes de charge de la saumure dans le s%stmetu!ing1annulaire partir des ta!leaux

calculer les paliers de l"volution de la pression de surface auxdiffrentes phases de contrle

dmarrer la pompe progressivement de 6ro Kr et maintenir pendantce temps la pression en t(te d"annulaire constante et gale la valeurlue aprs perforation et sta!ilisation )dans la maMorit des cas cettepression sera gale 6ro et la duse doit (tre laisse compltementferme Musqu" ce que la pression en t(te de tu!ing atteigne la valeurcalcule

suivre les paliers de l"volution de pressions en surface selon le grapheprta!li

continuer le pompage pression de circulation constante et gale lavaleur finale de circulation Musqu"au retour du fluide de contrle ensurface

arr(ter le pompage, fermer le puits et o!server les pressions )on doit lire

3t!g< 3tan< >

E.>@@ !ars1m$apacit du tu!ing )* ?1C @.= R : 4.>* l1m$asing ?" *A R )@.+CD";$apacit de l"espace annulaire : +=.+@ l1m3ression d"clatement du tu!ing : ?*A !ars3ression d"clatement du casing : ??4 !ars



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C-'"-s

olume intrieur tu!ing : int t!g< *>*4 x 4.>* < @+>A l

olume de l"espace annulaire : an< *>*4 x +=.+@ < 4>@@A l

!it de contrle : Kr < *=> l1min

!it unitaire de la pompe Ku < +*.?*l1cps

ensit du fluide de contrle2%" 3

202310 2

. !ars

Jom!re de coups pour remplir l"intrieur tu!ing

J !ars



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Ete 1 D+$rr4e d" 'ontr?-e

3ression sta!ilise en t(te du t!g aprs ouverture de la 00:

3t!g+? *AD < +4 !ars

3ression statique en t(te de tu!ing:3t!g4< > !ars

3ression de circulation3I4< += G +4 < *C !ars

Ete Arri0+e d" #-"ide de 'ontr?-e en s"r#'e 3N ; 2%*1 's6

3Ir< +D !ars

3anD< > !ars ) l"arr(t de la circulation3t!gD< > !ars

D+ter$intion des -iers de ression

90.7440

200174

%

20

i5

P

!ars1*> cps

J!re de

cps

> *> D> @> C> +>> +*> +D> +@> +C> *>> **>

3ression

+?D +@@ +=C +=> +D4 +4= +*? ++A +++ +>4 A= C?

*D> *@> *C> 4>> 4*> 4D> 4@> 4C> D>> D*> DD>C> ?* @D =@ DC D> 4* *D +@ C >

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-,.-N 3 P5-N N .. 3 P. 35*N.

,6-P5*.-N 3 N.5*,*.-N P*5 %5%,*.-N N5

17! +,'

T+* 2 7/$ - ".5

00 +,'

00 +,'

1$ +,'

C,'* 7 - 2%

H*64

F6*d4 d4 co6;*o

9,4 4;4

9,4 o44

F6*d4 d4 co d o,4

00 +,'

2$ +,'

R46*'',4 d4 68,6,*4 ,

64 6*d4 d4 co


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&-4''*o/4/'.-:,c4

(+,-')

0500 30002000 2500

No+-4 d4 co.' (c')

1000 1500

20

!0

"0

$0

100

120

1!0

1"0

1$0O.4-.-4 d4 6, SSD

R4o.- d. :6.*d4

,//.6,*-4 4/ '.-:,c4

N?!$0 c'

&,/?3 +,-'

&+?00 +,-'

&R?1$ +,-'

&-4''*o/ ',*.44/ >4 d4 .+*/

-,-N 34 P544-N4 N 3 P4 35*N

,6-P5*-N 3 N5*,4*-N P*5 %5%,*-N N54

A//.6,*-4 64*/ d4

:6.*d4 d4 co/-


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commencer pomper le fluide de contrle dans le tu!ing en o!servantles pressions en surface )pressions en t(te de tu!ing et d"annulaire Musqu"ce que le fluide de contrle arrive au niveau des perforations

fermer le puits et o!server les pressions en t(te de puits )normalement3t!g< >

A0nt4es

simple raliser

ncessite un volume de fluide contrle relativement fai!le

diminution instantane de la pression en t(te de tu!ing ds le d!ut depompage

puits neutralis ds que le fluide de contrle arrive au fond

In'on0+nients

risque de fracturer la formation

risque d"endommager la couche productrice par perte importante defluide de contrle

risque d"clater la colonne de tu!ing et les quipements de surface

Note:3our que la mthode de neutralisation par !ullheading soit efficace, lavitesse de dplacement du fluide pomp doit (tre suprieure lavitesse de migration du ga6 dans le tu!ing. #"utilisation. de viscosifiantsavec le fluide de contrle peut rduire l"effet de cette migration.

E


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47/79

27" +,'

C,'* 7 - 32

o,4 d4 %.50 3

d4 ',4 d4 d?1.05

00 +,'

o,4 d4 27.52$ 3

d4 ',4 d4 d?1.05

G,B *;;

T+* ! 1/2 - 13.5

252 +,'

F444 4 ',+*6*',*o

d4' 4''*o' 4 >4

9,4 4;4

9,4 o44H*64 G,B S,4 d ? 1.20

S,4 d ? 1.05

-,.-N 3 P5-N N .. 3 .N"

35*N. ,6-P5*.-N 3 N.5*,*.-N P*5 ,,$*3N"

100

200

300

!00

500

"00

0

0 2 "! $ 10 12 1! 1" 1$ 20 22 2!

"00

500

!00

300

200

100

0

9o64 d4 6*d4 d4 co4 d4 +*

&4''*o ,#*,64 ,d*''*+64 4 >4

&4''*o ,#*,64 ,d*''*+64 4 >4

,4c ,c4 d4 ';c*; d4 30 +,'

I4,6 d4 6, 4''*o d4 ,,*6 4d, 6o;,*o +66=4,d*

L**4 d;c6,44 d +* !1/2

-ig *.4= N *.4@

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E < =?.CD> m4

pression maximale admissi!le au dmarrage de la pompe :3adm+< )+.CC x 4A@* 1 +>.* )@+D 4D= < D@+ !ars

pression maximale admissi!le aprs remplissage de l"intrieur tu!ingavec le fluide de contrle :

3adm*< ) +.CC +.@> x 4A@* 1 +>.* < +>A !ars

pression sta!ilise en t(te du t!g aprs remplissage du puits avec lefluide de contrle :

3t!g*< >> !ars

pression sta!ilise en t(te de l"annulaire aprs remplissage du puits avecle fluide de contrle:

3e an*< >> !ars

NAFTOGAZ / HASSI MESSAOUD ALGERIA255300037.doc - !$ -


50/79

G,B H*64

S,4 d ? 1.20

9,4 4;4

9,4 o44

3!5 +,'

$3 +,'

D;,*66,c4 ,

*4, d ,c4

S,4

205 +,'

C,'* 7

200 +,'

F6*d4 d4

co


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2..( 8o-"$etri' Method

$"est une mthode de contrle conventionnelle qui consiste faireremonter une venue de ga6 Musqu"en surface sans circulation, en laissant lega6 se dtendre d"une manire contrle.

$ette mthode est utilise dans des situations particulires de venues o2 lacirculation de l"effluent devient impossi!le telles que:

garniture de forage hors du trou

garniture coince loin du fond

!ouchage de la garniture de forage

arr(t de la force motrice

sifflure ou rupture de la garniture de forage

'n peut distinguer deux cas possi!les lors de l"application de la olumetric7ethod:

1er 's: 'o$$"ni'tion de ression entre -/es'e nn"-ire et-/int+rie"r des ti4es 0e' i$ossi7i-it+ de 'ir'"-tion.

$haque fois que la lecture de la pression en t(te des tiges est possi!le, onutilise ce qu"on appel la mthode de purge classique.

$ette mthode consiste purger de la !oue pour maintenir la pression ent(te des tiges constante et gale - 0-e"r de - ression st7i-is+e)Pt1Musqu" l"arrive du ga6 sous les o!turateurs o2 il sera vacu encirculation ou en utilisant la lu!ricating technique.

En pratique, une marge de scurit est prise pour pallier aux fluctuationsdes pressions lors de la manipulation de la duse.



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2e$e 's s de 'o$$"ni'tion de ression et i$ossi7i-it+ de'ir'"-tion

#orsque la lecture de la pression en t(te des tiges n"est pas possi!le, lecontrle de la pression de fond doit se faire avec le manomtre annulaire.

6 Choi< et '-'"-s

16 Choi< d" -ier de ression de tr0i- 3P6

#e palier de pression de travail )3 est dfini comme tant l"augmentationde pression annulaire autorise avant de purger un certain volume de !ouepour garder la pression de fond constante. #a valeur de ce palier de

pression est gnralement comprise entre ( et 19!ars.

En pratique, l"augmentation de la pression annulaire est o!tenue enlaissant le ga6 migrer puits ferm.

26 Choi< de - $r4e de s+'"rit+ 3S6

&ne marge de scurit de 19 1(!ars est prise pour pallier aux variationsdes pressions dues au maniement de la duse.

&6 C-'"- d" 0o-"$e de "r4e 386

#e volume est le volume de !oue purger dans le trip tank donnant unepression h%drostatique dans l"espace annulaire gale au palier de pression

de travail )3 choisi. #e calcul de ce volume est o!tenu par la formulesuivante:

8 ;10 2

1

.

P

dea

o2: : olume de !oue purger )#

3 : 3alier de pression de travail )!arsd+ : densit de la !oue )kg1#ea : olume espace annulaire correspondant la position du

ga6 dans l"espace annulaire )#1m



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6 C-'"- de - 0itesse de $i4rtion d" 4 38$6

&ne fermeture prolonge du puits aprs une venue de ga6 aura pourconsquence une augmentation de pression due la migration de cedernier.

#a vitesse de migration du ga6 dans l"espace annulaire est estime partirde l"augmentation de la pression par unit de temps. 3our connaOtre laposition du ga6 tout moment dans l"espace annulaire, la formule suivantepeut (tre applique:

8$ ;10 2

1

. P

d

o2: m : vitesse de migration du ga6 )m1h

3 : augmentation de pression )!ars1h d+ : densit de la !oue )kg1#

Pro'+d"re de $ise en oe"0re de - 8o-"$etri' Method

16 Joter la pression sta!ilise en t(te de l"annulaire P1

26#aisser la pression annulaire monter Musqu" la valeur

P2; P1 J S J P

&6 3urger dans le trip tank ression nn"-ire 'onstnteet gale P2le volume de !oue 8calcul correspondant la position du ga6 dansl"annulaire en utilisant de prfrence la duse manuelle

6 #aisser la ression nn"-ire $onterd"une valeur gale au palier de

pression de travail Pchoisi. #a pression annulaire aura une nouvellevaleur:

P&; P2J P

(6 Ipter les squences & et Musqu" l"arrive du ga6 en surface, puissera vacu en utilisant la lu!ricating



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.

0 Pa1 0 Pa2 0 Pa 0 Pa4 0 Pa'

Puits !erm

a:rs ;enue

*ugmentati&n

de la Pan :ar

migrati&n

*ugmentati&n

de la Pan a:rs

:urge

*ugmentati&n

de la Pan a:rs

:urge

*rri;e du ga= minutes doivent (tre mise la disposition du personnel.



79/79

Comportement des personnes en prsence du sulfure dhydrog%ne

PPM 9 2

$in"tes

& 1(

$in"tes

1( &9

$in"tes

&9 $in"tes

1 he"re

1

he"res

%

he"res

% %

he"res29 199 $onMonctivit

douce,irritation

7aux det(te etfatigue

$omplication

clinique

199 1(9

9oux etirritationavec maldes %eux

ifficultsrespiratoires

7al degorge

9ouxvomissement, irritationdes %eux

Etat dechoc

dcs

1(9 299

3erted"odorat

7al degorge etirritation

des %eux

7al degorge etirritation

des %eux

ision flou,sensi!le la lumire

dcs

299 &(9

;rritationdes%eux etperte del"odorat

;rritationdes %eux

ouleur,larme aux %euxavec fatigue

Ecoulement dune6, douleurdes %eux,difficultsrespiratoires

ifficultsrespiratoire,contamination du sang,mort

&(9 (9

3erte del"odorat

;rritationdes %eux etvertige

ifficultsrespiratoires,toux, irritationdes %eux,fatigue etnause

dcs

(9 :99

ifficultsrespiratoires;rritation des%eux et pertede conscience

9oux etperte deconscience

Etat dechocet dcs

J :99Etat dechocet dcs

METHODES DE CONTROLE DES PUITS

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