DIRECCIÓN : AV. LIRAY S/N

MEMORIA DE CALCULO

" MALLA EQUIPOTENCIAL DATA CENTER "

" MALLA DE A.T. 23 KV "

DATA CENTER CLARO

DIRECCIÓN : AV. LIRAY S/N

COMUNA : COLINA

INTERESADO : CLARO

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DIRECCIÓN : AV. LIRAY S/N

COMUNA : COLINA

INTERESADO : CLARO

1- DATOS DE LA SUBESTACION :

Subestacion Eléctrica de 12 MVA ,formada por Transformadores ; con un ZT = 5% ;de Corto Circuito, en el punto del Transformador.

ICC 3Ф = 3790 (A) : (Corto Circuito Trifàsico Franco)

INFORME DE CALCULO

"MALLA DE ALTA TENSIÓN"

ICC 3Ф = 3790 (A) : (Corto Circuito Trifàsico Franco)

ICC 1Ф = 2200 (A) : (Corto Circuito Monofàsico Franco)(VER ANEXO VALORES CHILECTRA)

Tensión = 23 (KV.) : (Tensión de Línea)

Proteccion del Transformador : Fu. 25T Transformador de 23 KVAProtección de Respaldo : 50T

2.-INFORME DE TERRENO : ( VER INFORME ADJUNTO 2.1 A )

3.-DATOS DE LA MALLATa = 25 ºC : ( Temperatura Ambiente )

Tf = 450 ºC : ( Temperatura de la Unión )

IF1 0 = 2199,5 (A) : ( Corriente de Falla Máxima a la Malla )

t op = 1 (s) : (Tiempo Máximo de Despeje de la falla. )

Se obtiene de la relación de Limite Termico,de los

Conductores de la Malla ,por efectos de la corriente de Falla , que la

Sección Mínima es de : 19,49 (mm2) por lo que se dimensiona

la Malla a una Sección de : 107,40 (mm2) con un Diámetro de

Conductor : dc = 0,0117 (m) ; por razones de exigencias

Mínimas de Duración y Seguridad.

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4.- MALLA A.T. :

La Malla debe ser proyectada a efecto que presente una

resistencia tal, que para una falla monofasica a tierra permita la operación de las Protecciones a un Tiempo Máx. de 3.0 (s) ; además que verifique el control de

los Gradientes de Potencial

5.- MALLA PROPUESTA :

S = 15801,5 ( m 2 ) Sección de la malla

A = 221 ( m ) Largo de la malla

B = 71,5 ( m ) Ancho de la malla

D = 6,50 ( m ) Espaciamiento del reticulado

L = 5155 ( m ) Largo de conductor de la malla

h = 0,6 ( m ) Profundidad de la malla

req = 70,92 ( m ) Radio equivalente de la malla

6.- CALCULO DE RESISTIVIDAD EQUIVALENTE :

Aplicando el método analítico de Burgsdorf y Yacobs, se

obtiene :

Rhoe = 11,67 (Ohm-m)

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7.- CONFIGURACIÓN DE LA MALLA A.T. :

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8.-RESISTENCIA DE LA MALLA :(APLICANDO SCHWARTZ)

DATOS DE LA MALLA :

Superficie de la malla S = 15801,5 ( m 2 )

Largo de la malla A = 221 ( m )

Ancho de la malla B = 71,5 ( m )

N° de cond. Paral.en (A) n ( A ) = 35

N° de cond. Paral.en (B) n ( B ) = 12

Distancia del reticulado D = 6,5 ( m )

Longitud del conductor L = 5155 ( m )

Profundidad de la malla h = 0,6 ( m )

Factor de Seguridad ks = 3 ( m )

CONSTANTES :

K1 = 1,283

K2 = 5,911

VALOR DE LA RESISTENCIA DE LA MALLA :

( Ecuación de Schwartz )

RM = 0,13 (Ohm)

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9.- CORTO CIRCUITO REAL A LA MALLA DISEÑADA :

En función de los antecedentes del sistema :

X1 = X2 = 3,504 (Ohm)

X 0 = 11,100 (Ohm)

IF1Ф= 2199,5 ( A )

TIEMPO DE OPERACIÓN DE LA PROTECCIÓN DE RESPALDO :Se asume el tiempo de despeje

t máx. = 1 ( S ) Tiempo de respaldo asumido

FD = 1,25 Factor de Decremento

10.- VERIFICACIÓN DE LOS POTENCIALES DE DISEÑO :

En función de la protección de respaldo y el recubrimiento

superficial de la Malla ; se tiene :

** Recubrimiento superficial de la Malla

.- Gravilla ; Rho = 3000 (Ohm-m)

** Tiempo de la Protección de Respaldo

.- Protección del Transformador de 1000 KVA

.- Fusible = 25T ; IF1φ = 2199,52 ( A )

.- t op. = 1 (s) ( Proteccion de respaldo asumido por seguridad)

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TENSIÓN DE CONTACTO

Vc = 626,0 ( V )

TENSIÓN DE PASO

Vp = 2216,0 ( V )

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En función de la Geometría de la Malla ; tenemos :

CONSTANTES : Ki = 6,670

Km = 0,420

Ks = 0,466

TENSIÓN DE MALLA

VM = 17,44 ( V )

TENSIÓN DE PASO EN LA PERIFERIA

Vpp = 19,33 ( V )

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CONCLUSIÓN :

Analizando los resultados obtenidos, vemos que se cumple la relación :

1.- VM < VC17 < 626 V

2.- Vpp < Vp19 < 2216 V

"LUEGO LA MALLA CUMPLE LAS CONDICIONES DE DISEÑO "

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ANEXO 2.1 A

MEDIDA DE RESISTIVIDAD DE TERRENO

1.-DIRECCIÓN : AV. LIRAY S/N

2.-COMUNA : COLINA

3.-INTERESADO : CLARO

4.-INSTALADOR : FONO : 2871907 - 094340542

jiarayad@gmail.com

5.- FECHA : 05/08/2011 HORA : 10:00

Tº : 15 ºC

6.- TABLA DE VALORES OBTENIDOS :

(MÉTODO DE LOS 4 ELECTRODOS SEGÚN CONFIGURACIÓN DESCHLUMBERGER.)

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6.- INSTRUMENTO UTILIZADO

MARCA : MEGGER

ESCALAS : 0.1 - 0.01 (Ohm)

7.- CONTRATACIÓN TEÓRICA DE LOS VALORES OBTENIDOS :

Análisis comparativo con las curvas Geoelectricas de Orellana -Mooney :

CONFIGURACIÓN : KQ - 1

RAZÓN DE RESISTIVIDAD : 1,0 - 10 - 2,5 - 0,1

N° DE CURVA : Q: 1-25

LAMINA : 55

1º CAPA : ρ1 = 11,0 (Ohm-m)ESPESOR = 0,26 (m)

2º CAPA : ρ 2 = 110,0 (Ohm-m)ESPESOR = 0,26 (m)

3º CAPA : ρ3 = 27,5 (Ohm-m)ESPESOR = 6,5 (m)

4º CAPA : ρ 4 = 14 **(Ohm-m)ESPESOR = INFINITO (m)

** Valor asumido por seguridad

ρ ASch 11 110 27,5 14

ESPESOR 0,26 0,26 6,5 INFINITO

8.- NOTA :

Se realizó una sola Medición con 14 Puntos de Lectura, en un

Eje de Medición, en el Lugar de la Instalación Pertinente.

CLARO JORGE ARAYA DÍAZING. DE EJEC. ELÉCTRICO

LIC. Nº 7.413603-6CLASE " A "

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9- GRAFICO DE TERRENO :

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10- CERTIFICADO DE CALIBRACION :

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