Los beneficios de la integración del factor acústico en el ... · • Calderas, fancoils, splits,...

TecniAcústica. Cáceres · 2011

PSE BALI Building Acoustics for Living

Los beneficios de la integración del factor acústico en el diseño óptimo de

sistemas de climatización por conductos

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PSE BALI Building Acoustics for Living

Los beneficios de la integración del factor acústico en el diseño óptimo de

sistemas de climatización por conductos

SP6 BALI. Demostrador VirtualDesarrollar una Herramienta que permita a los diferentes agentes del sector de la construcción evaluar el aislamiento acústico de sus productos y diseños en entornos de ruido ambiental.Logros alcanzados en BALI! Mejora de los algoritmos de cálculo del Demostrador Virtual! Integración de los resultados de los subproyectos de BALI! Ruido de equipos y sistemas de climatización

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1. Cálculo de aislamiento acústico

CYPE Instalaciones del edificio. Aislamiento

! Modelo 3D del edificio! Cálculo automático de todo el

edificio según EN 12354-1, 2, 3.

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edificio según EN 12354-1, 2, 3.! Listados detallados de cálculo,

planos, medición y presupuesto del edificio

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edificio según EN 12354-1, 2, 3.! Listados detallados de cálculo,

planos, medición y presupuesto del edificio

! Estudio acústico del edificio

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2. Instalación de climatización

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3. Sistemas de climatización por conductos

! Inmisión sonora debida a los equipos de climatización

• Sonido transmitido por los propios equipos

• Sonido transmitido a través de la red de conductos

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! Inmisión sonora debida a los equipos de climatización

• Sonido transmitido por los propios equipos

• Sonido transmitido a través de la red de conductos

EN 12354-5:2009(Validada empíricamente

en PSE BALI SP4)Exige conocimiento preciso de la

red de conductos.

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El conocimiento necesario se maneja al dimensionar o calcular la red• Datos de velocidad o caudal de aire en cada tramo, secciones efectivas y de entrada y salida

de cada tramo, tipo de elemento: codos, bifurcaciones, ensanches, etc.

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Se añade la información necesaria para integrar el factor acústico:• Potencia sonora generada en las aberturas de salida, proporcionados por

el fabricante y calculados en función de su sección efectiva y caudal.• Valores de absorción sonora de los conductos (α-sabine) en cada banda de frecuencia

proporcionados por el fabricante para cada modelo y tamaño. • Potencia sonora de los equipos productores, proporcionada por el fabricante o estimada en

base a formulaciones empíricas (ASHRAE) según tipo de ventilador y punto de trabajo.

El conocimiento necesario se maneja al dimensionar o calcular la red• Datos de velocidad o caudal de aire en cada tramo, secciones efectivas y de entrada y salida

de cada tramo, tipo de elemento: codos, bifurcaciones, ensanches, etc.

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Calculando la red de conductosse genera y almacena la información

necesaria para el cálculo acústico

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4. Cálculo de atenuación sonora en la red y niveles de inmisión sonora en recintos

El cálculo de aislamiento acústico consulta los resultados del cálculo de climatización, calculando los niveles de inmisión sonora producidos por:

• Calderas, fancoils, splits, climatizadoras, recuperadores, etc.

• Aberturas de la red de conductos del sistema de climatización.Además de controlar el cumplimiento normativo de la Ley 37/2003, del Ruido.

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! En cada recinto, se resuelven todos los caminos sonoros posibles, desde cada fuente a cada abertura, además de procesar equipos puntuales en recintos colindantes, en el propio receptor, o en el exterior.


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! Cálculo del Ln,d producido por cada abertura de la red, en bandas de octava, según EN 12354-5 y clasificación según curvas NR.

Cálculo del nivel de presión sonora normalizada, Ln,d, de la apertura 'I14'

Elemento Descripción MagnitudValor por banda de frecuencia (Hz) LA

125 250 500 1K 2K 4K (dBA)

A1 Fuente q = 4529 m /h, !P = 150.0 Pa,Lw = 84.5 dB Lw,i 78.5 75.5 73.5 71.5 68.5 65.5 76.6

A1->N1 Tramo 500x500 mm, lana mineral, L =0.11 m !Lw 0.1 0.1 0.1 0.4 0.3 0.3

A1->N1 Codo Seficaz = 0.303 m !Lw --- 1.0 2.0 3.0 3.0 3.0




N1 Codo Seficaz = 0.303 m !Lw --- 1.0 2.0 3.0 3.0 3.0

N1->N2 Tramo 500x500 mm, lana mineral, L =0.02 m !Lw --- --- --- 0.1 0.1 0.1

N2->N4 Tramo 500x500 mm, lana mineral, L =2.70 m !Lw 2.4 2.4 2.4 11.1 8.6 8.6

N4->I13 Tramo 200x200 mm, lana mineral, L =0.21 m !Lw 0.5 0.5 0.5 2.1 1.6 1.6

N4->I13 Codo Seficaz = 0.063 m !Lw --- --- 1.0 2.0 3.0 3.0


N4->I13 Cambio desección

Sentrada = 0.063 m , Ssalida = 0.040m !Lw 0.2 0.2 0.2 0.2 0.2 0.2

I13 Derivación Sentrada = 0.040 m , "Ssalida = 0.054m !Lw 1.3 1.3 1.3 1.3 1.3 1.3

I13->I14 Tramo 150x150 mm, lana mineral, L =0.15 m !Lw 0.4 0.4 0.4 2.1 1.6 1.6

I13->I14 Codo Seficaz = 0.040 m !Lw --- --- --- 1.0 2.0 3.0


I13->I14 Cambio desección


I14 Salida de aire Seficaz = 0.014 m , # = $ Dt,io 10.6 5.6 2.2 0.7 0.2 ---

Lw,o 41.5 40.5 37.9 --- --- --- 36.9I14 Salida de aire Seficaz = 0.014 m , v = 2.1 m/s Lw,o 10.1 8.1 6.1 1.1 --- --- 7.1

Nivel inaudible frente al ruido de fondo (< 20 dBA) ---Lw,o,Total 41.5 40.5 37.9 --- --- --- 36.9

D = 4, r = 2.91 m, R = 4.76 m -0.6 -0.6 -0.6 -- -- --

Ln,d 40.9 39.9 37.3 --- --- --- 36.3Clasificación según curvas NR: 35

Notas:Lw,i: Nivel de potencia de la fuente sonora, para cada frecuencia en dB y ponderado A, dBA.Lw: Atenuación de la potencia sonora en cada tramo de la red de conductos, dB.Dt,io: Atenuación de la potencia sonora en la salida de aire de la abertura de impulsión, dB.Dt,oi: Atenuación de la potencia sonora en la entrada de aire de la abertura de retorno, dB.Lw,o: Nivel de potencia sonora de salida para el camino sonoro procesado, dB.Lw,o,Total: Nivel de potencia sonora total para la abertura de aire, dB.D: Factor de directividad de la abertura.r: Radio de la mayor esfera que puede ser inscrita en el recinto emisor, m.R: Componente del campo reverberante, m .Ln,d: Nivel de presión sonora normalizada producido por la abertura de aire en el recinto receptor, dB.

Cálculo del nivel sonoro continuo equivalente por intervalo horario:Se muestra en este apartado la composición de niveles de presión sonora continua equivalente de cadaequipo y abertura de aire para los intervalos de uso horario establecidos, agrupados conforme a losperiodos temporales de evaluación definidos en el Anexo I del Real Decreto 1367/2007 por el que sedesarrolla la Ley 37/2003, de 17 de noviembre, del Ruido, calculados según:

donde ti representa las horas de funcionamiento del equipo en cada intervalo T considerado, siendo estosde 12 h para el día (T = d, de 7 h a 19 h), 4 h para la tarde (T = e, de 19 h a 23 h) y 8 h para la noche (T= n, de 23 h a 7 h).Se muestra también el índice de ruido día-tarde-noche, Lden, asociado a la molestia global producida a lo

Producido por una versión para uso interno de CYPE


Prod

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E Producido por una versión para uso interno de CYPE

Cálculo del nivel de presión sonora normalizada, Ln,d, de la apertura 'I14'

Elemento Descripción MagnitudValor por banda de frecuencia (Hz) LA

125 250 500 1K 2K 4K (dBA)

A1 Fuente q = 4529 m /h, !P = 150.0 Pa,Lw = 84.5 dB Lw,i 78.5 75.5 73.5 71.5 68.5 65.5 76.6






N1 Codo Seficaz = 0.303 m !Lw --- 1.0 2.0 3.0 3.0 3.0

N1->N2 Tramo 500x500 mm, lana mineral, L =0.02 m !Lw --- --- --- 0.1 0.1 0.1

N2->N4 Tramo 500x500 mm, lana mineral, L =2.70 m !Lw 2.4 2.4 2.4 11.1 8.6 8.6


N4->I13 Codo Seficaz = 0.063 m !Lw --- --- 1.0 2.0 3.0 3.0


N4->I13 Cambio desección


I13 Derivación Sentrada = 0.040 m , "Ssalida = 0.054m !Lw 1.3 1.3 1.3 1.3 1.3 1.3


I13->I14 Codo Seficaz = 0.040 m !Lw --- --- --- 1.0 2.0 3.0


I13->I14 Cambio desección


I14 Salida de aire Seficaz = 0.014 m , # = $ Dt,io 10.6 5.6 2.2 0.7 0.2 ---

Lw,o 41.5 40.5 37.9 --- --- --- 36.9I14 Salida de aire Seficaz = 0.014 m , v = 2.1 m/s Lw,o 10.1 8.1 6.1 1.1 --- --- 7.1

Nivel inaudible frente al ruido de fondo (< 20 dBA) ---Lw,o,Total 41.5 40.5 37.9 --- --- --- 36.9

D = 4, r = 2.91 m, R = 4.76 m -0.6 -0.6 -0.6 -- -- --

Ln,d 40.9 39.9 37.3 --- --- --- 36.3Clasificación según curvas NR: 35



donde ti representa las horas de funcionamiento del equipo en cada intervalo T considerado, siendo estosde 12 h para el día (T = d, de 7 h a 19 h), 4 h para la tarde (T = e, de 19 h a 23 h) y 8 h para la noche (T= n, de 23 h a 7 h).Se muestra también el índice de ruido día-tarde-noche, Lden, asociado a la molestia global producida a lo



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! Los resultados se integran con los de aislamiento acústico en cada recinto.


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! Se presentan cálculos detallados por recinto de todo el proceso.

Nivel de presión sonora continuo equivalente ponderado A, LAeq,T

Tipo de recinto: CL-1 (Oficinas) Protegido Situación del recinto receptor: Planta baja

Volumen del recinto, V: 1224.2 m! Absorción acústica equivalente del recinto receptor, A: 21.4 m"

! !LAeq,d = 54 dBA ! Ld = 45 dBA

! !LAeq,e = 36 dBA ! Le = 45 dBA

! !Cálculo del nivel de presión sonora continuo equivalente producido por cada equipo: ! !El cálculo del nivel de presión sonora, Lp, producido por cada equipo en funcionamiento, con independencia del perfil de uso horario del mismo, se calcula atendiendo a la siguiente formulación:

La expresión depende de la potencia sonora de la fuente, Lw, de la directividad de la fuente y su distancia al receptor, de la reverberación que se produce en el recinto donde se produce la emisión sonora, si la fuente está confinada en un espacio cerrado, y del aislamiento acústico del elemento de separación entre recintos, cuando la fuente no se encuentra en el recinto receptor. La presencia del término logarítmico en la resta del aislamiento acústico responde a la necesidad de deshacer la estandarización (subíndice nT) de la diferencia de niveles calculada (DnT,A ó D2m,nT,A).

!Recinto emisor Referencia

Lw D

r Si "m R DnT,A Lp

(dBA) (m) (m") (m") (dBA) (dBA)

CL-1* A86 37 2 3.4 849.52 0.03 21.97 --- < 20 ! ! ! ! !CL-2

A79 38 2 3.4 1425.10 0.03 39.67 44.0

< 20 A80 38 2 3.4 < 20 ! ! ! ! !

Exterior** A85 101 1 3.4 --- --- --- 41.0 36.4 ! ! ! ! !Notas:

Lw: Nivel de potencia sonora de la máquina, ponderado A, dBA. D: Factor de directividad de la fuente. r: Radio de la mayor esfera que puede ser inscrita en el recinto emisor, o distancia mínima del equipo al cerramiento exterior del recinto receptor en caso de equipos situados en el exterior del edificio, m. Si: Superficie total de la envolvente del recinto emisor, m!. !m: Coeficiente de absorción acústica medio del recinto emisor. R: Componente del campo reverberante, m!. DnT,A: Diferencia de niveles estandarizada, ponderada A, dB. Lp: Nivel de presión acústica, dBA. * Equipamiento situado en el recinto receptor ** Equipamiento situado en el exterior del recinto receptor !

!Cálculo del nivel de presión sonora producido por el sistema de climatización: ! !Cálculo del nivel de presión sonora normalizada, Ln,d, de la apertura 'A2' ! !! Elemento Descripción Magnitud

Valor por banda de frecuencia (Hz) LA 63 125 250 500 1K 2K 4K (dBA)

A86 Fuente q = 4000 m!/h, #P = 182.5 Pa, Lw = 85.7 dB Lw,i 81.7 79.7 76.7 74.7 72.7 69.7 66.7 77.8

A86->N18

Cambio de sección Sentrada = 0.689 m", Ssalida = 0.248 m" #Lw 1.1 1.1 1.1 1.1 1.1 1.1 1.1 !

A86->N18 Tramo 500x400 mm, lana mineral, L = 1.26 m #Lw 3.3 2.5 4.5 5.8 10.3 11.9 11.9 !

N18 Derivación Sentrada = 0.248 m", $Ssalida = 0.373 m" #Lw 1.8 1.8 1.8 1.8 1.8 1.8 1.8 !N18-

>N15 Tramo 500x400 mm, lana mineral, L = 1.77 m #Lw 4.6 3.6 6.4 8.2 14.5 16.8 16.8 !


Tipo de recinto: CL-1 (Oficinas) ProtegidoSituación del recinto receptor: Planta baja

Volumen del recinto, V: 1224.2 m!Absorción acústica equivalente del recinto receptor, A: 21.4 m"

LAeq,d = 54 dBA ! Ld = 45 dBA

LAeq,e = 36 dBA ! Le = 45 dBA

Cálculo del nivel de presión sonora continuo equivalente producido por cada equipo:

El cálculo del nivel de presión sonora, Lp, producido por cada equipo en funcionamiento, con independenciadel perfil de uso horario del mismo, se calcula atendiendo a la siguiente formulación:

La expresión depende de la potencia sonora de la fuente, Lw, de la directividad de la fuente y su distancia alreceptor, de la reverberación que se produce en el recinto donde se produce la emisión sonora, si la fuenteestá confinada en un espacio cerrado, y del aislamiento acústico del elemento de separación entre recintos,cuando la fuente no se encuentra en el recinto receptor. La presencia del término logarítmico en la resta delaislamiento acústico responde a la necesidad de deshacer la estandarización (subíndice nT) de la diferenciade niveles calculada (DnT,A ó D2m,nT,A).

Recinto emisor ReferenciaLw D

r Si "m

R DnT,A Lp

(dBA) (m) (m") (m") (dBA) (dBA)

CL-1* A86 37 2 3.4 849.52 0.03 21.97 --- < 20

CL-2A79 38 2 3.4

1425.10 0.03 39.67 44.0< 20

A80 38 2 3.4 < 20Exterior** A85 101 1 3.4 --- --- --- 41.0 36.4Notas:

Lw: Nivel de potencia sonora de la máquina, ponderado A, dBA.D: Factor de directividad de la fuente.r: Radio de la mayor esfera que puede ser inscrita en el recinto emisor, o distancia mínima del equipo al cerramiento exteriordel recinto receptor en caso de equipos situados en el exterior del edificio, m.Si: Superficie total de la envolvente del recinto emisor, m!.!m: Coeficiente de absorción acústica medio del recinto emisor.R: Componente del campo reverberante, m!.DnT,A: Diferencia de niveles estandarizada, ponderada A, dB.Lp: Nivel de presión acústica, dBA.* Equipamiento situado en el recinto receptor** Equipamiento situado en el exterior del recinto receptor

Cálculo del nivel de presión sonora producido por el sistema de climatización:


Tipo de recinto: CL-1 (Oficinas) Protegido Situación del recinto receptor: Planta baja

Volumen del recinto, V: 1224.2 m! Absorción acústica equivalente del recinto receptor, A: 21.4 m"

! !LAeq,d = 54 dBA ! Ld = 45 dBA

! !LAeq,e = 36 dBA ! Le = 45 dBA

! !Cálculo del nivel de presión sonora continuo equivalente producido por cada equipo: ! !El cálculo del nivel de presión sonora, Lp, producido por cada equipo en funcionamiento, con independencia del perfil de uso horario del mismo, se calcula atendiendo a la siguiente formulación:

La expresión depende de la potencia sonora de la fuente, Lw, de la directividad de la fuente y su distancia al receptor, de la reverberación que se produce en el recinto donde se produce la emisión sonora, si la fuente está confinada en un espacio cerrado, y del aislamiento acústico del elemento de separación entre recintos, cuando la fuente no se encuentra en el recinto receptor. La presencia del término logarítmico en la resta del aislamiento acústico responde a la necesidad de deshacer la estandarización (subíndice nT) de la diferencia de niveles calculada (DnT,A ó D2m,nT,A).

!Recinto emisor Referencia

Lw D

r Si "m R DnT,A Lp

(dBA) (m) (m") (m") (dBA) (dBA)

CL-1* A86 37 2 3.4 849.52 0.03 21.97 --- < 20 ! ! ! ! !CL-2

A79 38 2 3.4 1425.10 0.03 39.67 44.0

< 20 A80 38 2 3.4 < 20 ! ! ! ! !

Exterior** A85 101 1 3.4 --- --- --- 41.0 36.4 ! ! ! ! !Notas:

Lw: Nivel de potencia sonora de la máquina, ponderado A, dBA. D: Factor de directividad de la fuente. r: Radio de la mayor esfera que puede ser inscrita en el recinto emisor, o distancia mínima del equipo al cerramiento exterior del recinto receptor en caso de equipos situados en el exterior del edificio, m. Si: Superficie total de la envolvente del recinto emisor, m!. !m: Coeficiente de absorción acústica medio del recinto emisor. R: Componente del campo reverberante, m!. DnT,A: Diferencia de niveles estandarizada, ponderada A, dB. Lp: Nivel de presión acústica, dBA. * Equipamiento situado en el recinto receptor ** Equipamiento situado en el exterior del recinto receptor !

!Cálculo del nivel de presión sonora producido por el sistema de climatización: ! !Cálculo del nivel de presión sonora normalizada, Ln,d, de la apertura 'A2' ! !! Elemento Descripción Magnitud

Valor por banda de frecuencia (Hz) LA 63 125 250 500 1K 2K 4K (dBA)

A86 Fuente q = 4000 m!/h, #P = 182.5 Pa, Lw = 85.7 dB Lw,i 81.7 79.7 76.7 74.7 72.7 69.7 66.7 77.8

A86->N18

Cambio de sección Sentrada = 0.689 m", Ssalida = 0.248 m" #Lw 1.1 1.1 1.1 1.1 1.1 1.1 1.1 !

A86->N18 Tramo 500x400 mm, lana mineral, L = 1.26 m #Lw 3.3 2.5 4.5 5.8 10.3 11.9 11.9 !

N18 Derivación Sentrada = 0.248 m", $Ssalida = 0.373 m" #Lw 1.8 1.8 1.8 1.8 1.8 1.8 1.8 !N18-

>N15 Tramo 500x400 mm, lana mineral, L = 1.77 m #Lw 4.6 3.6 6.4 8.2 14.5 16.8 16.8 !


Tipo de recinto: CL-1 (Oficinas) ProtegidoSituación del recinto receptor: Planta baja

Volumen del recinto, V: 1224.2 m!Absorción acústica equivalente del recinto receptor, A: 21.4 m"

LAeq,d = 54 dBA ! Ld = 45 dBA

LAeq,e = 36 dBA ! Le = 45 dBA

Cálculo del nivel de presión sonora continuo equivalente producido por cada equipo:

El cálculo del nivel de presión sonora, Lp, producido por cada equipo en funcionamiento, con independenciadel perfil de uso horario del mismo, se calcula atendiendo a la siguiente formulación:

La expresión depende de la potencia sonora de la fuente, Lw, de la directividad de la fuente y su distancia alreceptor, de la reverberación que se produce en el recinto donde se produce la emisión sonora, si la fuenteestá confinada en un espacio cerrado, y del aislamiento acústico del elemento de separación entre recintos,cuando la fuente no se encuentra en el recinto receptor. La presencia del término logarítmico en la resta delaislamiento acústico responde a la necesidad de deshacer la estandarización (subíndice nT) de la diferenciade niveles calculada (DnT,A ó D2m,nT,A).

Recinto emisor ReferenciaLw D

r Si "m

R DnT,A Lp

(dBA) (m) (m") (m") (dBA) (dBA)

CL-1* A86 37 2 3.4 849.52 0.03 21.97 --- < 20

CL-2A79 38 2 3.4

1425.10 0.03 39.67 44.0< 20

A80 38 2 3.4 < 20Exterior** A85 101 1 3.4 --- --- --- 41.0 36.4Notas:

Lw: Nivel de potencia sonora de la máquina, ponderado A, dBA.D: Factor de directividad de la fuente.r: Radio de la mayor esfera que puede ser inscrita en el recinto emisor, o distancia mínima del equipo al cerramiento exteriordel recinto receptor en caso de equipos situados en el exterior del edificio, m.Si: Superficie total de la envolvente del recinto emisor, m!.!m: Coeficiente de absorción acústica medio del recinto emisor.R: Componente del campo reverberante, m!.DnT,A: Diferencia de niveles estandarizada, ponderada A, dB.Lp: Nivel de presión acústica, dBA.* Equipamiento situado en el recinto receptor** Equipamiento situado en el exterior del recinto receptor

Cálculo del nivel de presión sonora producido por el sistema de climatización:


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! Se presentan cálculos detallados por recinto de todo el proceso.

! Se suman los niveles de inmisión de cada equipo o abertura y se obtienen Lden y LAeq,d/t/n

N4 Derivación Sentrada = 0.251 m , !Ssalida =0.292 m "Lw 0.7 0.7 0.7 0.7 0.7 0.7

N4 Cambio de sección Sentrada = 0.251 m , Ssalida = 0.201m "Lw 0.1 0.1 0.1 0.1 0.1 0.1

N4->N4 Tramo 500x400 mm, chapa, L = 2.89m "Lw --- --- --- --- --- ---



N4->R3 Tramo 300x300 mm, chapa, L = 0.63m "Lw --- --- --- --- --- ---

N4->R3 Codo Seficaz = 0.091 m "Lw --- --- 1.0 2.0 3.0 3.0


N4->R3 Cambio de sección Sentrada = 0.091 m , Ssalida = 0.063m "Lw 0.1 0.1 0.1 0.1 0.1 0.1

R3 Derivación Sentrada = 0.090 m , !Ssalida =0.106 m "Lw 0.7 0.7 0.7 0.7 0.7 0.7

R3->R4 Tramo 250x250 mm, chapa, L = 0.78m "Lw --- --- --- --- --- ---

R3->R4 Codo Seficaz = 0.063 m "Lw --- --- 1.0 2.0 3.0 3.0


R3->R4 Cambio de sección Sentrada = 0.063 m , Ssalida = 0.041m "Lw 0.2 0.2 0.2 0.2 0.2 0.2


R4->R5 Tramo 200x200 mm, chapa, L = 6.01m "Lw 0.2 0.2 0.2 0.2 0.2 0.2

R4->R5 Codo Seficaz = 0.041 m "Lw --- --- --- 1.0 2.0 3.0



R5 Entrada de aire Seficaz = 0.011 m , # = $ Dt,oi --- --- --- --- --- ---

Lw,o 74.8 66.8 57.8 47.8 41.8 37.8 62.5Lw,o,Total 74.8 66.8 57.8 47.8 41.8 37.8 62.5

D = 4, r = 3.10 m, R = 6.57 m -1.9 -1.9 -1.9 -1.9 -1.9 -1.9

Ln,d 72.9 64.9 55.9 45.9 39.9 35.9 60.6Clasificación según curvas NR: 60



donde ti representa las horas de funcionamiento del equipo en cada intervalo T considerado, siendo estosde 12 h para el día (T = d, de 7 h a 19 h), 4 h para la tarde (T = e, de 19 h a 23 h) y 8 h para la noche (T= n, de 23 h a 7 h).Se muestra también el índice de ruido día-tarde-noche, Lden, asociado a la molestia global producida a lolargo del día por cada equipo y por el conjunto de los mismos, definido en el Anexo I del Real Decreto1513/2005 por el que se desarrolla la Ley 37/2003, de 17 de noviembre, del Ruido. La formulaciónutilizada para calcularlo, que realza el ruido producido en el periodo nocturno, es la siguiente:



Prod

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CYP


La composición de niveles sonoros continuos equivalentes de varias fuentes se realiza como suma deniveles sonoros, y los resultados finales para el recinto receptor se comparan, si es necesario, con losvalores límite Ld, Le y Ln fijados como objetivos de calidad acústica para ruido aplicables al espacio interiorhabitable (tabla B, Anexo II, RD 1367/2007), o bien con los valores límite LK,d, LK,e y LK,n, para el ruidotransmitido a locales colindantes por actividades (tabla B2, Anexo III, RD 1367/2007).

ReferenciaLp Funcionamiento (h) LAeq,d LAeq,e LAeq,n Lden

(dBA) día tarde noche (dBA) (dBA) (dBA) (dB)

A5 40.2 12 4 --- 40.2 40.2 --- 40.3I7 61.0 12 --- --- 61.0 --- --- 58.0R5 60.6 12 --- --- 60.6 --- --- 57.6

64 40 -- 61Notas:

Lp: Nivel de presión acústica, dBA.LAeq,T: Nivel de presión sonora continuo equivalente ponderado A de ruido aéreo en el intervalo T,dBA.Lden: Índice de ruido día-tarde-noche, dB.



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N4->R3 Codo Seficaz = 0.091 m "Lw --- --- 1.0 2.0 3.0 3.0


N4->R3 Cambio de sección Sentrada = 0.091 m , Ssalida = 0.063m "Lw 0.1 0.1 0.1 0.1 0.1 0.1



R3->R4 Codo Seficaz = 0.063 m "Lw --- --- 1.0 2.0 3.0 3.0




R4->R5 Tramo 200x200 mm, chapa, L = 6.01m "Lw 0.2 0.2 0.2 0.2 0.2 0.2

R4->R5 Codo Seficaz = 0.041 m "Lw --- --- --- 1.0 2.0 3.0



R5 Entrada de aire Seficaz = 0.011 m , # = $ Dt,oi --- --- --- --- --- ---

Lw,o 74.8 66.8 57.8 47.8 41.8 37.8 62.5Lw,o,Total 74.8 66.8 57.8 47.8 41.8 37.8 62.5

D = 4, r = 3.10 m, R = 6.57 m -1.9 -1.9 -1.9 -1.9 -1.9 -1.9

Ln,d 72.9 64.9 55.9 45.9 39.9 35.9 60.6Clasificación según curvas NR: 60



donde ti representa las horas de funcionamiento del equipo en cada intervalo T considerado, siendo estosde 12 h para el día (T = d, de 7 h a 19 h), 4 h para la tarde (T = e, de 19 h a 23 h) y 8 h para la noche (T= n, de 23 h a 7 h).Se muestra también el índice de ruido día-tarde-noche, Lden, asociado a la molestia global producida a lolargo del día por cada equipo y por el conjunto de los mismos, definido en el Anexo I del Real Decreto1513/2005 por el que se desarrolla la Ley 37/2003, de 17 de noviembre, del Ruido. La formulaciónutilizada para calcularlo, que realza el ruido producido en el periodo nocturno, es la siguiente:



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CYP


La composición de niveles sonoros continuos equivalentes de varias fuentes se realiza como suma deniveles sonoros, y los resultados finales para el recinto receptor se comparan, si es necesario, con losvalores límite Ld, Le y Ln fijados como objetivos de calidad acústica para ruido aplicables al espacio interiorhabitable (tabla B, Anexo II, RD 1367/2007), o bien con los valores límite LK,d, LK,e y LK,n, para el ruidotransmitido a locales colindantes por actividades (tabla B2, Anexo III, RD 1367/2007).

ReferenciaLp Funcionamiento (h) LAeq,d LAeq,e LAeq,n Lden

(dBA) día tarde noche (dBA) (dBA) (dBA) (dB)

A5 40.2 12 4 --- 40.2 40.2 --- 40.3I7 61.0 12 --- --- 61.0 --- --- 58.0R5 60.6 12 --- --- 60.6 --- --- 57.6

64 40 -- 61Notas:

Lp: Nivel de presión acústica, dBA.LAeq,T: Nivel de presión sonora continuo equivalente ponderado A de ruido aéreo en el intervalo T,dBA.Lden: Índice de ruido día-tarde-noche, dB.



Prod

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Edificio de oficinas con ventilación por conductos• Resolución de la instalación variando

únicamente el modelo de conducto con distintos productos existentes en el mercado.

6. Ejemplo

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67181 9":01 4;<-=;/ >8='/

Planta 3 ?? @A BC DB

Planta 2 AE @C BA BE

Planta 1 AE @B BD DF

G3 ?? BC B@ B@

6. Ejemplo

10


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Planta 3 ?? @A BC DB

Planta 2 AE @C BA BE

Planta 1 AE @B BD DF

G3 ?? BC B@ B@

Instalación H@IBJ KDJ KDI@J KDIAJ

L+"M;"/ NEEJ KEIA@J KEIFJ KEIFBJ

6. Ejemplo

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7. Conclusiones

! RetoDesarrollo del cálculo automático del ruido producido por las instalaciones de climatización y ventilación, según el método de EN 12354-5, validado en BALI (SP4), y su integración en el cálculo y dimensionado habitual de estas instalaciones.

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7. Conclusiones

! RetoDesarrollo del cálculo automático del ruido producido por las instalaciones de climatización y ventilación, según el método de EN 12354-5, validado en BALI (SP4), y su integración en el cálculo y dimensionado habitual de estas instalaciones.

! Beneficios• Coherencia, detalle y precisión

El modelo es único y el proceso es transparente. El cálculo se enfoca en las características de productos reales y el diseño de la instalación.

• Optimización técnica y económicaProporciona al especialista una herramienta potente con la que perfeccionar el diseño de la instalación de climatización teniendo en cuenta el factor acústico.

• Elimina la problemática acústica existente con las instalaciones al resolver el problema en fase de proyecto de manera sencilla.

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Gracias por su atención

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Los beneficios de la integración del factor acústico en el ... · • Calderas, fancoils, splits,...

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