Laboratorio de Maq Term e Hid Practica 2
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7/25/2019 Laboratorio de Maq Term e Hid Practica 2
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PROBLEMAS DE TURBINA DE
VAPOR Y DE GAS
CURSO: Laboratorio deMaquinas Trmicas eHidrulicasPROFESOR: Luis CaldernRodr!"ue#C$CLO: %$$$$&TE'R(&TES:
Cam)os Rodr!"ue# *e+inCastro Fernnde# *e+inC,orres )ereda -ra.,anPereda /ilter 'u#mn%aras %eli# Roose+elt
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GUIA DE PRACTICA N 2
PERDIDAS DE CARGA EN TUBERIAS FLUJO INTERNO
I. OBJETIVOS.-
1.1 OBJETIVOS GENERALES:
Evaluar las perdidas secundarias en un fluido en flujo interno a tras de un
conjunto de tuberas y accesorios en funcin de la cada de presin.
1.2 OBJETIVOS ESPECIFICOS:
Determinar las perdidas locales o secundarias dentro de codos de 90,
contracciones, ensanchamientos e inglete dentro de un banco de tuberas. alcular el margen de error entre la constante del accesorio calculado
e!perimentalmente y el terico. onocer la simbologa de redes de flujo interno.
II. FUNDAMENTO TEORICO.-"os fluidos en movimiento o flujo interno forman parte b#sica para la produccin
de servicios dentro de las actividades industriales, residenciales y comerciales. $l
%ngeniero en Energa le compete el tratamiento adecuado de la conduccin de
flujos bajo conceptos de optimi&acin econmica, t'cnica, ambiental y de est'tica."a aplicacin de la Ecuacin de (ernoulli para fluidos reales, entre ) secciones de
un mismo tramo de tubera es*
P1
+Z1+
V12
2g=
P2
+Z2+
V22
2 g+Hp (1)
Donde*
Hp=Hfp+Hfs (2 )
Donde*Hfp=Es la sumatoria de perdidas primarias o longitudinales.
Hfs=Perdidas secundarias o , locales por accesorios .
$l hablar de p'rdidas en tuberas, lleva a estudiar los flujos internos +ue sean
completamente limitados por superficies slidas con un grado de rugosidad segn
el material del cual est#n fabricadas.
Este flujo es muy importante de anali&ar ya +ue permitir# dise-ar las redes de
tuberas y sus accesorios m#s ptimos.
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"as p'rdidas de energa +ue sufre una corriente cuando circula a trav's de un
circuito hidr#ulico se deben fundamentalmente a*
ariaciones de energa potencial del fluido. ariaciones de energa cin'tica.
/o&amiento o friccin.
1. PRDIDAS PRIMARIAS:"lamadas perdidas longitudinales o p'rdidas por friccin, son ocasionadas por
la friccin del fluido sobre las paredes del ducto y se manifiestan con una cada
de presin.Empricamente se evala con la frmula de D$/ 1 2E%3($4*
Hfp=fLV2
2 gD
Donde*L=Longitud de la tuberia .
D=Diametro de la tuberia .
V=Velocidad media del flujo.
f=factor de friccion dela tuberia .
De donde el factor de friccin de la tubera depende del 5mero de /eynolds 6
7 y de la rugosidad relativa 6 /D 7. 8ara esto se hace uso del Diagrama
de oody. (#sicamente las 8'rdidas primarias son directamente
proporcionales a la longitud de la tubera.
2. PERDIDAS SECUNDARIAS::ambi'n conocidas como perdidas locales o puntuales, las cuales son
originadas por una infinidad de accesorios +ue se ubican dentro de un sistema
de tuberas, como por ejemplo* #lvulas. odos. 5iples. /educciones. Ensanchamientos. ;niones universales. Etc.
"a e!presin para evaluar las perdidas secundarias 6en metros de columna delfluido7 es la siguiente*
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Hfs=KLV2
2gD
Donde < es la constante para cada accesorio y depende del tipo de accesorio,
material y di#metro.
"uego la longitud e+uivalente ser#*
Le=KD
f
"a longitud e+uivalente se puede hallar en manuales y libros.
En el e+uipo =E10> de p'rdidas de carga local estudia las p'rdidas deenerga cin'tica de un fluido +ue circula por una tubera. Estas se deben
principalmente a variaciones bruscas de velocidad causadas por*
ambios bruscos de seccin. 8erturbacin del flujo normal de la corriente, debido a cambios de
direccin provocadas por la e!istencia de un codo, curva, etc. /o&amiento o friccin.
"as p'rdidas de carga +ue sufre un fluido al atravesar todos los elementose!presada en metros del fluido, puede calcularse con la siguiente e!presin*
! Hfs=KV2
2g
Donde*
K="oeficiente de perdidas de carga .
V=Velocidad del fluido .
! #=Diferencia de altura manometrica .
g=$ra%edad
A. ENSANCHAMIENTO SUBITO:
$l fluir un fluido de un conducto de menor a uno mayor a trav's de unadilatacin sbita, su velocidad disminuye abruptamente, ocasionando una
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turbulencia +ue genera una p'rdida de energa. "a cantidad de turbulencia, y
por consiguiente, la cantidad de p'rdida de energa, depende del cociente de
los tama-os de los dos conductos."a p'rdida menor se calcula de la ecuacin*
Hfs=&(V12
2 g )
Donde V1 es la velocidad de flujo promedio en el conducto menor +ue est#
delante de la dilatacin. $l hacer ciertas suposiciones de simplificacin respecto
del car#cter de la corriente de flujo al e!pandirse a trav's de una dilatacin
sbita, es posible predecir analticamente el valor de
&
a partir de lasiguiente ecuacin*
K=[1('1'2)]
2
=[1(D1D2)]
2
B. ENSANCHAMIENTO GRADUAL:3i la transicin de un conducto menor a uno mayor puede hacerse menos
abrupta +ue la dilatacin sbita de bordes cuadrados, la perdida de energa sereduce. Esto normalmente se hace colocando una seccin cnica entre los dos
conductos, como se muestra en la siguiente figura. "as paredes en pendiente
del cono tienden a guiar el fluido la desaceleracin y e!pansin de la corriente
de flujo.
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"a p'rdida de energa para una dilatacin gradual se calcula a partir de*
HL=&( V12
2 g )
Donde V1 es la velocidad del conducto menor +ue est# delante de la
dilatacin. "a magnitud de K depende tanto de la proporcin de di#metro
D2/D1 como del #ngulo de cono, ( y D2/D1 .
C. CONTRACCION SUBITA:
"a p'rdida de energa debido a una contraccin sbita, como la esbo&ada en la
figura se calcula a partir de*
Hfs=&(V2
2
2 g
)Donde V
2
es la velocidad en la corriente hacia abajo del conducto menor a
partir de la contraccin. El coeficiente de resistencia K depende de la
proporcin de los tama-os de los dos conductos y de la velocidad de flujo,
como se muestra en la figura.
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D. CONTRACCION GRADUAL:
"a p'rdida de energa en una contraccin puede disminuirse sustancialmente
haciendo la contraccin m#s gradual. "a figura muestra una contraccin de
este tipo, formada mediante una seccin cnica entre los dos di#metros con
cambios abruptos en las junturas. El #ngulo se denomina #ngulo de
cono.
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E. COEFICIENTE DE RESISTENCIA PARA JUNTAS Y VALVULAS:
3e dispone de muchos tipos diferentes de v#lvulas y juntura de varios
fabricantes para especificaciones e instalacin en sistemas de flujo de fluido.
"as v#lvulas se utili&an para controlar la cantidad de flujo y pueden ser v#lvulas
de globo, de #ngulo, de mariposa, otros varios tipos de v#lvula de verificacin y
mucha m#s.
El m'todo para determinar el coeficiente de resistencia ? es diferente. El valor
de & se reporta en la forma*
K=(LcD) f)
El valor de (LcD) , llamado la proporcin de longitud e+uivalente, se reportaen la siguiente tabla y se considera +ue es una constante para un tipo dado de
v#lvula o juntura. El valor de Lc mismo se denomina la longitud e+uivalente
y es la longitud del conducto recto del mismo di#metro nominal como la v#lvula
+ue tendra la misma resistencia +ue esta. El t'rmino D es el di#metro
interno real del conducto.
El t'rmino f) es el factor de friccin en el conducto al cual est# conectada la
v#lvula o juntura, tomado en la &ona de turbulencia completa.
Ress!e"#$ e" V%&'(&$s ) *("!(+$s e,+es$$s #/0/ &/"!( e('$&e"!e
e" %0e!+/s e #/"(#!/3
(
Lc
D
)T/
L/"!( e('$&e"!e e"
%0e!+/s e #/"(#!/ 3 (LcD)#lvula de globo @ complemente abierta AB0#lvula de #ngulo @ complemente abierta C>0#lvula de compuerta @ complemente abierta
0 abierta A>0 F abierta CG00 H abierta 900
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#lvula de verificacin @ tipo giratorio C00#lvula de verificacin @ tipo bola C>0#lvula de mariposa @ completamente abierta B>odo est#ndar 90 A0odo de radio de largo de 90 )0
odo de calle de 90 >0odo est#ndar de B> CGodo de calle de B> )Godo de devolucin cerrada >0:e est#ndar @ con flujo a trav's de un tramo )0:e est#ndar @ con flujo a trav's de una rama G0
"os valores de f) varan con el tama-o del conducto y de la v#lvula,
ocasionando +ue el valor del coeficiente de resistencia K tambi'n varie.la
siguiente tabla enumera los valores de f) para tama-os est#ndar de
conductos de acero comercial, nuevo y limpio.
F$#!/+ e F+##4" e" 5/"$ e T(+6(&e"#$ #/0&e!$ $+$ #/"(#!/s e $#e+/
#/0e+#$& "(e'/ ) &0/.
:ama-o de
conducto
5ominal 6 pulg
7
=actor de
friccin, f)
:ama-o de
conducto
5ominal 6 pulg
7
=actor de
friccin, f)
F 0.0)I B 0.0CI 0.0)> > 0.0CGC 0.0)A G 0.0C>C H 0.0)) 1C0 0.0CBC F 0.0)C C)1CG 0.0CA) 0.0C9 C1)B 0.0C)) F, A 0.0C
III. E7UIPOS Y MATERIALES.- (anco 4idr#ulico. E+uipo demostrativo para perdidas de carga =E10>. ronometro digital. E!tensin.
IV. PROCEDIMIENTO E8PERIMENTAL.-A. LLENADO DE TUBOS MANOMETRICOS: ierre de las v#lvulas de suministro de agua del banco hidr#ulico y de
descarga del e+uipo demostrativo.
Encienda el motor de la bomba de agua del banco hidr#ulico y en formaprogresiva abra las v#lvulas de suministro de agua del banco y la de descarga
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del e+uipo demostrativo para p'rdidas secundarias, inundando todos los
conductos del e+uipo, con la finalidad de eliminar las burbujas de aire.
"uego de +ue el sistema se encuentra a presin de 0.5 y libre de burbujas
de aire, ir cerrando r#pidamente las dos v#lvulas y apagar el motor de la
bomba. $brir la v#lvula de venteo y bombear aire hasta alcan&ar los doce niveles de
vidrio hasta una altura de 100mm . de columna de agua. $yudarse abriendo
ligeramente la v#lvula de descarga. errar hasta alcan&ar una presin en el
sistema de 0 .
B. PERDIDAS DE CARGA EN ACCESORIOS:
errar las v#lvulas, dejando solo abiertas la v#lvula de entrada y la de salidadel codo largo hacia las alturas pie&ometricas.
Encender el motor de la bomba de agua, fijando un determinado flujo para
regular el caudal, y procurando la e!istencia de una diferencia entre las )
alturas pie&ometricas. /epetir el mismo paso con otro caudal 6A veces7. /eali&ar lo mismo con cada uno de los accesorios. 3ecar y limpiar el E+uipo de 8ruebas.
V. DATOS A RECOLECTAR.-8ara cada accesorio* odo "argo , codo medio , ensanchamiento, contraccin, codo corto e inglete
elaborar los siguientes cuadros *
CODO LARGO
V/&(0e"9L!+/s Te0/ 9se. ; 900 H2
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AI )AB )) )0.9 B0> A90
CODO MEDIO
V/&(0e"9L!+/s Te0/ 9se. ; 900 H20
CODO CORTO
V/&(0e"9L!+/s Te0/ 9se. ; 900 H2
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2=Vol.
t =
8litros
24.8 seg.1m3
1000 lts. =3.226+ 104 m3/seg.
3=Vol.
t =
8 litros
16.8 seg.1m
3
1000 lts. =4.762+ 104 m3/seg .
$dem#s sabemos +ue*
=V' -V=
'
V1=,1'=1.67+10
4
m3
/ seg.4.909+10
4m
2.=0.3402m /seg.
V2=,2
'=
3.226+104
m3 /seg.
4.909+104
m2
.=0.6572m /seg.
V3=,3
'=
4.762+ 104
m3/seg.
4.909+104
m2
.=0.9701m /seg .
Entonces*
&teorico=1
&=! #( 2 gV2 )
&1=! #1(2 gV1
2 )=8+103m .( 2+9.81m/seg2
.
(0.3402m /seg.)2 )=1.3562
&2=! #2(2 gV22 )=10+103
m .( 2+ 9.81m /seg2
.
(0.6572m /seg.)2 )=0.45426
&3=! #3( 2 gV32 )=18+103
m .( 2+9.81m /seg2
.
(0.9701m /seg.)2 )=0.3753
7 9 m3/seg. V29 m
2 /seg2. >; 9 mm .
K
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+104
1.67 0.CC>I C.A>G)
3.226 0.BAC9 C0 0.B>B)G
4.762 0.9BCC C 0.AI>APROMEDIO
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' e=*
4De
2=*
4(0.025m.)2=4.909+ 104 m2.
3abemos*
1=Vol.
t =
8 litros
47.2 seg.1m3
1000 lts. =1.695+ 104 m3/seg.
,2=Vol.
t =
8 litros
30.7 seg.1m3
1000 lts. =2.606+104 m3/seg .
,3=Vol.
t =
8 litros
21.6 seg.1m3
1000 lts. =3.704+104
m3
/ seg.
$dem#s sabemos +ue*
=V' -V=
'
V1=
1
' e=
1.695+104
m3 / seg.
4.909+104 m2 . =0.3453m/seg.
V2=2
' e=2.606+10
4m
3 /seg.
4.909+104
m2
.=0.5309m/seg .
V3=3
' e=3.704+ 10
4m
3/seg.
4.909+104
m2
.=0.7545m/ seg.
Entonces*&teorico=0.68
&=! #( 2 gV2 )
&1=! #1(2 gV12 )=1+103
m.( 2+ 9.81m/ seg2
.
(0.3453m/ seg.)2 )=0.16455
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&2=! #2(2 gV22 )=3+103
m .( 2+9.81m/seg2
.
(0.5309m /seg.)2 )=0.2088
&3=! #3
(2 g
V32
)=9+ 103 m.
(2+ 9.81m / seg2 .
(0.7545m / seg.)2
)=0.3102
7 9 m3/seg.
+104
V29 m2 /seg2. >; 9 mm .
K
1.695 0.CC9) C 0.CGB>>
2.606 0.)C> A 0.)0
3.704 0.>G9A 9 0.AC0)
PROMEDIO
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ontraccin* s=25mm.=0.025m . e=40mm .=0.04 m
' s=*
4D s
2=*
4(0.025m .)2=4.909+104 m2.
3abemos*
1=Vol.
t =
8litros
52.5 seg.1m3
1000 lts. =1.5238+104 m3 /seg.
2=Vol.
t =
8 litros
37 seg.1m3
1000 lts. =2.1622+ 104 m3/seg.
,3=Vol.
t =
8 litros
20.9 seg.1m3
1000 lts. =2.7586+ 104 m3/seg.
$dem#s sabemos +ue*
=V' -V=
'
V1=1
' s=
1.5238+104
m3/ seg.
4.909+104
m2
.=0.31448m/seg.
V2=,2
's
=2.1622+10
4m
3/seg.
4.909+10
4
m
2
.
=0.44046m /seg.
V3= 3
' ' s=
2.7586+104
m3 /seg .
4.909+ 104
m2
.=0.56195m /seg.
Entonces*
&teorico=0.61
&=! #(2 g
V2
)
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&1=! #1(2 gV12 )=4+103
m.( 2+9.81m /seg2
.
(0.31448m /seg . )2 )=0.7935
&2=! #2(2 g
V22 )=6+ 10
3m .(
2+9.81m /seg2 .
(0.44046m /seg .)2 )=0.6068
&3=! #3( 2 gV32 )=15+103
m .( 2+9.81m /seg2
.
(0.56195m /seg .)2 )=0.93195
7 9 m3/seg.
+104
V29 m2 /seg2. >; 9 mm .
K
C.>)A 0.099 B 0.I9A>).CG)) 0.C9B G 0.G0G).I>G 0.AC> C> 0.9AC9>
PROMEDIO
-
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odo medio* =25mm .=0.025m.
'=*
4D
2=*
4(0.025m.)2=4.909+104 m2 .
3abemos*
1=Vol.
t =
8litros
31.6 seg.1m3
1000 lts. =2.5316+ 104 m3/seg .
,2=Vol.
t
=
8litros
32.9 seg.1m3
1000 lts.
=2.4316+ 104 m3/seg.
3=Vol.
t =
8 litros
20seg.1m3
1000 lts. =4+ 104 m3/seg.
$dem#s sabemos +ue*
=V' -V=
'
V1=,1
'=
2.5316+104
m3/ seg.
4.909+104
m2
.=0.5157m /seg .
V2=2
'=
2.4316+104
m3 /seg.
4.909+104
m2
.=0.4953m /seg .
V3=,3
'=
4+104
m3/ seg.
4.909+ 104
m2
.=0.8148m /seg.
-
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Entonces* &teorico=0.64
&=! #( 2 gV2 )
&1=! #1(2 gV1
2 )=6+103m .( 2+9.81m/seg2
.
(0.5157m /seg .)2 )=0.4426
&2=! #2(2 gV22 )=9+ 103
m .( 2+9.81m /seg2
.
(0.4953m /seg .)2 )=0.7198
&3=! #3
(2 g
V32
)=15+103m .
(2+9.81m /seg2.
(0.8148m /seg .)2 )=0.4433
7 9 m3/seg.
+104
V29 m2 /seg2. >; 9 mm .
K
2.5316 0.)G>9 G 0.BB)G
2.4316 0.)B>A 9 0.IC9
4 0.GGA9 C> 0.BBAA
PROMEDIO
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odo corto* =25mm .=0.025m.
'=*
4D
2=*
4(0.025m.)2=4.909+104 m2 .
3abemos*
1=Vol.
t =
8 litros
46.2 seg.1m3
1000 lts. =1.7316+ 104 m3/seg .
,2=Vol.
t =
8litros
27.1 seg.1m3
1000 lts. =2.952+104 m3/ seg.
-
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3=Vol.
t =
8 litros
20.8 seg.1m3
1000 lts. =3.846+ 104 m3/seg .
$dem#s sabemos +ue*
=V' -V=
'
V1=,1
'=
1.7316+104
m3/ seg.
4.909+104
m2
.=0.35274m/ seg.
V2
=2
'=
2.952+104
m3 /seg.
4.909+104 m2 .=0.6013m/seg.
V3=,3
'=
3.846+ 104
m3/seg.
4.909+104
m2
.=0.7835m/seg .
Entonces* &teorico=0.74
&=! #(2 gV
2 )
&1=! #1(2 gV12 )=6+103
m .( 2+9.81m /seg2
.
(0.35274m / seg.)2 )=0.9461
&2=! #2(2 gV22 )=16+103
m .( 2+9.81m /seg2
.
(0.6013m/seg .)2 )=0.8682
&3=! #3( 2 gV32 )=25+ 103
m .( 2+9.81m /seg2
.
(0.7835m /seg .)2 )=0.799
7 9 m3/seg.
+104
V29 m2 /seg2. >; 9 mm .
K
1.7316 0.C)BB G 0.9BGC
-
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22/28
2.952 0.AGC> CG 0.G)
3.846 0.GCA )> 0.I99
PROMEDIO
-
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1=Vol.
t =
8litros
82.5 seg.1m3
1000 lts. =0.969+ 104 m3/seg .
,2=Vol.
t =
8litros
26.1 seg.1m
3
1000 lts. =3.065+104 m3 /seg.
3=Vol.
t =
8litros
18.1 seg.1m3
1000 lts. =4.42+ 104 m3 /seg.
$dem#s sabemos +ue*
=V' -V=
'
V1=,1
'=
0.969+104
m3 / seg.
4.909+104
m2
.=0.197m /seg .
V2=2
'=
3.065+104
m3 / seg.
4.909+104
m2
.=0.6244m/ seg.
V3=,3
'= 4.42+ 10
4
m3
/seg.4.909+10
4m
2.=0.9004m /seg.
Entonces* &teorico=1.1
&=! #( 2 gV2 )
&1=! #1(2 gV12 )=2+103
m.( 2+9.81m/seg2
.
(0.197m/seg .)2 )=1.0111
&2=! #2(2 gV22 )=25+103
m .( 2+9.81m /seg2
.
(0.6244m / seg.)2 )=1.2581
&3=! #3( 2 gV32 )=49+103
m.( 2+ 9.81m /seg2
.
(0.9004m /seg.)2 )=1.1858
-
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7 9 m3/seg.
+104
V29 m2 /seg2. >; 9 mm .
K
0.969 0.0A ) C.0CCC
3.065 0.A99 )> C.)>C
4.42 0.C0I B9 C.C>
PROMEDIO 1.11?
Kerror=|&teorico&exp .|
&teorico=|1.11.1517|
1.1+100=4.7
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2. I"'es!$+ $#e+#$ (e e"!$es se e"#$+$" e N/+0$+ &/s Ss!e0$s
H+%($s.En los ltimos treinta a-os el 8er desarrollo varios grandes proyectos hdricos
de propsitos mltiples en distintas cuencas de la costa como 4%/$18%;/$,
4$%J4%, 4%5E$3, KEL;E:E8EL;E1M$5$, $KE3, 4$/$5% yotros. ada uno de estos proyectos hdricos est# compuesto por varios
elementos +ue conforman un sistema hidr#ulico.
8ara facilitar la elaboracin del modelo de simulacin piloto y asegurar su
posterior difusin y generali&acin se cuenta con la colaboracin de cuatro
entidades copatrocinadoras +ue aseguran la adecuada insercin del 8royecto
9I00B en el #mbito universitario y acad'mico, entre las autoridades de aguas,
las instancias polticas en el sector energ'tico y entre los proyectos +ue
manejan represas de propsitos mltiples.
%nstituto de 4idr#ulica, 4idrologa e %ngeniera 3anitaria de la ;niversidad de
8iura.1 Entidad de prestigio reconocido en el 8er y en el e!teriorN se encargara
de la parte universitaria y acad'mica. $segura la diseminacin del 8royecto
9I00B en el #mbito universitario.
El ice1inistro de Energa es la m#s alta autoridad t'cnica en el sector
energ'ticoN define y propone las polticas del sector y emite normas legales yreglamentarias para las actividades de las empresas en este campo. $segura
el uso efectivo de los resultados del 8royecto 9I00B.
"a $utoridad $utnoma de la uenca 4idrogr#fica hira18iura es la entidad de
mayor jerar+ua en el manejo del agua y responsable de la asignacin del
recurso hdrico entre los diferentes usuarios. 3e responsabili&a de difundir los
resultados del 8royecto 9I00B ante el inisterio de $gricultura y dem#s
autoridades de agua.
El 8royecto Especial hira18iura del %nstituto 5acional de Desarrollo es el
responsable del manejo, mantenimiento y control de la infraestructura mayor
del 348. 3u participacin es vital en la elaboracin del modelo atem#tico de
simulacin, en su aplicacin efectiva en este sistema hidr#ulico y en su
diseminacin en otras entidades similares donde tambi'n e!isten reservorios
de propsitos mltiples.
. Des#+6+ &$ N/0e"#&$!(+$ T#"#$ $+$ s!"!/s $##es/+/s ;+%(/s.
BOMBA HIDRAULICA DE PALETAS
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(omba hidr#ulica de paletas, despla&able y de doble efecto, +ue abastece al
cilindro de un caudal constante de aceite. "a bomba lleva, adem#s,
incorporadas*
a7 #lvula de regulacin de caudal* ontada en el interior de la misma bomba.
De esta forma, la velocidad variable de la bomba en funcin de las revoluciones
del motor no influye en el caudal constante de salida.
b7 #lvula de seguridad* 3usceptible de ser tarada hasta una presin m#!ima
de CB0 ?g Ocm) de acuerdo con las caractersticas de la servodireccin y del
vehculo donde debe ser montada.
NOTA* :odas las bombas se suministran con ambas regulaciones ya
establecidas.
DEPOSITO FILTRO
5ormalmente, el depsito de aceite va montado en la misma bomba hidr#ulica
si, en su colocacin en el vehculo, hay espacio suficiente para ambos. De lo
contrario debe y puede colocarse independientemente.
CILINDRO DISTRIBUIDOR
3egn +ueda indicado en la misma, las caractersticas de los diferentes
cilindros estar#n en funcin del vehculo donde deban montarse, principalmente
en lo +ue respecta a*
a7 arrera del cilindro, de acuerdo con la longitud y el recorrido de la biela de
empuje de las ruedas.
b7 El e!tremo de acoplamiento debe indicarse e!actamente segn las variantes
indicadas. :ambi'n podr# suministrarse dejado de desbaste para +ue, al
montarlo en el vehculo, se pueda mecani&ar con arreglo a la rtula en +ue se
vaya a instalar.
c7 "a bola de unin de la barra de direccin se enva, salvo indicacin en
contra, con sobremedida para +ue se mecanice segn sea su acoplamiento
6mecani&ar a la medida del di#metro interior de la barra de direccin7.
$dem#s de las caractersticas est#ndar descritas, pueden fabricarse los
cilindros con diferentes carreras y con los e!tremos y bolas de unin totalmente
terminados segn las medidas +ue se soliciten.
ACEITE HIDRAULICOEl aceite hidr#ulico empleado debe poseer las siguientes caractersticas*
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De A a A,> PE, a >0o. Qndice de viscosidad* CA0
Elementos de un sistema oleo hidr#ulico*
El fluido hidr#ulico.
"as lneas de construccin. El depsito. "os filtros. "os refrigeradores. #lvulas. anmetros. (omba.
. 7( =e+e"#$ e,s!e e"!+e ;+%($ ) e& 4&e/ ;+%(/ Se $$ &$s
0s0$s e#($#/"es !e4+#$s e" &/s se/s 4&e/ ;+%(/.
"a oleo hidr#ulica es la transmisin y control de fuer&as y movimientos
mediante fluidos sometidos a presin. Estos fluidos son generalmente aceites
minerales. 4agamos la diferencia entre hidr#ulica +ue abarca un sentido m#s
amplio al indicar +ue trabaja en general con fluidos y la oleohidraulica +ue
particularmente trabaja con aceite. En nuestro medio utili&amos indistintamente
el t'rmino hidr#ulica para indicar ambas posibilidades. si para los dise-os oleo hidr#ulicos se usan las mismas ecuaciones tericas
ya +ue se trabajan con un fluido +ue el aceite.
. 8artiendo de la ecuacin de la energa y de (ernoulli, hallar la ecuacin de
p'rdidas secundarias por una tubera hori&ontal.
:enemos*
P1
+Z1+
V12
2g=
P2
+Z2+
V22
2 g+Hp
Donde* Hp=Hfp+Hfs
"uego*
P1
+Z1+
V12
2g=
P2
+Z2+
V22
2 g+Hfp+Hfs
onsideraciones*
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Z1 y Z2 3e encuentran en la "nea de referenciaN Z1=Z2
omo '1'2 N V1=0
omo P1 y P2 est#n a una presinN P1=P2
omo las perdidasN por "ongitud Hfp=0
Entonces*
HfsV2
2
2g
8or lo tanto*
Hfs=&V2
2
2g
V. CONCLUSIONES.- 3e evalu las perdidas secundarias en un flujo interno a trav's de un
conjunto de tuberas y accesorios en funcin de la cada de presin para
cada caso. 3e determin el coeficiente de perdidas secundarias 6