ESCUELA SUPERIOR DE INGENIERIA MECANICA Y...

INSTITUTO POLITECNICO NACIONAL

ESCUELA SUPERIOR DE INGENIERIA

MECANICA Y ELECTRICA

PROYECTO DE INSTALACION DE UN HORNO VERTICAL MAERZ PARA PRODUCCION

DE CAL INDUSTRIAL EN AGUA PRIETA, SONORA

MEMORIA DE EXPERIENCIA PROFESIONAL

QUE PARA OBTENER EL TITULO DE: INGENIERO MECANICO

PRESENTA: JAVIER JESUS VILLEGAS CARBAJAL

MEXICO, D.F. SEPTIEMBRE DE 2010

INSTITUTO POLITECNICO NACIONAL

ESCUELA SUPERIOR DE INGENIERIA

MECANICA Y ELECTRICA

AGRADECIMIENTOS DESEO AGRADECER A MIS PADRES POR EL SACRIFICIO QUE HICIERON PARA QUE ME HICIERA UN PROFESIONISTA A MI ESPOSA E HIJOS POR SU APOYO A MIS HERMANOS Y FAMILIA EN GENERAL EN ESPECIAL AL INSTITUTO POLITECNICO NACIONAL Y A TODOS LOS PROFESORES DE LA E.S.I.M.E A MIS COLABORADORES Y AMIGOS.

PLANTA DE CAL DE AGUA PRIETA INSTALACION DE HORNOS MAERZ

INDICE PAGINA

1.- OBJETIVO DEL INFORME………………………… 3

2.- BASES DEL PROYECTO………………………….. 7

3.- INFORME DEL ESTADO ACTUAL DE LA MAQUINARIA EXISTENTE Y RECOMENDACIONES PARA LAS NUEVAS ADAPTACIONES……………………………………. 17

4.- LISTA DE EQUIPO NUEVO NECESARIO………. 28

5.- HOJAS DE DATOS DE LOS EQUIPOS NUEVOS 32

6.- MEMORIA DE CALCULO………………………….. 51

7.- PLANOS DEL PROYECTO………………………... 151

1.- OBJETIVO DEL INFORME

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1.-OBJETIVO DEL INFORME El presente estudio tiene por objeto desarrollar la INGENIERÍA BÁSICA para instalar un horno productor de cal industrial, del tipo vertical, de la marca MAERZ, ya contratado, y determinar cuales correcciones y ajustes hay que hacer en la planta actual para sustituir el horno rotatorio en operación. Esta ingeniería se edita como definitiva, por nuestra parte, para su revisión y aprobación de parte de todo el personal involucrado en el proyecto. Sin embargo, es necesario que nuevamente se chequen datos de campo, niveles y distancias.

- ANTECEDENTES

Actualmente se tiene instalada, en Agua Prieta, Son. Una planta productora de cal industrial cuyos propietarios utilizan la totalidad de su producción para abastecer las necesidades de sus plantas HIDROMETALÚRGICAS. Esta planta utiliza para la calcinación de su materia prima un horno rotatorio de 3.4 m de diámetro por 130 m. de largo, que genera una producción de 300 toneladas métricas diarias de OXIDO DE CALCIO (Ca O), siendo insuficiente para las necesidades actuales y futuros de la empresa. A esto hay que agregar que el actual horno rotatorio consume un promedio de 2500 KCAL/ kg. De óxido de calcio, mientras que los modernos hornos rotatorios consumen de 1400 a 1600 KCAL/KG. Y los modernos hornos verticales consumen de 850 a 860 KCAL/kg. Después de hacer evaluaciones sobre las diferentes opciones para el nuevo horno se llegó a la conclusión que lo más conveniente era la instalación de un horno vertical de doble tiro, marca MAERZ, con una capacidad teórica diaria de 400 toneladas de Ca O y dejando

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provisiones para en el futuro, poder instalar otro horno vertical similar. La razón fundamental para desechar el horno rotatorio fue que aún modernizándolo, con la adición de un pre calentador, la inversión era muy alta y el costo de operación seguiría siendo casi del doble del horno vertical. Desde el punto de vista de operación, la diferencia principal a considerar era que el horno horizontal requiere que el material que se alimenta sea de un tamaño entre 10 mm mínimo a 35 mm máximo mientras que para el horno vertical estos requerimientos son de 15 mm mínimo a 80 mm máximo.

Este informe consta de las siguientes partes: I.- OBJETIVO DEL INFORME. II.- BASES DE PROYECTO. III.- REPORTE DEL ESTADO ACTUAL DEL EQUIPO EXISTENTE Y RECOMENDACIONES PARA LAS ADAPTACIONES NECESARIAS. IV.- LISTA DE EQUIPO NUEVO. V.- HOJAS DE DATOS DE LOS EQUIPOS NUEVOS. VI.- MEMORIA DE CÁLCULO. VII.-PLANOS DEL PROYECTO.

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LISTA DE PLANOS 01.- D-01 Diagrama de flujo con balance de Cargas. 02.- G-01 Arreglo General en Planta del Proyecto. 03.- T-01 Arreglo de Tolva Recepción y Quebradora Primaria. 04.- T-02 Arreglo en Planta General de la Sección de Trituración. 05.- T-03 Arreglo Sección Trituración. Elevación y Vistas. 06.- T-04 Arreglo en Elevación y Vistas del Túnel de Reclamo. 07.- T-05 Arreglo Secciones y Vistas del Túnel de Reclamo. 08.- T-06 Arreglo en Elevación de Alimentación a Hornos. 09.- T-07 Arreglo General de Tolva a Alimentación a Hornos. 10.- T-08 Arreglo General de Criba y Quebradora de Cono. 11.- T-09 CALCINACION. Vistas de Arreglo de Horno. 12.- T-10 CALCINACION. Arreglo de Banda de Cal Viva. 13.- T-11 Arreglo General de Molino de Rodillos. 14.- T-12 Arreglo General de Descarga de Cal Viva a Silos.

2.- BASES DEL PROYECTO

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PROYECTO INSTALACION DE HORNOS MAERZ SISTEMA DE TRITURACION

DESCRIPCIÓN DEL PROCESO

BASES DE PROYECTO CAPACIDAD DE PRODUCCION

HORNOS MAERZ - 400 T.P. día de oxido de calcio ALIMENTACION HORNO - 840 T.P. de piedra caliza TRITURACION REQUERIDA - 1100 T.P. día (1turno) 6½ hs. 5½ días

Tamaño de material requerido 38 a 76 mm y de 15 a 38 mm

OPERACIÓN DEL SISTEMA

La operación de la planta, propiamente dicha, empieza en la tolva de recepción de los camiones que vienen de la MINA y termina en las “Tolvas Pulmón” que regulan la alimentación al Horno MAERZ. De facto se tendrá la operación dividida en tres secciones independientes entre si, pero enlazadas, según convenga. La primera sección corresponde a la trituración primaria que en este proyecto se realizará en la mina y consta de los siguientes equipos: 1.- Tolva de recepción de Camiones. Debe tener capacidad para contener mínimo tres camiones y de preferencia 5, para evitar que la descarga los demore. Por otro lado, en dos puntos estratégicos se deberán colocar unas regaderas o aspersores de niebla seca para controlar el esparcimiento del polvo. Esta tolva será cubierta, de acuerdo con normas de SEMARNAP. Debe llevar un monorriel para

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darle servicio a la quebradora de quijadas y para extraer las rocas que el quebrador no alcance a atrapar. 2.-Alimentador Vibratorio de 1 200 mm (48”) de Ancho.- De doble cama.-Este alimentador regulará la carga que se va a alimentar a la quebradora primaria. La primera cama es una parrilla de barras de acero resistentes al desgaste. Esta parrilla desviará o eliminará todo el material que no debe pasar por la quebradora de quijadas tanto para no atascarla con arcillas como el que no necesita ser triturado ya. La segunda cama es una malla de alambre, donde se eliminará todo el material indeseable en el circuito. 3.- Quebradora de Quijadas. Esta quebradora recibirá el material proveniente de mina de hasta 800 mm de lado y lo reducirá hasta tamaño menor a 200 mm de lado. Para lograr esto, es necesario que el lado cerrado de la quebradora (CSS) se ajuste a 150 mm. Esta quebradora deberá tener las siguientes protecciones: Protección por sobrecarga del motor. Protección por cámara bloqueada, cuando no pueda atrapar a una roca. Protección por caja de descarga atascada. 4.- Transportador Rechazo de Finos. Este transportador recibirá la carga de finos que pasa la segunda cama del Alimentador Vibratorio consiste en su mayoría de arcillas y lo enviará a un tiradero cercano. 5.- Alimentador Regulador.- consiste de una banda de 1060 mm (42”) de ancho que tiene por objeto recibir los impactos del material que arroja la quebradora primaria, así como las fluctuaciones de carga y alimentar a los transportadores primario 5a, 5b y 5c. 6.- Transportadores Primarios.- Llevarán la carga desde la quebradora primaria hasta la tolva de regulación situada a un costado

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de la vieja Planta de Trituración, de donde se iniciaran las nuevas instalaciones para la Nueva Planta de Trituración Todos estos transportadores deberán llevar los siguientes aditamentos de protección: Interruptor de Velocidad Cero, Detector e interruptor de desalineamiento, Paro de Emergencia. El primer Transportador, además, llevará instalada una Báscula Electrónica, Automática con Registrador y Totalizador. El último de estos transportadores deberá de llevar un electroimán autolimpiable para eliminar las piezas grandes metálicas. Debido a que la topografía señala un descenso de hasta 50 metros a lo largo de estos transportadores será necesario de dotarlos de frenos electromagnéticos calibrados a la velocidad apropiada. Hasta aquí podemos decir que termina la primera sección y empieza la segunda, que corresponde a la Trituración Secundaria y Clasificación Final. En esta sección al material se le da el tamaño requerido por el horno y se deshecha el material fino que no se puede utilizar. Consta de los siguientes equipos: 7.- Tolva de Regulación.- Se usará una nueva tolva instalada en el lugar seleccionado para las nuevas instalaciones, adyacentes a la planta actual. Aquí se recibirá el material triturado por la quebradora primaria nueva. Su función principal consistirá en absorber las fluctuaciones de carga provenientes de la mina para alimentar de forma uniforme a la criba y quebradora secundaria. Deberá contar con indicadores de alto y bajo nivel. Su capacidad representa media hora, aproximadamente, de operación. 8.- Alimentador Aprón.- Regulará la alimentación, a través de las señales que reciba de la quebradora secundaria de la carga que debe

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manejarse en el circuito cerrado de la trituración. Tendrá velocidad variable para poder ajustar automáticamente la carga. 9.- Transportadores de Banda T 101, T102 y T 104.- Estos tienen la función de conducir la carga a y desde las máquinas procesadoras según se requiera, estableciendo el circuito cerrado de trituración. Todas deben contar con Interruptor de velocidad cero, Interruptor de Desalineamiento y de paro de emergencia. En especial el transportador T101 debe llevar detector de metales primario con alarma. Como complemento, el transportador 112 deberá tener otro lector de metales secundario con paro automático y un electroimán permanente que atrape las piezas metálicas antes de que lleguen a la quebradora secundaria. 10.- Criba Vibratoria.- Tiene por objeto clasificar el material por tamaños y rechazar el material fuera de especificaciones. Debido a que le pueden llegar trozos hasta de 300 mm es conveniente que sus mallas sean de alambre de calibres más gruesos que el estándar. En las hojas de datos de los equipos se han especificado estos. De preferencia la criba sólo debe de parar por sobrecarga, parando conjuntamente y de inmediato al transportador 101 y al alimentador Aprón. Si otras bandas o la quebradora secundaria paran, la criba debe continuar su funcionamiento hasta vaciarse por completo, porque no puede quedarse con carga. Sus chutes deben estar bien diseñados y con placas de desgaste donde se requiera o, mejor aún, con cajas de material que eviten el desgaste.

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11.- Quebradora Secundaria.- Se cuenta con una giratoria que reducirá el material a los tamaños finales deseados. En el presente caso su trabajo será relativamente holgado porque su descarga se abrirá al máximo, esto es 56 mm, y aún más si se pudiera hacer un ajuste. También se debe buscar reducir su velocidad para poder obtener la mayor cantidad de material + 38 mm, - 76 mm. Aunque puede recibir piedras hasta de 16”, la recomendación es de limitar la alimentación de materiales arriba de 220 mm. Deberá contar con protección para sobrecarga que se enlazará al alimentador Apron para pararlo o reducir su velocidad. También su motor deberá estar protegido, así como su sistema de enfriamiento y lubricación. 12.- Transportadores de Banda T 104 y T 105.- Son los encargados de conducir los materiales ya seleccionados a las pilas de almacenamiento para de allí ser alimentados al horno. Un transportador lleva material de +38, -76 mm. Y otra lleva material +15 -38 mm. Ambas deben contar con Báscula Electrónica Automática con Registrador y Totalizador. De ser posible y en caso de que el estado de los componentes lo justifique, se usarán los elementos de la banda # 4 actual. Los apilamientos serán de 34 000 Tons. C/U. con una carga viva aproximada de 13 000 toneladas cada uno. Aunque es preferible calcinar el material más grueso, + 38,-76 mm., por el mejor rendimiento del horno, será inevitable calcinar, también el material intermedio, esto es el +15,-38 mm. Aquí termina la segunda sección de Trituración y empieza la tercera con el túnel bajo los montones. De estos apilamientos la carga se llevará a las Tolvas Pulmón, mediante los siguientes equipos.

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13.- Túnel de Reclamo.- Será de concreto armado de una sección que permita la instalación de los alimentadores vibratorios y la banda T 106. Deberá llevar una ligera pendiente hacia su enlace con la caja de descarga del túnel viejo y de ahí deberá implementarse un drenaje efectivo hacia el exterior.- Este túnel debe de llevar en su extremo posterior una caja de acceso con escalera para mejorar su ventilación y el mantenimiento. 14.- Alimentadores Vibratorios.- Deben regular la carga sobre la banda 106. Su operación debe ser a control remoto y pueden o deben funcionar uno o varios a la vez. Se sugiere dejar las compuertas parcialmente abiertas y sólo cerrarlas para alguna reparación. 15.- Transportador T-106.- Recibe toda la carga de los alimentadores y la lleva al transportador #7 (Actual). Esta banda debe tener capacidad suficiente para llenar una Tolva Pulmón en menos de veinte minutos. Sus controles deben ser los normales de los transportadores. 16.- Transportador # 7 (Actual).- Este transportador se cortará en el lugar indicado para alimentar al transportador # 107 que vá directo a las tolvas. Se pretende que este transportador trabaje a una velocidad ligeramente superior a la del transportador #106, por lo que habrá que renovar su transmisión. 17.- Transportador #107.- Alimentará indistintamente a las dos Tolvas Pulmón mediante un pantalón y una compuerta automática para descargar el material según su tamaño a la tolva que le corresponda.

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18.- Tolvas Pulmón.- Su objetivo es tener siempre material disponible para alimentar al horno sin interrupción. Una tolva contendrá material de -76 + 38 mm y otra -38 + 15 mm. Deberá tener controles de alto y bajo nivel enlazados con la banda del túnel y los alimentadores vibratorios. 19.- Criba Despolvadora.- Esta se coloca en medio de las dos tolvas para recibir material de cualquiera de ellas y eliminar, por última vez los finos generados en el manejo de los productos. Esta criba estará enlazada en operación a la tolva de alimentación del SKIP. La criba es alimentada, también, por dos alimentadores vibratorios donde solo uno funcionará a la vez, para alimentar un solo tamaño. El rechazo de finos de la criba Despolvadora se elimina a través de la banda 108 a una tolva que debe tener capacidad suficiente para colectar los finos de una semana, esto es 250 Toneladas. Hasta aquí termina la sección de Trituración y empieza la sección de Calcinación donde el HORNO MAERZ trae sus propios sistemas de control. El horno cuenta con dos tolvas de descarga a cada una de las cuales habrá que adaptarles un alimentador vibratorio para que regule la descarga a la banda # 109 . El material, cal viva, sale a una temperatura cercana a los 60°C, por lo que esta banda y la 110 deben ir cubiertas con galería para evitar que la carga se humedezca, pero no se cubrirán con concha para permitir que se enfríe. A la descarga de la banda 109 se implementará un molino de rodillos que reduzca el tamaño del material a -6 mm., para facilitar su posterior manejo. El transportador 110 descargará a un pantalón que enviará la carga a uno de dos pantalones mediante una compuerta accionada automáticamente. De la pierna seleccionada, el material caerá a otro

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pantalón de donde se enviará a uno de los cuatro silos actuales de 700M3., cada uno., de donde se embarcará la cal viva a su destino final. Aquí termina la operación de la Planta.

SECUENCIA DE ARRANQUE Y PARO

Empezando en la sección de quebrado primario, tendremos la siguiente secuencia de Primera Sección.-Arranque: 1.- Transportadores Largos.- Según su número (2 ó 3). 2.- Alimentador regulador de Banda. 3.- Transportador de Finos 4.- Quebradora de Quijadas 5.- Alimentador vibratorio Paro: 1.- Alimentador Vibratorio 2.- Transportador de Finos 3.- Quebradora de Quijadas 4.- Alimentador Regulador de Banda 5.- Transportadores Largos. Segunda Sección: Arranque 1.- Transportadores 104 y 105 2.- Transportador 103 3.- Quebradora Secundaria. 4.- Criba Vibratoria Principal 5.- Transportador 102 6.- Transportador 101 7.- Alimentador Aprón. Paro: 1.- Alimentador Aprón. 2.- Transportador 101.

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3.- Transportador 102 4.- Transportador 103 5.- Transportador 104 6.- Transportador 105 7.- Criba Vibratoria. Tercera Sección.- Arranque: 1.- Transportador 107 2.- Transportador # 7 3.- Transportador # 106 4.- Alimentadores Vibratorios del túnel. Paro: 1.- Alimentadores Vibratorios 2.- Transportador # 106 3.- Transportador # 7 4.- Transportador # 107 Nota: La criba Despolvadora, Los alimentadores Vibratorios que la alimenta y el transportador # 108, estarán enlazados a la operación del SKIP. Cuarta Sección.- Arranque 1.- Transportadores de banda111 2.- Transportador de Banda 110. 3.- Molino de Rodillos. 4.- Transportador de Banda 109. 5.- Alimentadores Vibratorios descargas de Tolvas de Hornos. Paro: 1.- Alimentadores Vibratorios descarga de Hornos. 2.- Transportador de Banda 110. 3.- Molino de Rodillos. 4.- Transportador de Banda 111.

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3.- INFORME DEL ESTADO ACTUAL DE LA MAQUINARIA EXISTENTE

Y RECOMENDACIONES PARA LAS NUEVAS ADAPTACIONES

18 3.1.- TOLVA DE RECIBO. Recibe material grueso de mina. Se le hizo una modificación en la que le faltó un mejor anclaje a la losa de concreto, por lo cual ha presentado fisuras y abombamiento en los lados. RECOMENDACIONES. Anclar mejor las placas laterales y/o apoyarlas en el concreto. 3.2.- ALIMENTADOR DE ORUGA 48” x 15´ de largo. En buenas condiciones. Desgaste normal por el uso en los eslabones de la Cadena. RECOMENDACIONES. Cambiar eslabones desgastados. 3.3.- PARRILLA FIJA 4´x 6´ Con Abertura de 4”. Originalmente era vibratoria. Por diversos problemas se cambió a fija. RECOMENDACIONES. Aunque actualmente sirve para desahogar la quebradora primaria debería, también, eliminar los finos provenientes de mina. 3.4.- QUEBRADORA DE QUIJADAS PETTIBONNE 36” x 42”. El diseño original contemplaba una quebradora más grande, por lo que hubo que hacer adaptaciones tanto en la base como en la alimentación. Actualmente presenta fisuras en su bastidor aparentemente por estar fue de escuadra. A los baleros y flecha principal les restan aproximadamente 6 500 horas de vida (tres años) Las muelas fija y móvil no son de buen diseño porque permiten el paso de muchas lajas, situación que repercute en la operación del resto del equipo. RECOMENDACIONES. Sería conveniente cambiarla, si el presupuesto lo permite por una quebradora nueva 36” x 48”. De no ser posible necesitaría hacérsele una reparación mayor con resultados Inciertos. 3.5.- BANDA TRANSPORTADORA # 1.De 36” de ancho. Debido a la deficiente operación de la quebradora primaria y a la naturaleza propia de la materia prima, transporta trozos de hasta 14”, lo que ocasiona frecuentes tiraderos. Además, recibe descargas de materiales muy diferentes, los finos de la parrilla y las descargas de las quebradoras primaria y secundaria. RECOMENDACIONES. Hay que cambiarla a 48”de ancho, no por capacidad, sino por el tamaño del material manejado. En caso de que se prefiera facilitar el cambio se puede cambiar a 42”.

19 3.6.- CRIBA PRIMARIA. SCALPER 6´´x 16´. Dos camas. Actualmente trabaja con una sola malla cuadrada de hule por lo que su superficie criban te está muy reducida. Por razones de operación se recortó a 14´de largo. Como recibe material muy heterogéneo su operación es muy deficiente con una alta presencia de finos en el sobre tamaño. RECOMENDACIONES. Esta criba debería de usarse, como su nombre lo indica para enviar producto limpio a la secundaria. Hay que cambiar a malla metálica y completarle los 16´. Sugiero no cribar en este Scalper el producto de la quebradora secundaria. 3.7.- QUEBRADORA SECUNDARIA. BOLIDEN ALLIS S-4000. Está en buenas condiciones mecánicas, aunque mal ubicada, a nuestro criterio, porque su descarga se revuelve con la descarga de la quebradora de quijadas y de los finos de la parrilla. Debido a que la quebradora primaria produce muchas lajas se tuvo que cerrar y reducir la excentricidad. RECOMENDACIONES. Como ahora se trata de producir material más grueso, habrá que abrirla nuevamente a su máximo (65mm) y aún bajarle un 10% la velocidad con el fin de acercarnos, lo más posible al producto ideal que son 80 mm. Es también recomendable relocalizarla para que reciba una carga más uniforme en cuanto a calidad y cantidad. 3.8.- BANDAS ADICIONALES. No se detectaron grandes problemas. RECOMENDACIONES. Sea cual fuere el diagrama de proceso nuevo, estas bandas son 100% aprovechables. 3.9.- TOLVA REGULADORA Y ALIMENTADORES VIBRATORIOS. La tolva reguladora está mal ubicada, porque solo regula el cribado secundario, debiendo regular, mejor, a la alimentación de la quebradora secundaria. Además existe el problema que los alimentadores vibratorios no funcionan satisfactoriamente. Esto se debe a que su chute de carga es muy reducido, lo que ocasiona que el alimentador no vibre suficiente la carga, por la cercanía del concreto del fondo de la tolva. RECOMENDACIONES. Hacer más grandes los chutes de los vibradores. 3.10.- CRIBAS SECUNDARIAS 6´x 16´ UNA TELA. Estas cribas deberán de regular y clasificar la carga final de los nuevos o nuevos

20 hornos MAERZ, por lo que necesariamente tendrán que ser de tres telas. RECOMENDACIONES. Es mejor sustituirlas por una sola criba de tres telas. 3.11.- ACOPIO DE MATERIAL Y TUNEL DE RECLAMO. Debido al mal diseño de este acopio actualmente se presentan dos problemas. El primero corresponde al bajo volumen de carga viva. Como solo tiene una descarga central, la carga viva es de 19% del total, lo que obliga al uso frecuente de maquinaria para recuperar la carga muerta. El otro problema es que el túnel no tiene drenaje natural, por lo que constantemente está inundado, parcialmente. RECOMENDACIONES. Colocando múltiples boquillas en el túnel, se logra aumentar la carga viva hasta un 36% o sea casi el doble. Recomendamos colocar 5 boquillas en la nueva extensión del túnel y de 3 a 4, según se pueda en el túnel viejo. Con este reporte podemos sopesar que maquinaria conviene renovar y que otra puede dar un servicio eficiente y confiable. De aquí podemos pasar a estudiar las diferentes opciones para renovar la planta de trituración con el fin de abastecer al horno MAERZ.

ALTERNATIVAS PARA RENOVAR LA PLANTA DE TRITURACION

Del informe anterior podemos concluir que hay tres formas diferentes para adaptar la actual planta de trituración a las nuevas exigencias de carga. LA PRIMERA. La más barata, consiste en hacer los cambios mínimos para obtener los productos deseados. Esto es: 1.- Reparar la actual quebradora de quijadas. 2.- Reformar la Criba Primaria a dos telas y obtener de ella el primer producto de 40 a 80 mm. 3.- Abrir la Quebradora Secundaria. 4.- Adaptar las Cribas Secundarias a dos telas y obtener el segundo producto de 15 a 40 mm. 5.- Sacar los finos por el mismo lugar actual. VENTAJAS.- Baja inversión. Del orden de $ 700 000 dlls.

21 DESVENTAJAS.- Depender de equipo viejo con probables interrupciones y baja calidad, granulométrica, de los productos.

ESTIMADO DE INVERSION REQUERIDA PARA LA PRIMERA OPCION

DE ADAPTACION DE PLANTA DE TRITURACION

Miles de

Pesos1.- Reparación Tolva Primaria y Alimentador 3002.- Reparación quebradora de Quijadas: 2.1.- Refacciones, Flecha y baleros 400 2.2.- Quijadas, toggle y varios 800 2.3.- Mano de obra 300 Sub Total 1500 15003.- Ampliar Banda No. 1 a 42” (97m) 10204.- Readaptar Criba Primaria 4.1.- Parrilla Nueva 140 4.2.- Malla Nueva 80 4.3.- Chutes Nuevos 160

Sub Total 380 3805.- Transportador de Banda No.10, nuevo (Producto grueso) 36” de ancho por 53 m. c/c, incluyendo cimentación.

13256.- Nuevo Túnel 62m de largo, 3.6 x 3.8m con 9 boquillas y drenaje.

1240

7.- Banda en el Túnel de 36” de ancho por 62 m de largo.

1550

8.- Chutes y alimentadores vibratorios nuevos (9 unidades)

4500

9.- Reacondicionamiento de: 9.1.- Tolva Reguladora y Cribas Secundarias. 450 9.2.- Chutes de productos nuevos 240

Sub Total 690 69010.- Diversos, Motores y arrancadores 900

Gran Total 13405 LA SEGUNDA. Con Alcance Medio. Consiste en hacer cambios más importantes, tendientes a eliminar las fallas actuales, pero sin cambiar la localización de la planta. Esto es:

22 1.- Cambiar la quebradora de quijadas por una nueva de 36” x 48”. 2.- Cambiar la banda no. 1 a 48” de ancho. 3.- Obtener el producto grueso, primario, en el Scalper, instalando la malla inferior de 40 mm. Todo el producto restante se tendría que clasificar en las cribas secundarias. Para mejor operación habría que darle media vuelta al Scalper. 4.- Se trasladaría la quebradora secundaria frente al SCALPER, ya girado, descargando a la banda No.3 y cerrando el circuito mediante la banda no.4 que se relocalizaría en la descarga de las cribas secundarias y se haría llegar hasta el SCALPER, nuevamente, para cerrar el circuito. 5.- A las dos cribas secundarias se les colocarían telas de 40 mm y de 15 mm y se regresaría todo el material mayor de 40 mm al Scalper donde se separaría el producto grueso -80 + 40 mm., como ya se indicó y el sobre tamaño a la quebradora secundaria. Aunque el producto menor de 80 mm y mayor de 40 mm se regresaría de las cribas secundarias, no afecta en su recuperación y se ahorra un transportador de banda VENTAJAS.- Se evitaría sobrecargas en el circuito. Se tendría mejor control para ajustar los tamaños deseados. DESVENTAJAS.- El cambio de lugar de la quebradora secundaria implica otros cambios, como son el cambio de su sistema hidráulico y controles. La banda 3 se tendría que cambiar de inclinación, a 15° en lugar de los 12.5° que tiene actualmente. La banda que cierra el circuito también se tendría que reinstalar y reacondicionar. Aumenta la inversión a $ 1 200 000 dlls.

ESTIMADO DE INVERSION REQUERIDA PARA SEGUNDA OPCION DE ADAPTACION

DE LA PLANTA DE TRITURACION Miles de

Pesos1.- Adquisición de: nueva quebradora 1.1.- Quebradora de quijadas 36”x48” 3500 1.2.- Adaptación de base 250 1.3.- Chutes Nuevos 200 1.4.- Eléctricos y controles 150 1.5.- Instalación 600

Sub Total 4700 4700

23 2.- Cambio de Banda No. 1 a 48” de ancho por 97 m c/c. incluyendo bases.

2400

3.- Readaptar Scalper. 3.1.- Reacondicionar estructura 150 3.2.- Cambiar y Agregar Mallas 160 3.3.- Girar Scalper 150 3.4.- Chutes Nuevos 120

Sub Total 580 5804.- Construcción de: 4.1.- Base de Quebradora Secundaria 400 4.2.- Chutes Nuevos 200 4.3.- Eléctricos y Controles 150 4.4.- Instalación 450

Sub Total 1200 12005.- Reacondicionar Banda No. 3 4006.- Alargar y reacondicionar Banda No. 4 6007.- Transportador de banda No. 10, nuevo (Producto grueso) 36” de ancho por 53 m. c/c incluyendo cimentación.

13008.- Túnel Nuevo. 12409.- Banda en túnel. 155010.- Chutes y alimentadores nuevos (9). 450011.- Motores y arrancadores nuevos. 140012.- Reacondicionar Cribas Secundarias y tolva reguladora

690

Gran Total 20560

LA TERCERA ALTERNATIVA. Optimizando la operación. Consiste en llevar la quebradora primaria a la mina, al nivel 1465.00, donde se han desarrollado los mejores frentes de explotación y con reservas suficientes para 30 años. En esta estación de quebrado se eliminarían los finos provenientes de mina, mediante una banda transportadora que los tiraría a una barranca cercana y la carga producida por la quebradora la llevaría, con bandas transportadoras, hasta la actual tolva de recibo de camiones sobre la cual se haría un acopio de material triturado de hasta 20 000 toneladas. El Scalper se sustituiría por una criba de 8´x 20´ de tres camas frente a la cual se colocaría la quebradora secundaria, que regresaría su carga a la tolva actual de la quebradora primaria, para cerrar el circuito. Los dos productos finales

24 se obtendrían de la criba nueva así como los finos. Más adelante se presenta una variante de esta alternativa como opción No. Cuatro. VENTAJAS.- Se reduciría el acarreo de mina entre un 60% a un 70% con el consiguiente ahorro en el costo de minado. Se ahorraría, también en el acarreo y manejo innecesario de finos de mina. DESVENTAJAS.- Mayor inversión. Se dividiría la operación de trituración al estar alejadas las trituraciones primaria y secundaria. Se necesitaría una nueva subestación.

ESTIMADO DE INVERSION REQUERIDA PARA LA TERCERA OPCION

DE ADAPTACION DE LA PLANTA DE TRITURACION.

Miles de

pesos1.- Construcción de Tolva Primaria Nueva. 1.1.- Excavaciones y Movimiento de tierras 12000 m3

250

1.2.- Obras en Concreto Armado 150 m3 560 1.3.- Estructura de Acero 20 Tons. 550

Sub Total 1360 13602.- Alimentador de Placa Vibratorio 2.1.- Alimentador Vibratorio de 48” de ancho x 20´ de largo con grizzli de 8´ de largo.

750

2.2.- Chute e instalación. 150 Sub Total 900 900

3.- Quebradora de Quijadas Nueva 3.1.- Quebradora de Quijadas 36”x48” 3500 3.2.- Base de concreto nueva. 750 3.3.- Chute e instalación. 200 3.4.- Eléctricos y controles. 150 3.5.- Instalación. 600

Sub Total 5200 52004.- Banda(s) Transportadora(s) nueva(s) 4.1.- Banda de 48” de ancho por 500 m. de largo aprox.)

12500

4.2.- Obra civil. 2000 4.3.- Estructuras y tolvas adicionales. 750

Sub Total 15250 15250

25 5.- Banda de rechazo de finos 24” de Anc. x 60 Mt de largo.

1350

6.- Cambio de Scalper por Criba 8´x 20´; tres camas, incluyendo chutes.

1600

7.- Cambio de Estructura. 6008.- Reinstalación de quebradora secundaria. 13509.- Banda No. 10 nueva. 80010.- Readaptación de Banda No. 9. 30011.- Banda de finos nueva. 104012.- Túnel Nuevo. 124013.- Banda Túnel. 155014.- Chutes y Alimentadores. 450015.- Motores y Arrancadores. 140016.- Subestación y Cuarto de Control 690

Gran Total 39130 LA CUARTA ALTERNATIVA SERÍA INSTALANDO LA PLANTA IDEAL EN LA ZONA DE LA PLANTA ACTUAL.- Consiste en instalar los equipos nuevos y adaptar los equipos viejos, de tal manera que reporten mayores beneficios, sin tener que llevar la quebradora primaria a la mina para evitar la inversión excesiva en los transportadores. VENTAJAS.- Se aprovecharían al máximo los equipos que se instalaran. Se tendría capacidad instalada para cualquiera ampliación o requerimiento de materiales especiales. DESVENTAJAS.- Prácticamente hay que rehacer la totalidad de la planta usando sólo los equipos necesarios y reacondicionando o descartando los equipos viejos.

ESTIMADO DE INVERSION REQUERIDA PARA LA CUARTA OPCION DE LA ADAPTACION DE LA PLANTA DE TRITURACION

Miles de

pesos1.- Reacondicionamiento de tolva primaria 1.1.- Excavaciones y movimientos de Tierras

26 3000 M3 65 1.2.- Obras en concreto armado 50 M3 200 1.3.- Estructuras de Acero 10 Toneladas 260

Sub Total 525 5252.- Alimentador de placa vibratorio 2.1.- Alimentador Vibratorio de 48” de ancho x 20´ de largo con grizzli de 8´ de largo

750

2.2.- Chutes e instalación. 150 Sub Total 900 900

3.- Quebradora de Quijadas nueva, instalada. 52004.- Banda Transportadora #1 nueva, de 48” de ancho x 36 m c/c de poleas, incluyendo bases.

900

5.- Banda No. 2, de rechazo de finos 24” de ancho por 60 Mt de largo

1350

6.- Tolva reguladora, Cap. 200 Tons. 7.- Reacondicionamiento y col. del alimentador Apron de 48” de ancho bajo tolva reguladora

200

8.- Banda Nueva No. 3 de 48” de ancho por 46 Mt c/c de poleas

1100

9.- Criba Vibratoria Nueva 9.1.- Criba Vibratoria 8´x20´ - tres camas 1250 9.2.- Estructura de soporte 30 toneladas 850 9.3.- Chutes Nuevos e instalación. 550

Sub Total 2650 265010.- Reinstalación de Quebradora Secundaria 112011.- Banda nueva # 4,de 30” Ancho x 44 m c/c. 105012.- Banda # 5 de 24” Ancho x 60 m c/c, finos. 135013.- Banda # 6 de 30” Anc. x 65 m c/c grueso 155014.- Banda # 7 de 30” Anc. x 65 m c/c medio 155015.- Túnel Nuevo 124016.- Banda en Túnel 155017.- Chutes y Alimentadores nuevos (9) 450018.- Motores y Arrancadores nuevos. 1400

Gran Total 28135 LA QUINTA ALTERNATIVA.- Es una variante de la cuarta Alternativa cuya única diferencia consiste en relocalizar la quebradora secundaria cercana a la tolva de regulación. La inversión requerida es prácticamente la misma.

27 MEXICANA DE COBRE, S.A. DE C.V. PLANTA DE CAL DE AGUA PRIETA TABLA COMPARATIVA PARA LAS DIFERENTES OPCIONES

Características Ventajas Desventajas

Inversión en Miles de Pesos

1

Cambios mínimos Baja inversión Equipo obsoleto 13405

2

Mejoras y equipo nuevo Inversión Media Posible paro de planta 20560

3

Quebradora primaria en mina

Se reduce el acarreo de la mina y se evita el manejo de finos primarios

Mayor inversión 39130

4

Planta Ideal Se haría prácticamente nueva planta en paralelo

Se adaptarían todos los equipos viejos 28135

5 Variante de la 4ta. Óp.

Se tendría la quebradora secundaria mas centralizada

Se adaptarían todos los equipos viejos 28135

4.- LISTA DEL EQUIPO NUEVO NECESARIO

29

MINA PESO KG. H.P.

M-1 TOLVA RECEPCION CAMIONES. CAP. 250 TONS. 25 000 KG.

M-2

ALIMENTADOR VIBRATORIO DE 1200 mm (48") DE ANCHO POR 8 100 MM (20') DE LARGO, DOS CAMAS,CON PARRILLA EN LA PARTE SUPEROR Y MALLA EN LA INFERIOR 7 200 30

M-3 QUEBRADORA DE QUIJADAS 800 x 1200 mm(32" x 48") 24 400 200

M-4TRANS.BANDA 450 mm (18") DE ANCHO x 50 m.C/C (RECHAZO DE FINOS) 6 000 5

M-5ALIMENTADOR REGULADOR DE 1060 mm( 42") DE ANCHO x6.0M C/C 600 10

M-6A,B,C

TRANSPORTADORES DE BANDA DE 914 mm (36") DE ANCHO POR 500 m DE LARGO TOTAL 60 000 30

TRITURACION

T-1 TOLVA DE PASO. CAP. 200 TONS 15 000

T-2ALIMENTADOR DE ORUGA 1200 mm.(48") DE ANCHO POR 4.5 m (15') DE LARGO 10 400 7.5

T-3TRANSP. DE BANDA #101- 1060 mm (42") DE ANCHO POR 50,75 m C/C 8 600 40

T-4 CRIBA VIBRATORIA 2.4 m x 6.1m ( 8' x 20') TRIPLE DECK 13 100 50

T-5 QUEBRADORA DE CONO SUPERIOR S-4000 9 000 200

T-6TRANSP. DE BANDA # 102-(914 mm) 36" DE ANCHO POR 63,30 m. C/C 8 400 15

30

T-7 TRANSP. DE BANDA # 103-610 mm ( 24") DE ANCHO x 38 m C/C

6 000 3

PLANTA DE CAL DE AGUA PRIETAPROYECTO INSTALACION HORNO MAERZ

LISTA DE EQUIPO

T-8 TRANSP. DE BANDA #104-610mm (24") DE ANCHO x 68.0 m C/ 14 000 10

T-9 TRANSP. DE BANDA # 105-610 mm(24") DE ANCHO x 72.0 m C/ 14 000 15

T-10 TUNEL DE RECLAMO. 350 M3 CONC.

T-11ALIMENTADORES VIBRATORIOS DE CHAROLA DE 610 mm (24")DE ANCHO POR 1524 mm (60")LARGO- 8 PZAS. 1 400 2 x 5 = 10

T-12 TRANSP. DE BANDA #106-610 mm (24") DE ANCHO x 61 m C/C

6 000 10

T-13 TRANSP. DE BANDA # 7 (ACTUAL)

T-14 TRANSP. DE BANDA #107-610 mm (24") DE ANCHO x 82 m C/C

11 000 10

T-15TOLVAS DE REGULACION(PULMÓN) 2 PZAS. Cap. 100 tons. C/u. 20 000

T-16ALIMENTADORES VIBRATORIOS DE 610mm (24") DE ANCHO POR 60" LARGO 1 700 2 x5 = 10

T-17 CRIBA VIBRATORIA (DESPOLVADORA) 1 CAMA 4' x 8' 4 000 3

T-18TRANSP. DE BANDA #108-416 mm (16") DE ANCHO POR 53.25 m C/C 3 600 3

T-19 TOLVA DE POLVOS. CAP. 250 TONS. 18 000

T-20 BANDA # 112 DE 914 mm (36") DE ANCHO POR 7,35 mts. DE C/ 600 3

CALCINACION

C-1 TOLVA ALIMENTACION SKIP. 2 000

C-2 SKIP

C-3ALIMENTADORES VIBRATORIOS DE CHAROLA DE 610 mm (24") DE ANCHO POR 1524 mm.(60") DE LARGO 1430 2 x 5 = 10

C-4 HORNO MAERZ DOBLE CUBA

31

C-5ALIMENTADORES VIBRATORIOS DE CHAROLA DE 600 mm (24") DE ANCHO POR 1524 mm (60") DE LARGO 1430 2 x 5 =10

C-6TRANSP. DE BANDA # 109-610mm (24") DE ANCHO POR 17.7 M C/C. 1500 3

C-7TRANSP. DE BANDA #110- 610 mm (24") DE ANCHO POR 89 m C/C 21 000 15

C-8TRANSP. DE BANDA # 111-610 mm (24") DE ANCHO POR 6,50 m C/C 3 600 3

C-9 MOLINO DE RODILLOS 16 000 2 x 25

C-10 SILOS DE CAL VIVA (ACTUALES) 700 M3 C/U

5.- HOJAS DE DATOS DE LOS EQUIPOS NUEVOS

33

ARTICULO M-1.-TOLVA RECEPCION CAMIONES. CAP. 250 TONS. (PRELIMINAR)

FUNCION: RECIBIR CAMIONES CON CALIZA EN TROZO

DATOS DE OPERACIÓN: MATERIAL QUE VA A RECIBIR: PIEDRAS CALIZA HASTA DE 780 mm POR LADOPESO ESPECÍFICO DEL MATERIAL: 2.6

PESO VOLUMÉTRICO:1 600 KG./M3

ANGULO DE REPOSO DEL MATERIAL: 37°

TEMPERATURA AMBIENTE : MIN: -6°C, MAX 40°C

TEMPERATURA DEL MATERIAL: AMBIENTE

DATOS TECNICOS: ANCHO NOMINAL : 6 500 mm VER PLANO DE VICA

PARTE VERTICAL: 3 000 m

ALTURA PARTE INFERIO 1 500 mm

CAPACIDAD AL 100% 150 M3.

BOCA DE DESCARGA: 1 100 x 3 500mm

CARACTERÍSTICAS: FABRICACION DE ACERO AL CARBÓN

FONDO FORRADO CON PLACAS DE ACERO DE ALTA RESISTENCIA AL DESGASTE ASTRALLOY O SIMILAR

PLANTA DE CAL DE AGUA PRIETAPROYECTO INSTALACION HORNO MAERZ

ESPECIFICACIONES DE EQUIPO

34

M-2.- ALIMENTADOR VIBRATORIO DOBLE CAMA DE BARROTES (GRIZZLY)

FUNCIÓN: ALIMENTAR PIEDRA CALIZA A QUEBRADORA PRIMARIA

DATOS DE OPERACIÓN:MATERIAL QUE VA A ALIMENTAR: PIEDRA CALIZA HASTA DE 780 mm DE LADO.

PESO VOLUMÉTRICO DEL MATERIAL : 1600 kg./M3



CAPACIDAD : 400 TONS/HORA

POTENCIA INSTALADA:40 H.P.

DATOS TECNICOS:TAMAÑO DEL ALIMENTADOR: 1 200 mm DE ANCHO x6 096mmde largo ( 4' X 20')

BOCA DE ENTRADA: 1 100 mm x 3 600 mm DE LARGO

ANCHO DE LA CHAROLA: 1219mm= 48"

LONGITUD DE LA CHAROLA: UNA SECCION PLANA DE 3 657 mm (12') DE LARGO +DOS SECCIONES DE BARROTES DE ALTA RESISTENCIA AL DESGASTE DE 1200 mm DE LARGO C/U CON CLAROS ENTRE BARROTES DE 60 mm.+UNA MALLA INFERIOR DE 1200 mm DE ANCHO POR 1200 mm DE LARGO

LA CHAROLA DEBE ESTAR TOTALMENTE FORRADA CON MATERIAL RESISTENTE ALDESGASTE.

SU ESTRUCTURA SERÁ AUTOSOPORTADA CON RESORTES HELICOIDALES

VIBRADORES ELECTROMECANICOS UNIDIRECCIONALES

PESO:7 500 Kg.

INCLINACION DE TRABAJO: DE 0° a 10°

VARIADOR DE VOLTAJE INTEGRADO.

35

M-3.-QUEBRADORA PRIMARIA DE QUIJADAS 32" x 48"

FUNCION TRITURAR LA PIEDRA CALIZA QUE VIENE DE MINA

DATOS DE OPERACIÓN:MATERIAL QUE VA A TRITURAR: PIEDRAS CALIZAS HASTA DE 780 mm POR LADO.

PESO VOLUMÉTRICO: 1 600 KG./M3

ANGULO DE REPOSO: 37°

TEMPERATURA: AMBIENTE

CAPACIDAD : 370 T.M/HR

POTENCIA NECESARIA : 200 H.P.

DATOS TECNICOS:TAMAÑO DE BOCA; 810 mm x 1248 mm.

MUELAS: EN ACERO DE ALTA RESISTENCIA AL DESGASTE Y AL IMPACTO DISEÑO APROPIADO PARA EVITAR LAJAS

INCLUIDO: SISTEMA DE LUBRICACION AUTOMÁTICO POLEAS Y BANDAS DE TRANSMISION Y CUBRE BANDAS

PESO ESTIMADO DE MÁQUINA : 25 000 KG.

CARACTERISTICAS:CONSTRUCCIÓN PARA SERVICIO PESADO

BASTIDOR LIBERADO DE ESFUERZOS

TOGGLE SENCILLO

VELOCIDAD DE OPERACIÓN 240 R.P.M.

36

T-1.- TOLVA DE PASO.CAP 200 T0NS.

FUNCION: RECIBIR EL MATERIAL TRITURADO YREGULAR LA ALIMENTACIÓN A LA CRIBA

DATOS DE OPERACIÓN:MATERIAL QUE RECIBE: PIEDRAS CALIZAS HASTA DE 300 mm DE LADO.

PESO VOLUMETRICO: 1 600 KG./M3

ANGULO DE REPOSO DEL MATERIAL : 37°

TEMPERARURA DEL MATERIAL: AMBIENTE

DATOS TECNICOS: SECCION RECTANGULAR DE : 6 000 mmx 5 200 mm

ALTURA PARTE INFERIO : 1 500 mm

BOCA DE DESCARGA 3 000 mm x 3 500 mm

CARACTERÍSTICAS:FABRICACION DE ACERO AL CARBON

FONDO FORRADO CON PLACAS RESISTENTES AL DESGASTE

37

T-2.- ALIMENTADOR DE ORUGA 48" DE ANCHO x 15' DE LARGO

FUNCION: REGULAR ALIMENTACION DE PIEDRA CALIZA A CRIBA PRINCIPAL

DATOS DE OPERACIÓN: MATERIAL QUE VA A RECIBIR: PIEDRAS CALIZAS HASTA DE 300 MM POR LADO.

PESO VOLUMÉTRICO DEL MATERIAL: 1 600 KG/M3



CAPACIDAD : 370 TM/HORA

POTENCIA INSTALADA: 7.5 H.P.

DATOS TECNICOSBOCA DE ENTRADA:1140 mm x 2 100 mm.

EQUIPADO CON CADENA DE TRACTOR D5, 9" DE PASO

PLACAS DE CARGA EN ACERO MANGANESO.

CONTRA FLECHA Y TRANSMISIÓN

VELOCIDAD DE OPERACIÓN 15 m/min (48 ft/MIN)

38

T-4.-CRIBA VIBRATORIA 8' x 20' TRIPLE DECK

FUNCION: CLASIFICAR LA CALIZA SEGÚN SU TAMAÑO

DATOS DE OPERACIÓN:MATERIAL QUE VA A RECIBIR: PIEDRAS CALIZAS HASTA DE 300mm PO R LADO.

PESO VOLUMÉTRICO 1 600 KG./M3


TEMPERATURA: AMBIENTE.

CAPACIDAD: HASTA 600 TONS./HORA, TODO UNO

DE LOS CUALES SE OBTENDRÁN

210 T.P.H. DE PRODUCTO + 76 mm

190 T.P.H DE PRODUCTO - 76, + 38 mm

140 T.P.H DE PRODUCTO -38, + 15 mm

80 T.P.H DE PRODUCTO - 15 mm.

POTENCIA INSTALADA : 50 h.p.

DATOS TECNICOS:TAMAÑO SELECCIONADO 8´x 20'

1a.TELA DE 3"x 3" DE ACERO AL CARBON CON ALAMBRE DE 0.625" (16 mm) DE CALIBRE

2a. TELA DE 1/2" x 1/2" DE ACERO AL CARBON CON ALAMBRE DE 0.375" (9.5 mm) DE CALIBRE

3a. TELA DE 5/8" x 5/8" DE ACERO AL CARBON CON ALAMBRE DE 0.207"(5.3 mm) DE CALIBRE

VELOCIDA : 900 R.P.M.

PESO ESTIMADO: 13 000 KG.

SERVICIO PESADO

39

T-5.- QUEBRADORA SECUNDARIA DE CONO

FUNCION:TRITURAR LAS PIEDRAS CALIZAS GRANDES PROVENIENTES DE LA CRIBA AL TAMAÑO REQUERIDO PARA EL HORNO MAERZ

DATOS DE OPERACIÓN:MATERIAL QUE VA A RECIBIR: PIEDRAS CALIZAS HASTA DE 300 mm DE LADO




CAPACIDAD: HASTA 250 T.P.H.DE MATERIAL 100% MENOR A 80 mm.

POTENCIA INSTALADA : 200 H.P.

DATOS TECNICOS:TAMAÑO DE QUEBRADORA S-4000 (ACTUAL,DISPONIBLE)

APERTURA (CSS):51 mm (2")

VELOCIDAD 275 R.P.M.

PESO: 19 300 KG.

40

T-11.-ALIMENTADOR VIBRATORIO (8 PIEZAS)

FUNCION: ALIMENTACION REGULADA DE PIEDRA CALIZA DESDE LOS APILAMIENTOS

DATOS DE OPERACIÓN:

MATERIAL QUE VA A MANEJAR : PIEDRA CALIZA DE -86 mm, + 15 mm.

PESO VOLUMÉTRICO: 1 600 KG./M3



CAPACIDAD: 250 T.P.H.

POTENCIA INSTALADA: 15 AMPS. A 230 VOLTS.

DATOS TECNICOS:BOCA DE ENTRADA : 580 x 600 mm

ANCHO DE CHAROLA: 600 mm

LARGO DE CHAROLA: 1500 mm.

PESO: 714 Kg.

OTROS:CHAROLA ABIERTA DE SECCION RECTANGULAR

LA CHAROLA DEBE ESTAR ENLAINADA CON MATERIAL RESISTENTE A LA ABRASION.

VIBRADORES ELECTROMECÁNICOS UNIDIRECCIONALES

41

M-5.- ALIMENTADOR REGULADOR PRIMARIO

FUNCION: REGULAR LA DESCARGA DE LA QUEBRADORA PRIMARIA

DATOS DE OPERACIÓN:MATERIAL QUE VA A TRANSPORTAR: PIEDRAS CALIZAS HASTA DE 300 mm DE LADO.

PESO VOLUMETRICO: 1 600 KG/M3

ANGULO DE REPOSO . 37°


CAPACIDAD : HASTA 450 T.P.H

POTENCIA INSTALADA: 15 H.P.

DATOS TECNICOS:

ANCHO DE BANDA PROPUESTO : 42" = 1067 mm

LONGITUD C/C POLEAS = 6.00M

RODILLOS HORIZONTALES DE IMPACTO 6" DE DIÁMETRO

DIÁMETROS DE POLEAS: 16" Y 12"

42

T-15.- TOLVAS DE REGULACION (PULMÓN)

FUNCIÓN: REGULAR CARGA AL SKIP DEL HORNO MAERZ

DATOS DE OPERACIÓN:MATERIAL QUE VA A CONTENER : TOLVA # 1 :100 TONS. PIEDRA CALIZA DE -86,+41mm

TOLVA #2 : 100 TONS. PIEDRA CALIZA DE -41, + 15 mm

PESO VOLUMÉTRICO: 1600 kg/m3

TEMPERATURA MATERIAL : AMBIENTE


DATOS TECNICOS:SECCION RECTANGULAR DE 3.5M x 5.5 M C/U

PARTE VERTICAL DE 3.0 M DE ALTURA

PARTE INCLINADA DE 4.0 M DE ALTURA

BOCA DE SALIDA DE 580 mm x 600 mm

CAPACIDAD AL 100% 70 M3 C/U.

FONDO INCLINADO REVESTIDO CON PLACAS DE DESGASTE DE 3/8" ESPESOR

43

T-16 ALIMENTADORES VIBRATORIOS

FUNCIÓN: ALIMENTAR LA CRIBA DESPOLVADORA

DATOS DE OPERACIÓN:MATERIAL QUE VA A ALIMENTAR, EL No.1: PIEDRA CALIZA DE -76 + 38 mm.

EL No. 2: PIEDRA CALIZA DE -38, + 15 mm.

PESO VOLUMÉTRICO: 1600 KG/M3

ANGULO DE REPOSO DEL MATERIAL: 37° CAPACIDAD: 250 T.P.H.INTERMITENTE

POTENCIA INSTALADA: 15 AMPS. A 230 VOLTS C/U.

DATOS TECNICOS:BOCA DE ENTRADA: 580 x 600 mm

ANCHO DE LA CHAROLA: 609 mm(24")

LARGO DE LA CHAROLA: 1219 mm (48")

PESO: 714 Kg. C/U

44

T-17.- CRIBA DESPOLVADORA

FUNCIÓN ELIMINAR LOS POLVOS GENERADOS POR EL MANEJO

DATOS DE OPERACIÓN:MATERIAL QUE VA A MANEJAR: PIEDRA CLIZA DE -80 mm

PESO VOLUMÉTRICO : 1600 KG./M3

ANGULO DE REPOSO DEL MATERIAL : 37°


CAPACIDAD: 5 T.P.H DE MATERIAL -15 mm

ALIMENTACION TEMPORAL DE 40 TONS. EN 2 MINUTOS


DATOS TECNICOS:TAMAÑO SELECCIONADO 4' x 8'

UNA TELA DE 3/4" DE ABERTURA CON ALAMBRE DE ACERO AL CARBÓN DE 0.207" CALIBRE

VELOCIDAD : 900 R.P.M.

PESO: 1 300 KG.

45

C-5.- ALIMENTADORES VIBRATORIOS ( 2 PZAS)

FUNCIÓN:REGULAR LA DESCARGA DE CAL VIVA DEL HORNO MAERZ

DATOS DE OPERACIÓN:

MATERIAL QUE VA A MANEJAR: CAL VIVA MENOR DE 80 mm

TEMPERATURA DEL MATERIAL: 50°C

PESO VOLUMÉTRICO : 1000 KG/M3

CAPACIDAD: 40 T/H.

POTENCIA INSTALADA: 2 x .525 KW

DATOS TECNICOS:

BOCA DE ENTRADA 600 x 600 mm

ANCHO DE LA CANALETA: 600 mm

LONGITUD DE LA CANALETA: 1 500 mm.

PESO: 714 Kg. C/U

CARACTERISTICAS ESPECIALES:

CHAROLA RECTANGULAR DE ACERO ABIERTA.

ESTRUCTURA AUTOSOPORTADA CON RESORTES HELICOIDALES

VIBRADORES ELECTROMECANICOS UNIDIRECCIONALES

46

C-6.- TRANSPORTADOR DE BANDA # 109

FUNCION: SACAR LA CAL VIVA DE LOS HORNOS PARA SU MANEJO

DATOS DE OPERACIÓN:MATERIAL QUE VA A MOLER: CAL VIVA HASTA DE 80 mm


TEMPERATURA DEL MATERIAL : 65°C



DATOS TECNICOS:ANCHO DE BANDA PROPUESTO: 24"

LONGITUD : 17.70 M ENTRE CENTROS DE POLEAS

POLEAS DE 16" Y 12" DE DIAMETRO.

RODILLOS DE IMPACTO: 4 DE &" DE DÁM.

RODILLOS DE CARGA NORMALES: 10

RODILLOS DE RETORNO: 4

OPERACIÓN: INTERMITENTE

47

C-8.- TRANSPORTADOR DE BANDA # 111

FUNCIÓN:

ALIMENTAR LA CUBA DEL HORNO PROGRAMADA.

DATOS DE OPERACIÓN:MATERIAL QUE VA A MANEJAR: PIEDRA CALIZA HASTA DE 80 mm DE LADO.



CAPACIDAD: 250 TONS/HORA MOMENTÁNEO



LONGITUD : 6.50 M ENTRE CENTROS DE POLEAS

POLEAS DE 16" Y 12" DE DIAMETRO.

RODILLOS DE IMPACTO: 4 DE &" DE DÁM.

RODILLOS DE CARGA NORMALES: 6


OPERACIÓN: INTERMITENTE Y REVERSIBLE.

48

C-9.-MOLINO DE RODILLOS

FUNCION: MOLER LA CAL VIVA PARA SU MANEJO

DATOS DE OPERACIÓN:MATERIAL QUE VA A MOLER: CAL VIVA HASTA DE 80 mm


TEMPERATURA DEL MATERIAL : 50°C


POTENCIA INSTALADA: 2 x 25 H.P.

DATOS TECNICOS:

49TOLVA DE POLVOS

50

T-20.- TRANSPORTADOR4 DE BANDA# 112

FUNCION: RECIBIR EL MATERIAL DE LA QUEBRADORA SECUNDARIA Y REGRESARLA AL CIRCUITO

DATOS DE OPERACIÓN:MATERIAL QUE VA A MANEJAR : PIEDRAS CALIZAS DE HASTA 80 mm DE LADO


PESO VOLUMÉTRICO DEL MATERIAL: 1 600 Kg/m3

CAPACIDAD:200 TONS/H



LONGITUD C/C DE POLEAS : 12.0M

POLEAS DE 16" Y 12" DE DIÁMETRO

RODILLOS DE IMPACTO DE 6" DE DIÁMETRO: 6

RODILLOS DE CARGA NORMALES 6" DIÁM. 35° : 6


6.- MEMORIAS DE CALCULOS

52

PLANTA DE CAL DE AGUA PRIETA

MEMORIA DE CÁLCULO DE

TRANSPORTADORES DE BANDA

1.- GENERALIDADES.- Los transportadores de banda son unos equipos esenciales para el manejo del material que se va a alimentar a los hornos que, para este caso, es caliza.

Para calcular estos transportadores se usa el método desarrollado por CEMA (Conveyor Equipment Manufacturers Association). Empezando por precisar las características del material por manejar y la trayectoria que va a seguir cada transportador. Así se van precisando los siguientes puntos:

1.- El peso volumétrico de este material, no confundir con el peso específico ni con la densidad, es el peso del material en montón, refiriéndose al volumen que ocupa por unidad de peso, esto es kilogramos por metro cúbico. Varía, según el tamaño de este. Entendiéndose como tamaño la medida de los pedazos presentes en más de un 50%. Se determina en laboratorio, dando los siguientes valores:

Para material mayor de 600 mm P.v. = 2000 kg/m3

Para material de 100 a 600 mm P.v. = 1800 kg/m3

Para material de 25 a 100 mm P.v. = 1600 kg/m3

Para material menor de 25 mm P.v.=

Como no se pretende manejar materiales mayores de 200 mm y dado que el material manejado es una mezcla de

53

diferentes tamaños, se tomará el P.v. de 1 600 kg/m3 para los cálculos.

2.- Angulo de reposo.- Se refiere al ángulo que forma el material en montón. Para este caso = 37°

3.- Angulo de sobrecarga.- Es el ángulo que toma el material cuando se le mueve en una trayectoria recta.- Para nuestro caso es de 25°

4.- Contenido de Humedad.- Para este caso, las condiciones son ambientales y no pasan de 6%

5.- Temperatura.- Ambiente, es decir, mínima 0°, máxima 40°

6.- Abrasividad del material.- La caliza tiene una abrasividad media.

7.- Corrosividad.- Para nuestro caso, prácticamente no existe.

Determinados estos puntos se pasa a precisar la cantidad de material que va a manejar el transportador, a partir del Diagrama de Flujo que se ha calculado con anterioridad.

Se precisa la trayectoria de cada transportador a partir de los arreglos generales del proyecto.

Estos arreglos nos dan la longitud del transportador, que siempre se precisa como la distancia entre los ejes principales de las poleas de cabeza, o sea, la motriz y la polea de cola o conducida. Aunado a esto se determina el desnivel, positivo o negativo, que habrá entre estas poleas.

Se presenta a continuación las hojas de cálculo de cada transportador. Se han incluido en el cálculo del primer transportador, las tablas y gráficas auxiliares para el cálculo.

54MEMORIA DE CALCULO

TRANSPORTADORES DE BANDADATOS

CIA.: PLANTA AGUA PRIETA REVISION : 17-Ago-10AREA: TRITURACIONTRANSPORTADOR No.: 101MATERIAL: CALIZA TAMAÑO MAXIMO : 300 mm

g = PESO VOLUMETRICO = 1600 Kg/m3 = 100 lbs/ft3

c = CAPACIDAD NETA = 560 Ton/Hr = 617 S.T.P.H.

m = HUMEDAD = 6 %

C = CAPACIDAD DE DISEÑO = 600 Ton/Hr = 661 S.T.P.H.

V = VOLUMEN/HORA = 375 m3/Hr = 13241.3 ft3/Hr

A = ANCHO DE BANDA PROPUESTO = 1067 mm = 42 in

β = INCLINACION DE RODILLOS = 35 GRADOS

α = ANGULO DE SOBRECARGA = 25 GRADOS

TABLA 3-1. FLUIDEZ - ANGULO DE REPOSO - ANGULO DE SOBRECARGA

CARACTERISTICAS DEL FLUIDEZ ANGULO DE ANGULO DE SOBRE-MATERIAL REPOSO (GRADOS) CARGA (GRADOS)

ARENA SILICA SECA, CONCRETO MUY LIBRE 0 A 19 5AGUADO.

TODOS LOS GRANOS, FRIJOLES FLUIDEZ LIBRE 20 A 29 10PARTICULAS DE PESO MEDIO

ANTRACITA, SEMILLAS DE ALGODON, PROMEDIO 30 A 34 20ARCILLA

CARBON BITUMINOSO, PIEDRA Y PROMEDIO 35 A 39 25MAYORIA DE LOS MINERALES.

FIBROSO, BIRUTAS DE MADERA, PASTA ARRIBA DE 40 30BAGASO Y ARENAS DE FUNDICION.

φ = ANGULO DE REPOSO = 37 GRADOS

(ANGULOS DE REPOSO CEMA 20, 35 Y 45)(ANGULOS DE REPOSO METRICOS 20, 30,35, 40 Y 45)

CIA.: CALCULO: FECHA:CAL DE AGUA PRIETA 17/VIII/2010PROYECTO: MEXICO, D.F. REVISO: FECHA:HORNO MAERZ

JAVIER VILLEGAS C.

55

An=SECCION TRANSVERSAL NETA= 0.87 X At

An = 0.87 X 1.47 = 1.279 ft2 = 0.119 m2

TABLA 4-2. 20 O INCLINACION DE RODILLOS TABLA 4-3. 35 O INCLINACION DE RODILLOS

ANCHO At - SECCION TRANSVERSAL At - SECCION TRANSVERSALDE (ft2) (ft2)

BANDA ANGULO DE SOBRECARGA ANGULO DE SOBRECARGA(in) 0O 5O 10O 15O 20O 25O 30O 0O 5O 10O 15O 20O 25O 30O

18 0.089 0.108 0.128 0.147 0.167 0.188 0.209 0.144 0.160 0.177 0.194 0.212 0.230 0.24824 0.173 0.209 0.246 0.283 0.320 0.359 0.399 0.278 0.309 0.341 0.373 0.406 0.440 0.47430 0.284 0.343 0.402 0.462 0.522 0.585 0.649 0.455 0.506 0.557 0.609 0.662 0.716 0.77236 0.423 0.509 0.596 0.684 0.774 0.866 0.960 0.676 0.751 0.826 0.903 0.980 1.060 1.14242 0.588 0.708 0.828 0.950 1.074 1.201 1.332 0.940 1.044 1.148 1.254 1.361 1.471 1.58548 0.781 0.940 1.099 1.260 1.424 1.592 1.765 1.248 1.385 1.523 1.662 1.804 1.949 2.09954 1.002 1.204 1.407 1.613 1.822 2.037 2.258 1.599 1.774 1.950 2.128 2.309 2.494 2.68660 1.249 1.501 1.753 2.009 2.270 2.537 2.812 1.994 2.211 2.429 2.651 2.876 3.107 3.34572 1.826 2.192 2.560 2.933 3.312 3.701 4.102 2.913 3.229 3.547 3.869 4.197 4.532 4.87984 2.513 3.014 3.519 4.030 4.551 5.085 5.635 4.007 4.440 4.876 5.317 5.766 6.226 6.70196 3.308 3.967 4.631 5.302 5.986 6.687 7.411 5.274 5.842 6.415 6.994 7.584 8.189 8.812

TABLA 4-4. 45 O INCLINACION DE RODILLOS TABLA 4-5. BANDA PLANA

ANCHO At - SECCION TRANSVERSAL At - SECCION TRANSVERSALDE (ft2) (ft2)

BANDA ANGULO DE SOBRECARGA ANGULO DE SOBRECARGA(in) 0O 5O 10O 15O 20O 25O 30O 0O 5O 10O 15O 20O 25O 30O

18 0.170 0.184 0.199 0.214 0.230 0.245 0.262 0.020 0.041 0.062 0.083 0.105 0.12724 0.327 0.355 0.383 0.411 0.439 0.469 0.499 0.039 0.077 0.117 0.157 0.198 0.24130 0.536 0.580 0.625 0.670 0.716 0.763 0.812 0.063 0.126 0.190 0.255 0.321 0.39036 0.795 0.860 0.926 0.992 1.060 1.129 1.200 0.092 0.186 0.280 0.376 0.474 0.57542 1.106 1.195 1.286 1.377 1.470 1.566 1.664 0.128 0.257 0.387 0.520 0.656 0.79648 1.467 1.585 1.704 1.825 1.948 2.074 2.204 0.169 0.340 0.512 0.688 0.868 1.05354 1.879 2.030 2.182 2.336 2.492 2.653 2.819 0.216 0.434 0.654 0.879 1.109 1.34660 2.342 2.529 2.718 2.909 3.104 3.303 3.509 0.269 0.540 0.814 1.094 1.380 1.67572 3.420 3.693 3.967 4.245 4.528 4.818 5.117 0.392 0.786 1.186 1.593 2.010 2.44084 4.702 5.076 5.452 5.832 6.220 6.617 7.027 0.538 1.080 1.628 2.186 2.758 3.34996 6.188 6.678 7.172 7.671 8.180 8.701 9.239 0.707 1.419 2.139 2.873 3.625 4.400

q = CAPACIDAD DE CARGA DE LA BANDA= 7.1 m3/Hr@m/min = 7673 ft3/Hr@100 ft/min

56Wb = PESO DE LA BANDA = 22.05 Kg/m = 15.0 lb/ft

TABLA 6-1. PESO DE LA BANDA, PROMEDIO ESTIMADO (Wb ).

ANCHO DE MATERIAL TRANSPORTADO, lb/ft3

BANDA (in) 30-74 75-129 130-20018 3.5 4 4.524 4.5 5.5 630 6 7 836 9 10 1242 11 12 1448 14 15 1754 16 17 1960 18 20 2272 21 24 2684 25 30 3396 30 35 38

LO = LONGITUD c/c POLEAS = 50.8 m = 166 ft

H = DESNIVEL ENTRE CARGA Y DESCARGA= 14.8 m = 49 ft

TIPO DE RODILLO SELECCIONADO = CEMA C-6 = 6" DE DIAMETRO

TIPO No. DE DIAMETRO D E S C R I P C I O NDE SERIE DE RODILLO

RODILLO ANTERIOR (in)A4 I 4 RENDIMIENTO LIGEROA5 I 5 " "B4 II 4 " "B5 II 5 " "C4 III 4 RENDIMIENTO MEDIANOC5 III 5 " "C6 IV 6 " "D5 NA 5 " "D6 NA 6 " "E6 V 6 RENDIMIENTO PESADOE7 VI 7 " "

Si = ESPACIAMIENTO DE RODILLOS = 1.2 m = 4.0 ft

TABLA 5-2. ESPACIAMIENTO NORMAL DE RODILLOS (Si)

ANCHO RODILLOS DE CARGA RODILLOSDE PESO DE MATERIAL MANEJADO, lb/ft3 DE

BANDA RETORNO(in) 30 50 75 100 150 20018 5.5 ft 5.0 ft 5.0 ft 5.0 ft 4.5 ft 4.5 ft 10.0 ft24 5.0 ft 4.5 ft 4.5 ft 4.0 ft 4.0 ft 4.0 ft 10.0 ft30 5.0 ft 4.5 ft 4.5 ft 4.0 ft 4.0 ft 4.0 ft 10.0 ft36 5.0 ft 4.5 ft 4.0 ft 4.0 ft 3.5 ft 3.5 ft 10.0 ft42 4.5 ft 4.5 ft 4.0 ft 3.5 ft 3.0 ft 3.0 ft 10.0 ft48 4.5 ft 4.0 ft 4.0 ft 3.5 ft 3.0 ft 3.0 ft 10.0 ft54 4.5 ft 4.0 ft 3.5 ft 3.5 ft 3.0 ft 3.0 ft 10.0 ft60 4.0 ft 4.0 ft 3.5 ft 3.0 ft 3.0 ft 3.0 ft 10.0 ft72 4.0 ft 3.5 ft 3.5 ft 3.0 ft 2.5 ft 2.5 ft 8.0 ft84 3.5 ft 3.5 ft 3.0 ft 2.5 ft 2.5 ft 2.0 ft 8.0 ft96 3.5 ft 3.5 ft 3.0 ft 2.5 ft 2.0 ft 2.0 ft 8.0 ft

57

Ai = RESISTENCIA DE RODILLOS = 0.6810 Kg = 1.5 lb

Ai = 1.5 PARA RODILLOS DE 6 in DE DIAMETRO, CEMA C6, D6

Ai = 1.8 PARA RODILLOS DE 5 in DE DIAMETRO, CEMA A5, B5, C5, D5

Ai = 2.3 PARA RODILLOS DE 4 in DE DIAMETRO, CEMA A4, B4, C4

Ai = 2.4 PARA RODILLOS DE 7 in DE DIAMETRO, CEMA E7


PARA TRANSPORTADORES INCLINADOS REGENERATIVOS Ai = 0

θ = ANGULO DE CONTACTO POLEA MOTRIZ = 210 GRADOS

TABLA 6-9. LIMITES DE θ .

TIPO DE LIMITES DEPOLEA DE θCABEZA DESDE A

SENCILLASIN POLEA 180O 180O

DE CONTACTOSENCILLA 180O 240O

CON POLEADE CONTACTO

DOBLE 360O 480O

T = TIPO DE TENSOR = CONTRAPESO

CW = FACTOR DE CONTACTO = 0.38

TABLA 6-8. FACTOR DE CONTACTO CW .

TIPO DE ANGULO TENSOR AUTOMATICO TENSOR TORNILLOPOLEA DE θ DE POLEA POLEA POLEA POLEACABEZA CONTACTO LISA REVESTIDA LISA REVESTIDA

SENCILLA 180O 0.84 0.5 1.2 0.8SIN POLEADE CONTACTO

200O 0.72 0.42 1 0.7SENCILLA 210O 0.66 0.38 1 0.7CON POLEA 220O 0.62 0.11 0.9 0.6DE CONTACTO 240O 0.54 0.3 0.8 0.6

380O 0.23 0.35 0.5 0.3DOBLE 380O 0.18 0.38 - -

58

NOTA: PARA BANDAS HUMEDAS Y REVESTIMIENTO LISO USAR EL FACTOR PARA POLEA LISAPARA BANDAS HUMEDAS Y REVESTIMIENTO RANURADO USAR EL FACTOR PARA POLEA REVESTIDA.SI EL ANGULO DE CONTACTO NO ES CONOCIDO, ASUMIR LO SIGUIENTE:

TIPO DE ASUMIR ANGULOPOLEA DE CABEZA DE CONTACTO

SENCILLA SIN POLEA 180O

DE CONTACTO

SENCILLA CON POLEA 210O

DE CONTACTO

DOBLE 380O

DIAM. MINIMO DE POLEA DE CABEZA = 20 in = 50.80 cm

V 3751.- VO = VELOCIDAD MINIMA TEORICA = -------------------- = --------------- = 53 m/min

An 7.13141

VO = 172 ft/min (USAR MINIMO 36 m/min EN BANDAS POR NORMA)(USAR MINIMO 15 m/min EN ALIM. POR NORMA)

Vr = VELOCIDAD REAL SELECCIONADA= 61 m/min = 1.015 m/seg

Vr = 199.8 ft/min

2.- CARGA UNIFORME DE LA BANDA

C 600Wm = -------------------- = -------------- = 164 Kg/m

0.06 * Vr 3.654

33.33 * C 22029.1Wm = -------------------- = -------------- = 110 lb/ft

Vr 199.8

3.- Wb + Wm = 15.0 + 110.249 = 125.25 lb/ft

I.L. = (Wb + Wm) * 4 = 501 lb/ft

59A.L. = I.L. X k1 X k2 X k3 X k4

A.L. = 501 X 1.1 X 1.12 X 1.2 X 0.95 = 704 lb. CEMA C-6 in DIAM.

TABLA 5-4. FACTOR DE AJUSTE DEL TAMAÑO DE PARTICULA, K1

MAXIMOTAMAÑO DE PESO ESPECIFICO DEL MATERIAL, Lbs/ft3, K= 1.1PARTICULA

(in) 50 75 100 125 150 175 2004 1.0 1.0 1.0 1.0 1.1 1.1 1.16 1.0 1.0 1.0 1.1 1.1 1.1 1.18 1.0 1.0 1.1 1.1 1.1 1.2 1.210 1.0 1.1 1.1 1.2 1.2 1.2 1.212 1.0 1.1 1.1 1.2 1.2 1.2 1.314 1.1 1.1 1.1 1.2 1.2 1.3 1.316 1.1 1.1 1.2 1.2 1.3 1.3 1.418 1.1 1.1 1.2 1.2 1.3 1.3 1.4

TABA 5-5. FACTORES AMBIENTALES Y MANTENIMEINTO, K2 TABLA 5-6. FACTOR DE SERVICIO

CONDICIONES MANTENIMIENTO OPERACION FACTORAMBIENTALES BUENO MEDIANO MALO MENOS DE 6 HRS/DIA 0.8

LIMPIAS 1.00 1.08 1.11 6 A 9 HRS/DIA 1.0MODERADAS 1.06 1.10 1.13 10 A 16 HRS/DIA 1.1

MALAS 1.09 1.12 1.15 ARRIBA DE 16 HRS/DIA 1.2

TABLA 5.7. FACTOR DE CORRECCION DE LA VELOCIDAD DE LA BANDA, K4

VELOCIDAD DIAMETRO DEL RODILLODE BANDA (in)

(fpm) 4 5 6 7100 0.80 0.80 0.80 0.80200 0.83 0.80 0.80 0.80300 0.90 0.85 0.83 0.81400 0.95 0.91 0.88 0.85500 0.99 0.95 0.92 0.88600 1.03 0.98 0.95 0.92700 1.05 1.01 0.98 0.95800 - 1.04 1.00 0.97900 - 1.06 1.03 1.001000 - - 1.05 1.02

Ai4.- Kx= 0.00068 ( Wb + Wm ) + ----------

Si

1.5 Kx= 0.00068 ( 125.2 ) + ---------- = 0.46017

4.0

60

5.- FACTOR Ky

% P E N D.LONGITUD Wb + Wm 0 3 6 9 12 24 33

TRANSP. DE BANDA ( lb/ft ) GRADOS APROX.( ft ) 0 2 3.5 5 7 14 18

20 0.035 0.035 0.034 0.031 0.031 0.031 0.03150 0.035 0.034 0.033 0.032 0.031 0.028 0.027

250 75 0.035 0.034 0.032 0.032 0.030 0.027 0.025100 0.035 0.033 0.032 0.031 0.030 0.026 0.023150 0.035 0.035 0.034 0.033 0.031 0.025 0.02120 0.035 0.034 0.032 0.030 0.030 0.030 0.03050 0.035 0.033 0.031 0.029 0.029 0.026 0.025

400 75 0.034 0.033 0.030 0.029 0.028 0.024 0.021100 0.034 0.032 0.030 0.028 0.028 0.022 0.019150 0.035 0.034 0.031 0.028 0.027 0.019 0.01650 0.034 0.032 0.030 0.028 0.028 0.024 0.023

500 75 0.033 0.032 0.029 0.027 0.027 0.021 0.019100 0.033 0.031 0.029 0.028 0.026 0.019 0.016150 0.035 0.033 0.030 0.027 0.024 0.016 0.01650 0.033 0.030 0.029 0.027 0.026 0.023 0.021

600 75 0.032 0.030 0.028 0.026 0.024 0.020 0.016100 0.032 0.030 0.027 0.025 0.022 0.016 0.016150 0.035 0.031 0.026 0.024 0.019 0.016 0.01650 0.032 0.029 0.028 0.026 0.025 0.021 0.018

800 75 0.031 0.029 0.026 0.024 0.022 0.016 0.016100 0.031 0.028 0.025 0.022 0.020 0.016 0.016150 0.034 0.028 0.023 0.019 0.017 0.016 0.01650 0.031 0.028 0.026 0.024 0.023 0.019 0.016

1000 75 0.030 0.027 0.024 0.022 0.019 0.016 0.016100 0.030 0.026 0.022 0.019 0.017 0.016 0.016150 0.033 0.024 0.019 0.016 0.016 0.016 0.01650 0.029 0.026 0.024 0.022 0.021 0.016 0.016

1400 75 0.028 0.024 0.021 0.019 0.016 0.016 0.016100 0.028 0.023 0.019 0.016 0.016 0.016 0.016150 0.029 0.020 0.016 0.016 0.016 0.016 0.016

Ky = 0.021

6.- TENSION BANDA VACIA

Tx= LO * Kt ( Kx + Ky * Wb + 0.015 * Wb ) = 166 lb. = 75.52 Kg.

DONDE: LO = 166.5 ft Ky = 0.021Kt = 1 Wb = 15.0 lb/ftKx = 0.46

7.- TENSION POR CARGATy = Wm X Ky X LO

Ty = 110 X 0.021 X 166.46 = 385.39 lb. = 174.8 Kg.

8.- TENSION PARA ELEVAR CARGATz = Wm X HTz = 110 X 48.544 = 5351.9 lb. = 2428 Kg.

61

9.- TENSION POR GUIAS (en libras)Tsb = 2 Lb ( Cs X hs2 + 3 ) = 225.84 lb. = 102.4 Kg.

hs = 0.1 W = 4.2W = ANCHO DE BANDA = 42 in

Cs = 0.15Lb = 20

10.- TENSION POLEAS AUXILIARES

Tp= 3 100 + 1 150 + 0 200 = TENSION POLEAS AXILIARES

Tp = 450 lb. = 204 Kg.

TABLA 6-5 TENSION DE BANDA POR ROTACION DE POLEAS

LOCALIZACION ANGULO ENVOLVENTE LIBRAS DE TENSIONDE POLEAS DE BANDA EN LA LINEA DE LA BANDA

LADO TENSO 150 o A 240o 200 lb POR POLEALADO FLOJO 150 o A 240o 150 lb POR POLEA

OTRAS POLEAS MENOR DE 150o 100 lb POR POLEA

CASO A: COLA = 1 X 150 = 150TENSORAS = 2 X 100 = 200

350

CASO B: CONTRAPESO = 1 X 200 = 200COLA = 1 X 150 = 150

TENSORAS = 3 X 100 = 300650

11.- SUMA TENSION EFECTIVATE = Tx + Ty + Tz + Tsb + Tp = 6780 lb. = 3075 Kg.

62

12.- POTENCIA TEORICA NECESARIAH.P. = TE X Vr

33000

H.P. = 6780 X 199.8 = ####### = 41.1 H.P. 33000 33000

41.1 H.P.

PERDIDAS EN MOTOREDUCTOR: 5 %

H.P. TOTAL = 1.05 X 41.1 = 43.1 H.P. EN OPERACION NORMAL

NOTA. CUANDO EL TRANSPORTADOR LLEGA A SU VELOCIDAD DE RÉGIMEN Y A PLENA CARGA, SEPRESENTA EL FENÓMENO DE QUE SE REDUCEN LOS COEFICIENTES DE FRICCIÓN, POR LO QUE SE.HACE NECESARIO HACER LA REVISIÓN PARA ESTE CASO.

Kxr=Kx X 0.15 = 0.069

Kyr= 0.01

6b.- TENSION BANDA VACIA

Tx= LO * Kt ( Kxr + Kyr * Wb + 0.015 * Wb ) = 74 lb. = 33.53 Kg.

DONDE: LO = 166 ft Kyr = 0.01Kt = 1 Wb = 15.0 lb/ft

Kxr = 0.069

7b.- TENSION POR CARGATy = Wm X Kyr X LO

Ty = 110 X 0.01 X 166.46 = 183.52 lb. = 83.24 Kg.

8b.- TENSION PARA ELEVAR CARGATz = Wm X HTz = 110 X 48.544 = 5351.9 lb. = 2428 Kg.

5609.3

9b.- TENSION POR GUIAS (en libras)Tsb = = 0 lb. = 0.0 Kg.

10b.- TENSION POLEAS AUXILIARESTp= 4 100 + 1 150 + 1 200 = TENSION POLEAS AXILIARES

Tp X 0.6 = 450 lb. = 204 Kg.

11b.- SUMA TENSION EFECTIVATE = Tx + Ty + Tz + Tsb + Tp = 6059 lb. = 2749 Kg.

12b.- POTENCIA TEORICA NECESARIAH.P. = TE X Vr

33000H.P. = 6059 X 199.8 = ####### = 36.7 H.P.

33000 33000

63 PERDIDAS EN MOTOREDUCTOR: 5 %


13.- MOTOR SELECCIONADO H.P. = 50 H.P.

14.- T2 = TENSION LADO SUELTOT2 = Cw X TE

T2 = 0.38 X 6059 = 2302.55 lb. = 1044.4 Kg.

15.- TENSION TOTAL EFECTIVA TTB = 50

TTB= 50 X 1.15 X 33000 / 664 = 2857.68 Lbs.

16.- TENSION UNITARIA = TTB / 42 = 68

17.- RADIO MINIMO RECOMENDADO PARA CURVAS VERTICALES

r = 1.11 (TE - T2) = 278 ftWb

18.- ESPECIFICACIONES DE BANDA:TIPO : NYLON 9 170

PESO : 14 Kg/mLONAS : 3

CUBIERTA SUPERIOR : 4.762 mm = 0.187 inCUBIERTA INFERIOR : 1.5875 mm = 0.063 in

DIAM. MINIMO DE POLEA DE CABEZA : 406 mm = 16 in

19.- TRANSMISION:VELOCIDAD TANGENCIAL Vr = 60.90 m/min

r.p.m. POLEA DE CABEZA n= Vr = 60.9 = 38.16 r.p.m.3.1416 X D 3.1416 0.508

n = 50 r.p.m.TAM. MOTOR = 50 H.P.

MT = 63000 X HP = 63000 50 = 6.E+04 lb-inn 50.00

MB = TTB 12 in = 2858 12 = 17146.1 lb-in2 2

Ks = 1.5Km = 2

TORSION = ( MT X Ks )2 = 63000 1.5 )2 = 8.9E+9

FLEXION = ( MB X Km )2 = 17146 2 )2 = 1.2E+9

R = ( T O R S I O N + F L E X I O N ) 1/2 = 100530

R X 16 = 1E+05 16 = 85.3326000 X 3.1416 6000 3.1416

DIAMETRO DE LA FELCHA = 4.40 in = 0 mm

64

DIAMETRO DE LA FLECHA SELECCIONADA = 4 15/16

REDUCTOR = DODGE (MONTADO EN FLECHA)

TIPO Y TAMAÑO = TXT825

ENTRADA = 1250

SALIDA = 50

R.V. = 25

CLASE = II

TORQUE = 6.E+04 lb-in

TRANSMISION ENTRE BANDAS = 1.43

DIAMETRO DE POLEA DE MOTOR = 8.5 in, 3 RRANUR5V

DIAMETRO DE POLEA DE REDUCTOR = 12 in, 3 RANURAAS 5V

BANDAS DE TRANSMISION = 3 SECCION "C"5V"

DIAMETRO DE LA FLECHA DE COLATo = 4.2 X Si (Wb + Wm) = 4.2 X 501 = 2104.18 lb

M = To X 12" = 12625.1 lb-in2

R= M X Km X 16 = 25250 16 = 21.43296000 X 3.1416 6000 3.1416

D = DIAMETRO DE LA FLECHA = (R)1/3 = 2.78 in = 70.55 mmDIAMETRO DE LA FLECHA = 2 15/16

MEMORIA DE CALCULO DE:TRANSPORTADORES DE BANDA

LISTA DE COMPONENTES DEL TRANSPORTADOR No.: 101LONG. C/C POLEAS: 50.8 m

ANCHO DE BANDA 42 in

1 MOTOR DE 50 H.P. ; 1750 R.P.M. ; 3 FASES ; 440 VOLTS. 60 HZ.

1 ARRANCADOR A TENSION COMPLETA PARA 50 H.P. / 440 VOLTS.

1 REDUCTOR DODGE MOD. TXT825 ; CON R.V.= 25.00 SALIDA : 50 R.P.M.INCLUIDO FRENO DE RETROCESO.

1 JUEGO DE TRANSMISION CONSISTENTE DE :

1 POLEA RANURADA DE 8.5 in DIAM.; 3 RANURAS SECCCION : 5V (EN MOTOR)

1 POLEA RANURADA DE 12 in DIAM.; 3 RANURAS SECCCION : (EN REDUCTOR)

1 JUEGO DE BANDAS DE TRANSMISION CONSISTENTE DE : 3 BANDAS SECCION: 5V No. . DE " DE LARGO

COPLE DODGE - ;TAMAÑO: - BARRENOS DE:Y DE DIAMETRO, PARA ACOPLAMIENTO MOTOR-REDUCTOR.


112 METROS DE BANDA DE 42 in = 1066.8 mm ANCHO ; 3 CAPASCUBIERTA SUPERIOR 1/4" , INFERIOR 1/16" NYLON (90 PPI) 240 PIWCON ORILLAS Y UNIONES VULCANIZADAS. HULE COMPOUND GRADO II

1 POLEA DE CABEZA DE 20" in DIAM. X 44 in CARA, CUBIERTA DE HULEDE 1/2" DE ESPESOR RANURADO HERRINGBONE SEGUN DETALLES DE CROQUIS ANEXO.FLECHA DE 4 15/16 DE DIAMETRO POR DE LARGOCON CUÑERO DE DE LARGO.

2 CHUMACERAS DODGE TIPO : SAF-XT P/FLECHA DE: 4 15/16 DIAM.

HOJA 65CIA.: 0 0 CALCULO: FECHA:

0 JAVIER VILLEGAS C. 0 17-Ago-10PROYECTO: . MEXICO, D.F. REVISO: FECHA:


1 POLEA DE COLA AUTOLIMPIABLE 12" DE DIAM. X 44 in CARA CONFLECHA DE 2.9375 DE DIAMETRO POR DE LARGO

2 CHUMACERAS DODGE TIPO : DOUBLE INTERLOCK P/FLECHA DE: 2.9375 DIAM.

1 POLEAS DE CONTACTO EN LA POLEA DE CABEZADE: 12" DE DIAMETRO POR 44 in CARA CON

FLECHA DE 2.9375 DE DIAMETRO POR DE LARGO


1 POLEA DE CONTRAPESO DE 18" DIAM. POR in CARA CONFLECHA DE 2 11/16" DE DIAMETRO POR DE LARGO

2 CHUMACERAS DODGE TIPO : DOUBLE INTERLOCK P/FLECHA DE: 2 11/16" DIAM.

2 POLEA DE DOBLEZ DE 12" DE DIAMETRO POR in CARA CONFLECHA DE 2 15/16 DE DIAMETRO POR DE LARGO

4 CHUMACERAS DODGE TIPO : DOUBLE INTERLOCK P/FLECHA DE: 2 15/16 DIAM.

39 RODILLOS TRIPLES DE CARGA DE 6" DE DIAM. PARA BANDA DE 42 inDE ANCHO, CEMA C DE : 35 o DE INCLINACION.

2 RODILLOS TRIPLES DE CARGA AUTOALINEABLES DE 6" DE DIAM.P/BANDA DE 42 in DE ANCHO, CEMA :

DE 35o DE INCLINACION.

3 RODILLOS TRIPLES IMPACTO DE 6" DE DIAM. PARA BANDA DE 42 inDE ANCHO, CEMA C DE : 35 o DE INCLINACION.

2 RODILLOS DE TRANSICION DE 6" DE DIAM. PARA BANDA DE 42 inDE ANCHO, CEMA C DE : 20 o DE INCLINACION.

18 RODILLOS DE RETORNO DE 6" DE DIAM. PARA BANDA DE 42 inDE ANCHO, CEMA C




2 RODILLOS DE RETORNO AUTOALINEABLES : 6" DE DIAM.P/BANDA DE 42 in DE ANCHO, CEMA : C

LUBRICACION CENTRALIZADA DE LOS RODILLOS SELLADOS

2 TENSORES ALINEABLES DE HUSILLO SIN FIN DE LISTON TIPO XH DODGE O SIMILARCON 18" DE CARRERA.

1 LIMPIADOR DE BANDA EN LA COLA (PARTE INTERNA) TIPO ARADO (EN "V")

1 LIMPIADOR DE BANDA EN LA POLEA DE CABEZA TIPO CUCHILLA DE HULE CON CONTRAPESOO SIMILAR.

INTERRUPTOR DE VELOCIDAD CERO SI

PARO DE EMERGENCIA SI

CUBIERTAS DE BANDA NO

PASILLO DE REJILLA ELECTROFORJ m.











1 POLEA RANURADA DE 10.6 in DIAM.; 3 RANURAS SECCCION : 3V EN REDUC.




142 METROS DE BANDA DE 36 in = 914.4 mm ANCHO ; 3 CAPASCUBIERTA SUPERIOR 3/16" , INFERIOR 1/16" NYLON 90 PIWCON ORILLAS VULCANIZADAS.

1 POLEA DE CABEZA DE 20 in DIAM. X 38 in CARA, CUBIERTA DE HULEDE 1/2" DE ESPESOR RANURADO HERRINGBONE SEGUN DETALLES DE CROQUIS ANEXO.FLECHA DE 3 7/16 DE DIAMETRO POR DE LARGOCON CUÑERO DE DE LARGO.



0 0 0 17-Ago-10PROYECTO: . MEXICO, D.F. REVISO: FECHA:











50 RODILLOS TRIPLES DE CARGA DE 6" DE DIAM. PARA BANDA DE 36 inDE ANCHO, CEMA C DE : 35 o DE INCLINACION.



3 RODILLOS TRIPLES IMPACTO DE 6" DE DIAM. PARA BANDA DE 36 inDE ANCHO, CEMA C DE : 35 o DE INCLINACION.

2 RODILLOS DE TRANSICION DE 6" DE DIAM. PARA BANDA DE 36 inDE ANCHO, CEMA C DE : 20 o DE INCLINACION.

22 RODILLOS DE RETORNO DE 6" DE DIAM. PARA BANDA DE 36 inDE ANCHO, CEMA C




2 RODILLOS DE RETORNO AUTOALINEABLES : 6" DE DIAM.P/BANDA DE 36 in DE ANCHO, CEMA : C








PASILLO DE REJILLA IRV 63 m.








m = HUMEDAD = 6 %









An = 0.87 X 1.06 = 0.922 ft2 = 0.086 m2


Wb = PESO DE LA BANDA = 22.05 Kg/m = 15.0 lb/ftLO = LONGITUD c/c POLEAS = 63.3 m = 208 ft






CIA.: CALCULO: FECHA:AGUA PRIETA 17/VIII/2010PROYECTO: MEXICO, D.F. REVISO: FECHA:TRITURACION.-HORNO MAERZ

JAVIER VILLEGAS C.

69




V 126.251.- VO = VELOCIDAD MINIMA TEORICA = -------------------- = --------------- = 25 m/min

An 5.14238



Vr = 149.9 ft/min


C 202Wm = -------------------- = -------------- = 74 Kg/m

0.06 * Vr 2.742

33.33 * C 7416.46Wm = -------------------- = -------------- = 49 lb/ft

Vr 149.9

3.- Wb + Wm = 15.0 + 49.4623 = 64.46 lb/ft

I.L. = (Wb + Wm) * 4 = 258 lb/ft

A.L. = I.L. X k1 X k2 X k3 X k4

A.L. = 257.8 X 1.1 X 1.12 X 1.2 X 0.95 = 362 lb. CEMA C-6 in DIAM.



Ai4.- Kx= 0.00068 ( Wb + Wm ) + ----------

Si

1.5 Kx= 0.00068 ( 64.5 ) + ---------- = 0.41883

4.0

5.- FACTOR Ky = 0.017

Ky = 0.017



70



Ty = 49 X 0.017 X 207.62 = 174.58 lb. = 79.19 Kg.




Cs = 0.15Lb = 10



Tp = 450 lb. = 204 Kg.



350


TENSORAS = 4 X 100 = 400750

11.- SUMA TENSION EFECTIVATE = Tx + Ty + Tz + Tsb + Tp = 3148.94 lb. = 1428 Kg.

71


33000

H.P. = 3149 X 149.9 = ####### = 14.3 H.P. 33000 33000

14.3 H.P.





T2 = 0.38 X 2882 = 1095.16 lb. = 496.8 Kg.


TTB= 15 X 1.15 X 33000 / 664 = 857.304 Lbs.



r = 1.11 (TE - T2) = 132 ftWb

18.- ESPECIFICACIONES DE BANDA:TIPO : NYLON 170







MT = 63000 X HP = 63000 15 = 3.E+04 lb-inn 37.00

72MB = TTB 12 in = 857 12 = 5143.83 lb-in

2 2Ks = 1.5Km = 2

TORSION = ( MT X Ks )2 = 25541 1.5 )2 = 1.5E+9

FLEXION = ( MB X Km )2 = 5144 2 )2 = 105.8E+6


R X 16 = 39668 16 = 33.67126000 X 3.1416 6000 3.1416

DIAMETRO DE LA FELCHA = 3.23 'in = 82.02 mm




ENTRADA = 925

SALIDA = 37

R.V. = 25

CLASE = II



DIAMETRO DE POLEA DE MOTOR = 5.6 in, 4 RRANUR3V

DIAMETRO DE POLEA DE REDUCTOR = 10.6 in, 4 RANURA AS 3V

BANDAS DE TRANSMISION = 4 SECCION "3"3V"


M = To X 12" = 6497.8 lb-in2

R= M X Km X 16 = 6498 16 = 5.515666000 X 3.1416 6000 3.1416







m = HUMEDAD = 6 %









An = 0.87 X 0.44 = 0.383 ft2 = 0.036 m2


Wb = PESO DE LA BANDA = 22.05 Kg/m = 15.0 lb/ft



TIPO DE RODILLO SELECCIONADO = CEMA B-5 = 5" DE DIAMETRO





CIA.: CALCULO: FECHA:AGUA PRIETA JAVIER VILLEGAS C. J.V.C. 17/VIII/2010PROYECTO: MEXICO, D.F. REVISO: FECHA:TRITURACION.-HORNO MAERZ

77T = TIPO DE TENSOR = TORNILLO




An 2.13457



Vr = 120.1 ft/min


C 75Wm = -------------------- = -------------- = 34 Kg/m

0.06 * Vr 2.196

33.33 * C 2753.64Wm = -------------------- = -------------- = 23 lb/ft

Vr 120.1

3.- Wb + Wm = 15.0 + 22.9308 = 37.93 lb/ft

I.L. = (Wb + Wm) * 4 = 152 lb/ft

A.L. = I.L. X k1 X k2 X k3 X k4

A.L. = 151.7 X 1.1 X 1.12 X 1.2 X 0.95 = 213 lb. CEMA B-5 in DIAM.

TABLA 5-5. FACTORES AMBIENTALES Y MANTENIMEINTO, K2 TABLA 5-6. FACTOR DE SERVICIO


Ai4.- Kx= 0.00068 ( Wb + Wm ) + ----------

Si

1.5 Kx= 0.00068 ( 37.9 ) + ---------- = 0.40079

4.0

5.- FACTOR Ky

Ky = 0.017




787.- TENSION POR CARGA

Ty = Wm X Ky X LO

Ty = 23 X 0.017 X 124.64 = 48.588 lb. = 22.04 Kg.

8.- TENSION PARA ELEVAR CARGATz = Wm X HTz = 23 X 3.28 = 75.213 lb. = 34.12 Kg.



Cs = 0.15Lb = 10



Tp = 250 lb. = 113 Kg.



350


TENSORAS = 4 X 100 = 400750



33000

H.P. = 560.9 X 120.1 = 67350.97 = 2.0 H.P. 33000 33000

79 PERDIDAS EN MOTOREDUCTOR: 5 % 2.0 H.P.




T2 = 0.7 X #¡REF! = #¡REF! lb. = ##### Kg.


TTB= 3 X 1.15 X 33000 / 664 = 171.461 Lbs.



r = 1.11 (TE - T2) = #¡REF! ftWb








MT = 63000 X HP = 63000 3 = 6.E+03 lb-inn 30.00

MB = TTB 12 in = 171 12 = 1028.77 lb-in2 2

Ks = 1.5Km = 2

TORSION = ( MT X Ks )2 = 6300 1.5 )2 = 89.3E+6

FLEXION = ( MB X Km )2 = 1029 2 )2 = 4.2E+6


R X 16 = 9671 16 = 8.209326000 X 3.1416 6000 3.1416

DIAMETRO DE LA FELCHA = 2.02 in = 51.24 mm


80REDUCTOR = DODGE (MONTADO EN FLECHA)


ENTRADA = 750

SALIDA = 30

R.V. = 25

CLASE = II



DIAMETRO DE POLEA DE MOTOR = 2.8 2 RANUR3V

DIAMETRO DE POLEA DE REDUCTOR = 6.5 2 RANURAS 3V



M = To X 12" = 3823.42 lb-in2

R= M X Km X 16 = 3823 16 = 3.245066000 X 3.1416 6000 3.1416










1 POLEA RANURADA DE 6.5 in DIAM.; 3 RANURAS SECCCION : 3V (EN REDUCT)

1 JUEGO DE BANDAS DE TRANSMISION CONSISTENTE DE : 3 BANDAS SECCION: C No. . DE " DE LARGO







0 JAVIER VILLEGAS C. J.V.C. 17-Ago-10PROYECTO: . MEXICO, D.F. REVISO: FECHA:







29 RODILLOS TRIPLES DE CARGA DE 5" DE DIAM. PARA BANDA DE 24 inDE ANCHO, CEMA B DE : 35 o DE INCLINACION.



3 RODILLOS TRIPLES IMPACTO DE 5" DE DIAM. PARA BANDA DE 24 inDE ANCHO, CEMA B DE : 35 o DE INCLINACION.

2 RODILLOS DE TRANSICION DE 5" DE DIAM. PARA BANDA DE 24 inDE ANCHO, CEMA B DE : 20 o DE INCLINACION.

14 RODILLOS DE RETORNO DE 5" DE DIAM. PARA BANDA DE 24 inDE ANCHO, CEMA B




2 RODILLOS DE RETORNO AUTOALINEABLES : 5" DE DIAM.P/BANDA DE 24 in DE ANCHO, CEMA : B













CIA.: PLANTA AGUA PRIETA REVISION : 17-Ago-10AREA: TRITURACIONTRANSPORTADOR No.: 104MATERIAL: CALIZA TAMAÑO MAXIMO : 40mm



m = HUMEDAD = 6 %









An = 0.87 X 0.44 = 0.383 ft2 = 0.036 m2





TIPO DE RODILLO SELECCIONADO = CEMA B-5 = 5" DE DIAMETRO





T = TIPO DE TENSOR = TORNILLO


85CW = FACTOR DE CONTACTO = 0.7



An 2.13457



Vr = 150.0 ft/min


C 150Wm = -------------------- = -------------- = 55 Kg/m

0.06 * Vr 2.7432

33.33 * C 5507.27Wm = -------------------- = -------------- = 37 lb/ft

Vr 150.0

3.- Wb + Wm = 15.0 + 36.7133 = 51.71 lb/ft

I.L. = (Wb + Wm) * 4 = 207 lb/ft

A.L. = I.L. X k1 X k2 X k3 X k4

A.L. = 206.9 X 1.1 X 1.12 X 1.2 X 0.95 = 291 lb. CEMA B-5 in DIAM.



Ai4.- Kx= 0.00068 ( Wb + Wm ) + ----------

Si

1.8 Kx= 0.00068 ( 51.7 ) + ---------- = 0.48517

4.0

5.- FACTOR Ky

Ky = 0.017





Ty = Wm X Ky X LO

Ty = 37 X 0.017 X 221.73 = 138.39 lb. = 62.77 Kg.




Cs = 0.15Lb = 10



Tp = 650 lb. = 295 Kg.



350


TENSORAS = 4 X 100 = 400750



33000

H.P. = 3319 X 150.0 = ####### = 15.1 H.P. 33000 33000

15.1 H.P.

87 PERDIDAS EN MOTOREDUCTOR: 5 %




T2 = 0.7 X #¡REF! = #¡REF! lb. = ##### Kg.


TTB= 20 X 1.15 X 33000 / 664 = 1143.07 Lbs.



r = 1.11 (TE - T2) = #¡REF! ftWb








MT = 63000 X HP = 63000 20 = 3.E+04 lb-inn 37.00

MB = TTB 12 in = 1143 12 = 6858.43 lb-in2 2

Ks = 1.5Km = 2

TORSION = ( MT X Ks )2 = 34054 1.5 )2 = 2.6E+9

FLEXION = ( MB X Km )2 = 6858 2 )2 = 188.2E+6


R X 16 = 52891 16 = 44.89496000 X 3.1416 6000 3.1416

88DIAMETRO DE LA FELCHA = 3.55 in = 90.27 mm




ENTRADA = 925

SALIDA = 37

R.V. = 25

CLASE = II




DIAMETRO DE POLEA DE REDUCTOR = 8 3 RANURAS 3V



M = To X 12" = 5212.71 lb-in2

R= M X Km X 16 = 3823 16 = 3.245066000 X 3.1416 6000 3.1416










1 POLEA RANURADA DE 8 in DIAM.; 3 RANURAS SECCCION : 3V (EN REDUCT)



















53 RODILLOS TRIPLES DE CARGA DE 5" DE DIAM. PARA BANDA DE 24 inDE ANCHO, CEMA B DE : 35 o DE INCLINACION.



3 RODILLOS TRIPLES IMPACTO DE 5" DE DIAM. PARA BANDA DE 24 inDE ANCHO, CEMA B DE : 35 o DE INCLINACION.

2 RODILLOS DE TRANSICION DE 5" DE DIAM. PARA BANDA DE 24 inDE ANCHO, CEMA B DE : 20 o DE INCLINACION.

24 RODILLOS DE RETORNO DE 5" DE DIAM. PARA BANDA DE 24 inDE ANCHO, CEMA B




2 RODILLOS DE RETORNO AUTOALINEABLES : 5" DE DIAM.P/BANDA DE 24 in DE ANCHO, CEMA : B
















m = HUMEDAD = 6 %









An = 0.87 X 0.44 = 0.383 ft2 = 0.036 m2







Ai = 1.5 PARA RODILLOS DE 6 in DE DIAMETRO, CEMA C6, D6

Ai = 1.8 PARA RODILLOS DE 5 in DE DIAMETRO, CEMA A5, B5, C5, D5

Ai = 2.3 PARA RODILLOS DE 4 in DE DIAMETRO, CEMA A4, B4, C4


CIA.: CALCULO: FECHA:AGUA PRIETA JAVIER VILLEGAS C. J.V.C. 17-Ago-10PROYECTO: MEXICO, D.F. REVISO: FECHA:TRITURACION.-HORNO MAERZ

93








An 2.13457



Vr = 196.9 ft/min


C 190Wm = -------------------- = -------------- = 53 Kg/m

0.06 * Vr 3.6

33.33 * C 6975.88Wm = -------------------- = -------------- = 35 lb/ft

Vr 196.9

3.- Wb + Wm = 15.0 + 35.4357 = 50.44 lb/ft

I.L. = (Wb + Wm) * 4 = 202 lb/ft

A.L. = I.L. X k1 X k2 X k3 X k4

A.L. = 201.7 X 1.1 X 1.12 X 1.2 X 0.95 = 283 lb. #¡REF! ##### in DIAM.



Ai4.- Kx= 0.00068 ( Wb + Wm ) + ----------

Si

1.8 Kx= 0.00068 ( 50.4 ) + ---------- = 0.4843

4.0

5.- FACTOR Ky

Ky = 0.017





Ty = 35 X 0.017 X 231.57 = 139.5 lb. = 63.28 Kg.




Cs = 0.15Lb = 10



Tp = 650 lb. = 295 Kg.



350


TENSORAS = 4 X 100 = 400750


9512.- POTENCIA TEORICA NECESARIA

H.P. = TE X Vr33000

H.P. = 3322 X 196.9 = ####### = 19.8 H.P. 33000 33000

19.8 H.P.





T2 = 0.7 X #¡REF! = #¡REF! lb. = ##### Kg.


TTB= 25 X 1.15 X 33000 / 664 = 1428.84 Lbs.



r = 1.11 (TE - T2) = #¡REF! ftWb








MT = 63000 X HP = 63000 25 = 3.E+04 lb-inn 48.00

MB = TTB 12 in = 1429 12 = 8573.04 lb-in2 2

Ks = 1.5Km = 2

TORSION = ( MT X Ks )2 = 32813 1.5 )2 = 2.4E+9

96FLEXION = ( MB X Km )2 = 8573 2 )2 = 294.0E+6


R X 16 = 52120 16 = 44.24066000 X 3.1416 6000 3.1416





ENTRADA = 1200

SALIDA = 48

R.V. = 25

CLASE = II







M = To X 12" = 5083.92 lb-in2

R= M X Km X 16 = 3823 16 = 3.245066000 X 3.1416 6000 3.1416












56 RODILLOS TRIPLES DE CARGA DE #¡REF! DE DIAM. PARA BANDA DE 24 inDE ANCHO, CEMA B DE : 35 o DE INCLINACION.

2 RODILLOS TRIPLES DE CARGA AUTOALINEABLES DE #¡REF! DE DIAM.P/BANDA DE 24 in DE ANCHO, CEMA :


3 RODILLOS TRIPLES IMPACTO DE #¡REF! DE DIAM. PARA BANDA DE 24 inDE ANCHO, CEMA B DE : 35 o DE INCLINACION.

2 RODILLOS DE TRANSICION DE #¡REF! DE DIAM. PARA BANDA DE 24 inDE ANCHO, CEMA B DE : 20 o DE INCLINACION.

25 RODILLOS DE RETORNO DE #¡REF! DE DIAM. PARA BANDA DE 24 inDE ANCHO, CEMA B




2 RODILLOS DE RETORNO AUTOALINEABLES : #¡REF! DE DIAM.P/BANDA DE 24 in DE ANCHO, CEMA : B
















m = HUMEDAD = 0 %









An = 0.87 X 0.44 = 0.383 ft2 = 0.036 m2












101DIAM. MINIMO DE POLEA DE CABEZA = 16 in = 40.64 cm


An 2.13457



Vr = 262.5 ft/min


C 240Wm = -------------------- = -------------- = 50 Kg/m

0.06 * Vr 4.8

33.33 * C 8811.63Wm = -------------------- = -------------- = 34 lb/ft

Vr 262.5

3.- Wb + Wm = 15.0 + 33.5707 = 48.57 lb/ft

I.L. = (Wb + Wm) * 4 = 194 lb/ft

A.L. = I.L. X k1 X k2 X k3 X k4





Ai4.- Kx= 0.00068 ( Wb + Wm ) + ----------

Si

1.8 Kx= 0.00068 ( 48.6 ) + ---------- = 0.48303

4.0

5.- FACTOR Ky

Ky = 0.017



102DONDE: LO = 200.1 ft Ky = 0.017

Kt = 1 Wb = 15.0 lb/ftKx = 0.483


Ty = 34 X 0.017 X 200.08 = 114.19 lb. = 51.79 Kg.

8.- TENSION PARA ELEVAR CARGATz = Wm X HTz = 34 X 0 = 0 lb. = 0 Kg.



Cs = 0.15Lb = 80



Tp = 250 lb. = 113 Kg.



350


TENSORAS = 4 X 100 = 400750



33000

103

H.P. = 1175 X 262.5 = ####### = 9.3 H.P. 33000 33000

#¡REF! H.P.


H.P. TOTAL = 1.05 X #¡REF! = #¡REF! H.P. EN OPERACION NORMAL



T2 = 0.7 X #¡REF! = #¡REF! lb. = ##### Kg.


TTB= 10 X 1.15 X 33000 / 664 = 571.536 Lbs.



r = 1.11 (TE - T2) = #¡REF! ftWb








MT = 63000 X HP = 63000 10 = 1.E+04 lb-inn 64.00

MB = TTB 12 in = 572 12 = 3429.22 lb-in2 2

Ks = 1.5Km = 2

TORSION = ( MT X Ks )2 = 9844 1.5 )2 = 218.0E+6

FLEXION = ( MB X Km )2 = 3429 2 )2 = 47.0E+6


104R X 16 = 16281 16 = 13.8195

6000 X 3.1416 6000 3.1416





ENTRADA = 1600

SALIDA = 64

R.V. = 25

CLASE = II





BANDAS DE TRANSMISION = 2,SECCIÓN 3V


M = To X 12" = 4895.92 lb-in2

R= M X Km X 16 = 3823 16 = 3.245066000 X 3.1416 6000 3.1416



















00-Ene-00



CIA.: MEXICANA DE COBRE. PLANTA AGUA PRIETA REVISION : 26 DIC.2005AREA: TRITURACIONTRANSPORTADOR No.: 107.- Ref.T14MATERIAL: CALIZA TAMAÑO MAXIMO : 80mm



m = HUMEDAD = 6 %









An = 0.87 X 0.44 = 0.383 ft2 = 0.036 m2












117



An 2.13457



Vr = 249.4 ft/min


C 240Wm = -------------------- = -------------- = 53 Kg/m

0.06 * Vr 4.56

33.33 * C 8811.63Wm = -------------------- = -------------- = 35 lb/ft

Vr 249.4

3.- Wb + Wm = 15.0 + 35.3376 = 50.34 lb/ft

I.L. = (Wb + Wm) * 4 = 201 lb/ft

A.L. = I.L. X k1 X k2 X k3 X k4





Ai4.- Kx= 0.00068 ( Wb + Wm ) + ----------

Si

1.8 Kx= 0.00068 ( 50.3 ) + ---------- = 0.48423

4.05.- FACTOR Ky

Ky = 0.017




118


Ty = 35 X 0.017 X 275.52 = 165.52 lb. = 75.08 Kg.




Cs = 0.15Lb = 10



Tp = 250 lb. = 113 Kg.



350


TENSORAS = 4 X 100 = 400750

11.- SUMA TENSION EFECTIVATE = Tx + Ty + Tz + Tsb + Tp = 1434 lb. = 650 Kg.


33000

H.P. = 1434 X 249.4 = ####### = 10.8 H.P. 33000 33000

10.8 H.P. PERDIDAS EN MOTOREDUCTOR: 5 %

119H.P. TOTAL = 1.05 X 10.8 = 11.4 H.P. EN OPERACION NORMAL



T2 = 0.7 X #¡REF! = #¡REF! lb. = ##### Kg.


TTB= 15 X 1.15 X 33000 / 664 = 857.304 Lbs.



r = 1.11 (TE - T2) = #¡REF! ftWb








MT = 63000 X HP = 63000 15 = 2.E+04 lb-inn 61.00

MB = TTB 12 in = 857 12 = 5143.83 lb-in2 2

Ks = 1.5Km = 2

TORSION = ( MT X Ks )2 = 15492 1.5 )2 = 540.0E+6

FLEXION = ( MB X Km )2 = 5144 2 )2 = 105.8E+6


R X 16 = 25413 16 = 21.57136000 X 3.1416 6000 3.1416


120DIAMETRO DE LA FLECHA SELECCIONADA = 3 7/16



ENTRADA = 1525

SALIDA = 61

R.V. = 25

CLASE = II







M = To X 12" = 5074.03 lb-in2

R= M X Km X 16 = 3823 16 = 3.245066000 X 3.1416 6000 3.1416



LISTA DE COMPONENTES DEL TRANSPORTADOR No.: 107.- Ref.T14LONG. C/C POLEAS: 84.0 m


















CIA.: MEXICANA DE COBRE. PLANTA AGUA PRIETA REVISION : 25-May-07AREA: TRITURACIONTRANSPORTADOR No.: 108.- Ref.T18MATERIAL: CALIZA TAMAÑO MAXIMO : 15 mm



m = HUMEDAD = 6 %









An = 0.87 X 0.44 = 0.383 ft2 = 0.036 m2











CIA.: MEXICANA DE COBRE INGENIERIA V I C A CALCULO: FECHA:AGUA PRIETA ING. JAVIER VILLEGAS C. ING. J.V.C. 1/II/2007PROYECTO: MEXICO, D.F. REVISO: FECHA:TRITURACION.-HORNO MAERZ



An 2.13457



Vr = 118.1 ft/min


C 10Wm = -------------------- = -------------- = 5 Kg/m

0.06 * Vr 2.16

33.33 * C 367.151Wm = -------------------- = -------------- = 1 lb/ft

Vr 118.1

3.- Wb + Wm = 15.0 + 1.47 = 16.47 lb/ft

I.L. = (Wb + Wm) * 4 = 66 lb/ft

A.L. = I.L. X k1 X k2 X k3 X k4





4.- Kx= 0.00068 ( Wb + Wm ) + ----------Si

1.8 Kx= 0.00068 ( 16.5 ) + ---------- = 0.4612

4.05.- FACTOR Ky

Ky = 0.017





Ty = Wm X Ky X LO

Ty = 1 X 0.017 X 111.52 = 2.7869 lb. = 1.264 Kg.




Cs = 0.15Lb = 10



Tp = 250 lb. = 113 Kg.



350


TENSORAS = 4 X 100 = 400750



33000

H.P. = 471.7 X 118.1 = 55717.30 = 1.7 H.P. 33000 33000

1.7 H.P.

127





T2 = 0.7 X #¡REF! = #¡REF! lb. = ##### Kg.


TTB= 3 X 1.15 X 33000 / 664 = 171.461 Lbs.



r = 1.11 (TE - T2) = #¡REF! ftWb








MT = 63000 X HP = 63000 3 = 6.E+03 lb-inn 30.00

MB = TTB 12 in = 171 12 = 1028.77 lb-in2 2

Ks = 1.5Km = 2

TORSION = ( MT X Ks )2 = 6300 1.5 )2 = 89.3E+6

FLEXION = ( MB X Km )2 = 1029 2 )2 = 4.2E+6


R X 16 = 9671 16 = 8.209326000 X 3.1416 6000 3.1416

128DIAMETRO DE LA FELCHA = 2.02 in = 51.24 mm




ENTRADA = 750

SALIDA = 30

R.V. = 25

CLASE = II







M = To X 12" = 1660.18 lb-in2

R= M X Km X 16 = 3823 16 = 3.245066000 X 3.1416 6000 3.1416



LISTA DE COMPONENTES DEL TRANSPORTADOR No.: 108.- Ref.T18LONG. C/C POLEAS: 34.0 m














HOJA 129CIA.: CALCULO: FECHA:

AGUA PRIETA JAVIER VILLEGAS C. J.V.C. 17-Ago-10PROYECTO: . MEXICO, D.F. REVISO: FECHA:

















HOJA 130CIA.: 0 CALCULO: FECHA:












HOJA 131CIA.: 0 CALCULO: FECHA:




CIA.: PLANTA AGUA PRIETA REVISION : 17 AGS.2010AREA: TRITURACIONTRANSPORTADOR No.: 109.- Ref.C6MATERIAL: CALIZA TAMAÑO MAXIMO : 80mm



m = HUMEDAD = 0 %









An = 0.87 X 0.44 = 0.383 ft2 = 0.036 m2












133



An 2.13457



Vr = 118.1 ft/min


C 62Wm = -------------------- = -------------- = 29 Kg/m

0.06 * Vr 2.16

33.33 * C 2276.34Wm = -------------------- = -------------- = 19 lb/ft

Vr 118.1

3.- Wb + Wm = 15.0 + 19.2721 = 34.27 lb/ft

I.L. = (Wb + Wm) * 4 = 137 lb/ft




Ai4.- Kx= 0.00068 ( Wb + Wm ) + ----------

Si

1.8 Kx= 0.00068 ( 34.3 ) + ---------- = 0.4733

4.0

5.- FACTOR Ky

Ky = 0.017





Ty = 19 X 0.017 X 58.056 = 19.021 lb. = 8.628 Kg.

134




Cs = 0.15Lb = 20



Tp = 250 lb. = 113 Kg.



350


TENSORAS = 4 X 100 = 400750



33000

H.P. = 573.7 X 118.1 = 67768.37 = 2.1 H.P. 33000 33000

2.1 H.P. PERDIDAS EN MOTOREDUCTOR: 5 %

135




T2 = 0.7 X #¡REF! = #¡REF! lb. = ##### Kg.


TTB= 3 X 1.15 X 33000 / 664 = 171.461 Lbs.



r = 1.11 (TE - T2) = #¡REF! ftWb








MT = 63000 X HP = 63000 3 = 6.E+03 lb-inn 30.00

MB = TTB 12 in = 171 12 = 1028.77 lb-in2 2

Ks = 1.5Km = 2

TORSION = ( MT X Ks )2 = 6300 1.5 )2 = 89.3E+6

FLEXION = ( MB X Km )2 = 1029 2 )2 = 4.2E+6


R X 16 = 9671 16 = 8.209326000 X 3.1416 6000 3.1416

136





ENTRADA = 750

SALIDA = 30

R.V. = 25

CLASE = II





BANDAS DE TRANSMISION = 2,SECCIÓN 3V


M = To X 12" = 3454.62 lb-in2

R= M X Km X 16 = 3823 16 = 3.245066000 X 3.1416 6000 3.1416

















HOJA 137

CIA.: 0 0 CALCULO: FECHA:0 JAVIER VILLEGAS C. J.V.C. 17-Ago-10

PROYECTO: . MEXICO, D.F. REVISO: FECHA:



CIA.: PLANTA AGUA PRIETA REVISION : 17 AGS.2010AREA: TRITURACIONTRANSPORTADOR No.: 110MATERIAL: CALIZA TAMAÑO MAXIMO : 40mm



m = HUMEDAD = 0 %









An = 0.87 X 0.44 = 0.383 ft2 = 0.036 m2














An 2.13457



Vr = 118.1 ft/min


C 60Wm = -------------------- = -------------- = 28 Kg/m

0.06 * Vr 2.16

33.33 * C 2202.91Wm = -------------------- = -------------- = 19 lb/ft

Vr 118.1

3.- Wb + Wm = 15.0 + 18.6504 = 33.65 lb/ft

I.L. = (Wb + Wm) * 4 = 135 lb/ft

A.L. = I.L. X k1 X k2 X k3 X k4





Ai4.- Kx= 0.00068 ( Wb + Wm ) + ----------

Si

1.8 Kx= 0.00068 ( 33.7 ) + ---------- = 0.47288

4.0

5.- FACTOR Ky

Ky = 0.017




142


Ty = 28 X 0.017 X 291.92 = 138.95 lb. = 63.03 Kg.


9.- TENSION POR GUIAS (en libras)Tsb = 2 Lb ( Cs X hs2 + 3 ) = 155 lb. = 70.3 Kg.


Cs = 0.15Lb = 10



Tp = 450 lb. = 204 Kg.



350


TENSORAS = 4 X 100 = 400750



33000

H.P. = 3180 X 118.1 = ####### = 11.4 H.P. 33000 33000

11.4 H.P.

143





T2 = 0.38 X #¡REF! = #¡REF! lb. = ##### Kg.


TTB= 15 X 1.15 X 33000 / 664 = 857.304 Lbs.



r = 1.11 (TE - T2) = #¡REF! ftWb








MT = 63000 X HP = 63000 15 = 3.E+04 lb-inn 30.00

MB = TTB 12 in = 857 12 = 5143.83 lb-in2 2

Ks = 1.5Km = 2

TORSION = ( MT X Ks )2 = 31500 1.5 )2 = 2.2E+9

FLEXION = ( MB X Km )2 = 5144 2 )2 = 105.8E+6


R X 16 = 48357 16 = 41.04666000 X 3.1416 6000 3.1416


144




ENTRADA = 750

SALIDA = 30

R.V. = 25

CLASE = II



DIAMETRO DE POLEA DE MOTOR = 5 3 RANUR3V




M = To X 12" = 3391.96 lb-in2

R= M X Km X 16 = 3823 16 = 3.245066000 X 3.1416 6000 3.1416









1 POLEA RANURADA DE 5 in DIAM.; 3 RANURAS SECCCION : 3V (EN MOTOR)









0 JAVIER VILLEGAS C. J.V.C. 17/VIII/2010PROYECTO: . MEXICO, D.F. REVISO: FECHA:

00-Ene-00



















00-Ene-00

148

PLANTA DE CAL DE AGUA PRIETA

CALCULO DE CRIBA PRIMARIA

1. DE ACUERDO AL DIAGRAMA No.1 TENEMOS:

CARGA TOTAL SOBRE CRIBA = 564 T.M. POR HORA CARGA MÁXIMA ESPERADA =564 x 1.1= 620 T.M.P.H. = 682 TONS. CORTAS POR HORA

S = superficie cribante necesaria A = factor de tons. Cortas/hora que pasa por pie cuadrado de superficie cribante Para 80 mm = 3.15” – A = 4.35 S.T. / ft² Para 40 mm = 1.57” – A = 2.70 S.T. / ft² Para 15 mm = 5/8” – A = 1.95 S.T. / ft² B = Factor del por ciento de sobre tamaño en la alimentación. C = Factor del por ciento de material menor a la mitad de la abertura de la criba. Así tenemos que la primera tela 80 mm= 3.15”

S =

S. T. P. H. (PASANDO) = 374 x 1.1x1.1 = 76 ft² A x B x C x D 4.35 x 1.21 x 1.13

B =

190 = 33% por tanto B = 1.21 C = 200 = 35% por lo tanto C =

1.13 564 564 D = 1 (Primera tela)

149

PARA SEGUNDA TELA B =

174 = 46% por lo tanto B = 1.04 C = 70 = 19 % por lo tanto C =

0.92 374 374 D = 0.9 (Segunda tela)

S =

200 x 1.1x1.1 = 105 ft² 2.70 x 1.04 x 0.92

x 0.9 PARA TERCERA TELA: B = 130/200 = 65 % POR TANTO B= .82 C = 70/200 = 35 % POR TANTO C= 1.13 D = .8 POR SER TERCERA TELA S = 70 x 1.1 x 1.1 / 1.95 x .82 x 1.13 x .8 = 59 FT CUADRADOS DE LOS CÁLCULOS ANTERIORES SE CONCLUYE QUE SE NECESITA UNA CRIBA VIBRATORIA DE 3 CAMAS CON UNA SUPERFICIE CRIBANTE DE 105 PIES CUADRADOS O SEA DE 7´x 20´ CON 117 PIÉS CUADRADOS DE AREA EFECTIVA.

7.- PLANOS DEL PROYECTO

ESCUELA SUPERIOR DE INGENIERIA MECANICA Y...

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