DISEÑO DE PONTON L=6M SUPERESTRUCTURA

7/23/2019 DISEÑO DE PONTON L=6M SUPERESTRUCTURA

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DISEÑO ESTRUCTURAL PONTÓN L = 6.00 m

Respon. : MUNICIPALIDAD DISTRITAL DE PAUCDepartamento : HUANCAVELICA

Ubicación : PUMARANRA Provincia : ACOBAMBA

Fecha :DICIEMBRE- 2015 Distrito : PAUCARÁFormula : DEFENSA RIBEREA !ocali"a" : PUMARANRA

1 Consideraciones enera!es

Anc"o #o#a! de !a !osa de! $%en#e 2.50 m

Recubrimiento del Acero 3.00 cm

Resistencia a la compresión del Concreto f'c 210 Kg/cm2

luencia del Acero f! "200 Kg/cm2

Carga #ermanente peso propio $C 2." %n/m3 &concreto peso muerto $( 2.2 %n/m3 &asfalto

Carga )i*a )e+icular #osición de Cargas ,- 3 K Camión de $iseo

,- 3 %ndem de diseo

fecto $inmico 33.00 4

& Es$'AAS(TO LR)D &.*.&.6.+,1-'TC &./.1..1-

eg6n Reglamento espesor m7nimo

88 9 :000.00 mm#eralte $iseo + 9 3:0.00 mm

spesor total de la losa e final 9 "00.00 mm

+ Diseo de !a !osa

'AAS(TO LR)D .6.&.+-'TC &./.1..&-

Pro#ecto:

$INS%A!A&I N DE SER(I&I)S DE PR)%E&&I N &)N%RA INUNDA&I)NES EN !A*AR+EN DERE&,A - *AR+EN I/UIERDA DE! RI) PU*ARANRA DE! &EN%R)

P)B!AD) DE PU*ARANRA0 DIS%RI%) DE PAU&AR10 PR)(IN&IA DE A&)BA*BA0DEPAR%A*EN%) DE ,UAN&A(E!I&A2

+

=30

3000;2.1 S

h

P =2. 5% P =2. 5%

4.20



$eterminación del anc+o de fran<a para la carga *i*a

una l7nea( 2500.00(1 000.00-1 :000.00int mm9 1=>:.:5

mas de una l7nea( 2500.00(1 1=000.00-1 :000.00 ?- 0.00 0.:int mm9 25:".>:

25:".>: @9 3:01.2CB?$RAR #ARA - $DB min 1236.6* mm

L N

W E

w

L

w L E

w

Lw L E

lineauna

≤

≤

≤

→+=

≤

≤→+=

×

1=000

1=000

12.02100

/000

1=000"2.0250

1

111

1

1

11



C. DETERINAR SO4RECARA PARA TA4LEROS 51. , aima )%er7a de Cor#e

1"512 Kg

1

-9 :.00 m

52 Kg/m

-9 :.00 m

1133= Kg 1133= Kg

1 0.=01.20

-9 :.00 m

1"512 Kg

2=5: Kg0.51.05

20"0= Kg 0.50.5

actor de mpacto 9 1E /100F donde 9334 0.5

actor de mpacto9 1.33F no aplicado a la carga de carril de diseo

)--E 9 2 Kg&. , 8imo omen#o en e! cen#ro de !%7

1"512 Kg

-9 :.00 m0.>5

) A&CAB? 9

) A&CARR- 9

) A&%andem 9

A B

A B

A B

A B



52.00

:.00

1133=.00 1133=

1

:.00 1.200.>5 0."5

A B

A B



c&CAB? 9 10==" Kgm

cCARR- 9 "2=" Kgm

c&%andem 9 9 13:0: Kgm

9 1=>:0 Kgm

SELECCIÓN DE LOS ODI)ICADORES DE CARAS

SELECCIÓN DE LAS CO4INACIONES DE CARAS APLICA4LES

CALCULO DE LOS E)ECTOS DE LAS OTRAS CARAS51. , )ran9a In#erior

l momento ! cortante por carril son dados en

)--E 9 15=5."> Kg/m

--E 9 :.3> Kgm/m

&. ,)a9a de 4orde

1.0:1:33 0.3=33 o 1.=

)--E 9 1"02.2= Kg/m

--E 9 =>>3.0= Kgm/m

(. CALCULO DE LOS E)ECTOS DE LAS OTRAS CARAS5

--E



1. , )ran9a In#erior5 de 1m de anc"o$CF carga muerta en la estructura

Gconc9 2"00 Kg/cm2

9 :0 Kg/m

9 2==0 Kg

9 "320.00 Kgm

H$C

)$C

$C



1. , )ran9a de 4orde5 de 1m de anc"o

#eso de la *ereda9 21:.00

9 11:2 Kg/m9 3"=: Kg9 522.12 Kgm

ESTADO LIITE DE SER:ICIO 5

1. , D%ra;i!idad

d9 3.:3 cm

a- omen#o , )a9a In#erior

9 1"31:.3> Kgm

#rimera estimacion de refuerIo

9 2520.00 Kg/cmJ

As9 1:.3 cmJ/cm

s9 30." cm @ 30

;- omen#o , )a9a de 4orde

9 1"002.21 Kgm

#rimera estimacion de refuerIo

9 2520.00 Kg/cmJ

As9 1:.03 cmJ/cm

s9 31.:" @ 30

&. , Con#ro! de !a )is%raci<n

-a fisuración es controlado por la separación entre las barras de refuerIo

H$C

)$C

$C

Asumir j=0.=>5 ! fs90.:0 fy

φ 1"

Asumir j=0.=>5 ! fs90.:0 fy

φ 1"



a- )a9a In#erior 5

interior 9 1"31:.3> Kgm

fc 9 53.: Kg/cmJ

fr 9 33.:0 Kg/cmJ ección fisurada

ección fisurada con

As9 "0.5: cmJ/cm

n9 =nAs 32"."=

bicación del e<e neutro&LM

50 L2 9 32".5 3.:3 L

50 L2 E 32".5 L 12=5=.3125

L 9 32".5 E & 105300.25 E 25>1::2.5 N&0.5100

L9 13.11:

De#erminar e! momen#o de inercia de !a secci<n is%rada

cr9 303232.1:cm /cm⁴

De#erminar e! es%er7o en e! acero

fs 9 1001.23 Kg/cmJ

a- )!ec"a $ara car>a m%er#a

9 2"009 21:

9 11>>2.00

H$C

$-

mm E vborde E mult

1=00;2/1300int

≤++=



fr 9 33.:0Kg/cmJ g 9 1333333.33cm⁴



cr9 22"0000 Kgcm 9 22"00 Kgm

&cr / aO9 :.=

cr9 >5=0=0."0 cm⁴

e9 23>::"3".5

ESTADO LIITE DE RESISTENCIA 5a- )ran9a In#erior

u9

u9 0.5 1.25L "320.00 E 1.50L E 1.>5L :.3>11>03

u9 21>" Kgm

Ku 9 13.=5 Kg/cmJ

13.=5 Kg/cmJ 913.=5 Kg/cmJ 9 0. L 210 L w L 1 0.: w

13.=5 9 1= H 113." H2

113." H2 1= H E 13.=5 9 00.5

H 9 1= E 35>21 :2=3.0==

22:.=H 9 0.0>>

n∑γiPi 9 0.5&1.25$CE1.50$(E1.>5&--E

n∑γiPi 9

f Qc w&10.:w



! 9 0.003="15

As 9 15.22

c 9 ".213>

c/ds 9 0.10:3

!"#$ 9 0.0015

As9 15.22

9 13.0> @ 10

;- )ran9a de ;orde

u9

u9 0.5 1.25L 522.12 E 1.50L E 1.>5L =>>3.0="22"

u9 20>".="

Ku 9 13.2" Kg/cmJ

13.2" Kg/cmJ 913.2" Kg/cmJ 9 0. L 210 L w L 1 0.: w

13.2" 9 1= H 113." H2

113." H2 1= H E 13.2" 9 00.5

H 9 1= E 35>21 :00>.""=22:.=

H 9 0.0>3

! 9 0.003::"

As 9 1".52

c 9 ".01

c/ds 9 0.101"

!"#$ 9 0.0015

As9 1".52

9 13.>0 @ 10

DISTRI4UCION DE LA ARADURA TRANS:ERSAL

-a cantidad de la armadura trans*ersal de distribucion en la parte inferior de todas las losas se

φ 5/8"

n∑γiPi 9 0.5&1.25$CE1.50$(E1.>5&--E

n∑γiPi 9

f Qc w&10.:w

φ 5/8"



puede tomar como el porcenta<e de la armadura principal reuerida como para momento positi*oM

22.52 50

a- )ran9a In#erior 5

Asd9 3."3 s9 20.:"53"

@ 20.00

a- )ran9a In#erior 5

Asd9 3.2=0 s9 21.:"0:

@ 20.00

ARADURA POR CONTRACCION ? TEPERATURA0.>102 9 ".5=

1 pie de anc+o

Ast9 0.3":5

>.3333

s9 .:=1 @ 5.00

φ 3/8"

φ 3/8"

AsS

φ 5/8"

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