Dimensionnement Puits Canadien

8/10/2019 Dimensionnement Puits Canadien

1/14


2/14

Version du 28-04-2006

Elments de dimensionnement dun changeur air/sol, dit puitscanadien

David AmitranoUniversit J. Fourier, Grenoble

Introduction

Lutilisation dun changeur air/sol, systme appel communment puits canadien en France et parfois puits provenal lorsquil sert rafrachir lhabitation, connat undveloppement important depuis quelques annes. Il consiste utiliser comme entre pour laventilation de la maison, de lair qui a pralablement circul dans un tube enterr unecertaine profondeur. La temprature du sous-sol tant moins variable que celle de lairextrieur cela permet davoir une entre dair plus tempre. En hiver, lair est rchauff

avant de pntrer dans la maison ; en t il est rafrachit. Il sagit ainsi du systme degothermie le plus simple qui soit, avec une consommation lectrique rduite la celle duventilateur utilise pour la circulation de lair.

Ce systme est utilis traditionnellement en Amrique du nord pour maintenir leshabitations hors gel sans chauffage pendant lhiver pourtant trs rigoureux ( noter que leterme de puits canadien nest pas employ au Canada). Ce systme permet de compenserde manire notable la perte de chaleur induite par les dbits de ventilation imposs par larglementation franaise actuelle. En t, il permet dabaisser la temprature maximale dequelques degrs. Le systme doit tre dsactiv pendant les intersaisons afin de ne pasrefroidir la maison alors que lon recherche la chaleur. Lentre dair est alors directement

prise sur lextrieur sans passer par le puits canadien.

Le dimensionnement dun puits canadien est assez dlicat du fait du nombre de paramtres optimiser : longueur, diamtre et nombre de tubes, profondeur denfouissement,distance entre les tubes, dbit de ventilation. La notice de dimensionnement prsente ici a

pour but de proposer des critres objectifs pour le choix de ces diffrentes caractristiques.Ce travail est bas sur des simulations numriques dchange thermique par

convection force dans un tube enterr. Ceci permet de mettre en vidence leffet du diamtre,de la longueur, du dbit volumtrique de la diffrence de temprature entre le sol et lairentrant sur le flux thermique fourni par le puits canadien.

Dans un second temps, nous prsentons des simulations de flux annuel en fonction dela profondeur denfouissement de la gaine. Ceci permet de mettre en vidence les priodesdapport de chaleur et/ou de fracheur au cours de lanne et la ncessit de coupure aux

intersaisons. Enfin nous donnons quelques lments pour le calcul des pertes chargearauliques.

Echange thermique par convection force dans un tube enterr Nous ferons ici lhypothse que la temprature extrieure du tube est constante, ce qui

revient considrer que linertie thermique du sol est grande devant les quantits de chaleurchange. Nous considrerons de plus que lchange thermique se fait en rgime stationnaire,cest dire que les tempratures restent constantes dans le sol et la paroi du tube.

Lchange de chaleur lintrieur dun tube o circule un fluide se fait par convectionforce. Le flux thermique par unit de surface, , travers la paroi du tube est proportionnel la diffrence de temprature entre la surface interne, Tsol , et externe du tube, Tair , et linverse de la rsistance thermique de la paroi, R.

1


3/14


( ) R

T T air sol =

.. convcond R R +

(1)

La rsistance de la paroi est compose, dune part, de la rsistance la conduction, dautre part de la rsistance la convection.

R = (2) En considrant une paroi de faible paisseur devant le rayon du tube, on peut fairelapproximation dune paroi plane. La rsistance la conduction est alors le rapport delpaisseur, e, et de la conductivit, , de la paroi.

e

Rcond =. (3)

- e : paisseur en m- : conductivit en W/(m.K)

Pour une gaine en matriau plastique (ex PVC ou PE) dpaisseur e=5 mm et de conductivit

=0.16, R= 0.031 m2.K/W.

La rsistance thermique en convection force est fonction de la vitesse de circulation de lair.

8.0. 55.51

V = Rconv (4)

La quantit de chaleur change par unit de temps correspond au flux thermique multipli par la surface.

( )dt S

RT air sol .

T dt S dQ .. == (5)

Cet change de chaleur entrane la variation de temprature de lair.

V C dQ

dT air .. = (6)

- C : Chaleur massique (pour lair C= 1 kJ/(kg.K))- : masse volumique (pour lair =1.2 kg/m3)- V : volume dair considr.

Le calcul de la variation de temprature de lair au court de son passage dans le tube a tralis numriquement (approche de type diffrence finie 1D). Le tube est dcoup ensegments (longueur li) pour lesquels la temprature de lair est considre constante. Le fluxthermique est calcul dans chaque segment en fonction de la temprature de lair. Latemprature de lair dans le premier segment est celle de lair extrieur. La quantit de chaleurchange correspond un flux thermique constant pendant le temps de sjour de lair dans le

segment, vlt ii = , avec v : vitesse de dplacement de lair. Labaissement de temprature

rsultant de cet change est appliqu au segment suivant. Le flux et la temprature dans lessegments suivants sont ainsi calculs de proche en proche sur lensemble de la longueur dutube enterr. Cette approche nest acceptable que pour des segments de petite taille devant lalongueur totale et donc un grand nombre de segments. Une discrtisation de 200 segments surla longueur du tube permet dobtenir une bonne convergence du rsultat. Cette approchedonne des rsultats trs proches de ceux fournis par la logiciel Gaea, jug comme unerfrence en la matire (cart de lordre de 0.1C et 0.5 W).

2


4/14


Flux thermique en fonction de la longueur, du dbit et du diamtre de gaineLa Figure 1 montre le flux thermique rcuprable pour une temprature du sol de 11

C et une temprature de lair de -5 C en fonction de la longueur de gaine, du diamtre de lagaine (de 50 250 mm de diamtre par pas de 50 mm) et du dbit dair. Chaque courbe atteintde manire asymptotique un palier qui reprsente le flux maximal rcuprable, impos par ladiffrence de temprature air/sol. Le diamtre de la gaine influe essentiellement sur lalongueur de gaine ncessaire pour atteindre le palier. Plus le diamtre est petit, plus lalongueur ncessaire est faible. La valeur de ce palier est uniquement dtermine par le dbitvolumique de lair. Nous verrons cet effet plus en dtail dans le paragraphe suivant.

0 10 20 30 40 50 60 70 80 90 1000

100

200

300

400

500

600

700

Tsol =11C, T air =-5C

F l u x

( W )

longueur de la gaine (m)

D=50 mm D=250 mm

Q=30 m 3/h

Q=60 m 3/h

Q=90 m 3/h

Q=120 m 3/h

Figure 1 : Flux thermique dun changeur air/sol en fonction de la longueur de gaine, du dbit volumiqueet du diamtre de la gaine.

Flux thermique en fonction du dbit

La Figure 2 montre leffet du dbit et de la diffrence de temprature entre le sol etlair sur le flux thermique. Pour les priodes o la temprature du sol est suprieure celle delair, le flux est positif (rchauffement du btiment) Dans le cas contraire, le flux est ngatif(rafrachissement du btiment).

3


5/14


-25 -20 -15 -10 -5 0 5 10 15 20

-600

-400

-200

0

200

400

600

Tair -Tsol ()

F l u x

( W ) Q=20 m

3 /h

Q=40 m 3 /h

Q=60 m3

/h

Q=80 m 3 /h

Q=100 m 3 /h

Figure 2 : Flux thermique rcuprable en fonction de la diffrence de temprature air/sol et du dbitvolumique.

On observe que le flux thermique augmente avec la diffrence de temprature sol/air et avecle dbit. Ces rsultats peuvent galement sobtenir analytiquement en considrant le flux dechaleur transporte par lair ventil dans la gaine et la variation de temprature de lair(lorsquil a atteint la temprature du sol).

( )solair T T air air qC = .. (7)avec q : dbit volumique exprim en m3/s, air =1.2 kg/m3 et C air =1 kJ/kg.Pour un dbit volumique exprim en m3/h, on obtient la relation suivante, simple retenir :

( )solair T T q 3

( )

= (8)

q tant le dbit volumique exprim en m3/h.

A noter que cette relation est indpendante du diamtre de la gaine, condition que lalongueur soit suffisante pour atteindre le palier visible sur la Figure 1 .

Temprature en profondeur dans un solLvolution de la temprature du sol en fonction de la profondeur, pour les

profondeurs qui nous intressent, se calcule en considrant la rponse dans le temps auxvariations de temprature de surface. Ceci ncessite un calcul en rgime transitoire. Pour plusde simplicit, nous considrerons ici que la temprature de surface varie de manire

sinusodale.( ) t Asin+= mt T air (9)

4


6/14


- m : temprature moyenne sur lanne,- A : amplitude des variations de temprature- : pulsation,- : dphasage.

En rsolvant lquation de la chaleur en rgime transitoire pour un milieu semi infinidont la temprature de surface est impose par lquation (8) on obtient la temprature enfonction de la profondeur.

( )

a

x2

+=

t Aemt xT a x

sol sin,2

(10)

avec a , diffusivit thermique,C

k .

=a (11)

- k : conductivit thermique en W/(m.K)- : masse volumique du sol en kg/m3

- C , chaleur massique du sol en J/(kg.K)

Pour nos calculs, nous avons considr : =2000 kg/m3, k =2 W/(m.K), C=900 J/(kg.K)

Cette relation permet de montrer plusieurs caractristiques importantes de lvolutionde la temprature en profondeur :

- la moyenne de la temprature et sa priode restent inchanges en profondeur,- lamplitude de la variation de temprature diminue de manire exponentielle avec la

profondeur, cette dcroissance est dautant plus rapide que la pulsation est leve,- Le dphasage augmente avec la profondeur.

La Figure 3 montre la dcroissance de lamplitude des variations de temprature en profondeur ( Tprof) rapporte lamplitude en surface ( Tsurf) pour une variation detemprature annuelle ou journalire.

0 1 2 3 4 5 6 7 8 9 100

0.1

0.2

0.3

0.4

0.5

0.6

0.7

0.8

0.9

1

profondeur (m)

T p r o f o n d e u r / T s u r f a c e

Variation annuelleVariation journalire

5


7/14


Figure 3 : Amplitude relative des variations de temprature en fonction de la profondeur pour un cycleannuel et journalier.

On peut voir que la profondeur pour laquelle les variations de temprature par rapport la surface sont rduite de 90 % est de 0.5 m pour le cycle journalier et de 7.6 m pour le cycleannuel. Nous ngligerons pour la suite les variations journalires dont linfluence ne concerne

que des profondeurs de lordre de 50 cm. Le cycle de temprature sera reprsent par une priode annuelle et un dphasage tel que le minimum se situe fin janvier et le maximum fin juillet.

La Figure 4 montre les tempratures en surface et diffrentes profondeurs pour uncycle annuel de temprature, de moyenne de 11C et damplitude crte crte de 25C. Avecla profondeur, on observe bien une diminution de lamplitude des variations et uneaugmentation du dphasage. A 4 m de profondeur le dphasage atteint 2 mois.

Jan Feb Mar Apr May Jun Jul Aug Sep Oct Nov Dec Jan-5

0

5

10

15

20

25

T ( C )

Surfaceprof=0.5 mprof=1 mprof=1.5 mprof=2 mprof=2.5 mprof=3 mprof=3.5 mprof=4 m

Figure 4 : Evolution annuelle de la temprature en surface et en profondeur, pour un cycle de moyenne de

11C et damplitude crte crte de 25C.

Comme nous lavons vu prcdemment, le flux thermique rcuprable par unchangeur air/sol est proportionnel la diffrence de temprature entre lair de surface et lesol. La Figure 5 montre lvolution de cette diffrence au cours de lanne, pour diffrentes

profondeurs denfouissement de la gaine.

6


8/14



-10

-5

0

5

10

15

T

( C )

Tsurface - Tpuits

prof=0.5 mprof=1 mprof=1.5 m

prof=2 mprof=2.5 mprof=3 mprof=3.5 mprof=4 m

Figure 5 : Evolution annuelle de la diffrence de temprature entre la surface et la profondeur pour uncycle annuel.

Apport thermique annuelA partir de la diffrence de temprature entre lair extrieur et le sol, nous avons

calcul le flux thermique rcuprable au cours de lanne pour diffrentes profondeurs.Lapport thermique annuel est donn par comparaison avec la dperdition induite par uneventilation prlevant lair directement lextrieur. La Figure 6 montre ces rsultats, pourune gaine de diamtre 100 et une longueur de gaine de 30 m. Le flux thermique a tconsidr constant par dure de 1 heure. Lnergie change est exprime en Wh. Nous avonsconsidr une priode de chauffe du 15 octobre au 15 avril ainsi quune priode derafrachissement du 15 juin au 15 aot. Il est intressant de noter que durant les intersaisons(dbut du printemps et dbut de lautomne) lapport thermique est ngatif alors quil ny pasncessit de rafrachir le btiment ; au contraire ces priodes ncessitent de conserver lachaleur dans le btiment. Il est donc prfrable darrter le fonctionnement de lchangeur

pendant ces priodes.

7


9/14



-300

-200

-100

0

100

200

300

400

( W

. h )

(W.h)

arrt arrt

chauffe charafrachissement uffe

prof=0.5 m

prof=1 mprof=1.5 mprof=2 mprof=2.5 mprof=3 mprof=3.5 mprof=4 m

Figure 6 : Evolution annuelle du gain de chaleur apporte par lchangeur air/sol. La priode de chauffeconsidre est du 15 octobre au 15 avril. La priode de rafrachissement est du 15 juin au 15 aot. Lapriode darrt correspond aux priodes pour lesquelles le rafrachissement du btiment nest pas

souhaitable.

Tableau 1: Apport thermique annuel en priode de chauffe, pour diffrentes configurations de longueur,profondeur diamtre de gaine, et de dbit de ventilation.

d=0.1 d=0.15 d=0.2 d=0.1 d=0.15 d=0.2 d=0.1 d=0.15 d=0.2 d=0.1Prof=1.5 m L=25 m 161 152 144 303 285 269 433 408 384 552

L=35 m 171 166 160 331 318 306 481 463 443 623L=50 m 175 173 171 347 341 334 513 503 491 674

Prof=2 m L=25 m 199 188 178 375 353 333 535 505 475 683L=35 m 211 205 198 409 394 379 595 572 549 771L=50 m 217 215 211 429 422 413 635 622 607 834

Prof=2.5 m L=25 m 231 218 207 435 410 386 621 586 552 793L=35 m 245 238 230 475 457 439 691 664 636 894L=50 m 252 249 245 498 489 479 736 721 704 967

Prof=3 m L=25 m 257 243 230 485 456 430 692 653 614 883L=35 m 273 265 256 529 509 489 769 740 709 996L=50 m 281 277 273 554 545 533 820 804 784 1077

Q=30 m3/h Q=60 m3/h Q=90 m3/hd=0.15 d=0.2

523 493600 574660 643647 610742 711816 795750 707861 825947 923836 788959 919

1055 1028

Q=120 m3/h

Exemple de lecture : Pour un besoin de 120 m3/h de ventilation, on peux installer: 1 gaine de 50 m, diam = 10 cm, profondeur = 2 m, le gain thermique est de 834

KWh (perte de charge : 270 Pa) 2 gaines de 25 m, diam et profondeur identiques, le gain thermique est de 2 *

375 = 750 kWh (perte de charge = 69.5 Pa)

8


10/14


Comparaison avec une ventilation double fluxLa ventilation double flux (VDF) est souvent voque comme un systme efficace

pour limiter les dperditions induites par la ventilation. Afin de donner des lments decomparaison entre ce systme et un puits canadien nous avons calculer le gain thermiquedune VMC double flux dans les mmes conditions de temprature extrieure au cours delanne.

Le gain nergtique (E) en priode de chauffe peut se calculer partir de latemprature de lair extrait (que nous considrerons gale la temprature de consigne duchauffage, Tc), de la temprature de lair entrant (Tentrant), le dbit de ventilation (Q)et lerendement de lchangeur (n).

( ) nC QT T E air air .... entrant c = (12) Il est galement possible de calculer le gain pour une entre dair prise sur le puits canadien,

plutt que directement lextrieur, ce qui correspond la mise en srie de la VDF et du PC.Dans ce cas, Tentrant dans lquation prcdente est la temprature la sortie du puitscanadien. Le gain de chauffe total est alors la somme du gain induit par la VDF et par le PC.

On peut ainsi distinguer la contribution respective du PC et de la VDF au gain de chauffetotal.La Figure 7 montre le rsultat de ce calcul au cours dune anne pour une VMC double fluxavec entre dair prise sur lextrieur ou sur un puits canadien ainsi que pour un puitscanadien de profondeur 2.5 m.


-300

-200

-100

0

100

200

300

400

500

600

(

W . h

)

chauffe

VDF, gain chauffe = 1513 kWh

chauffe

PC , gain chauffe = 732 kWhVDF + PC, gain de chauffe =1798 kWhapport de la VDF connecte au PC = 1066 kWh

Figure 7 : Comparaison du gain nergtique dune ventilation double flux (VDF), un puits canadien (PC,prof.=2.5 m, L=30 m), et dune ventilation double flux avec entre dair prise sur le puits canadien(VDF+PC). Pour ce dernier cas on prcise lapport de la VDF seule. Lensemble des courbes correspond un dbit dair de 90 m3/h. Le gain de chauffe annuel est donn par rapport une ventilation mcaniquede 90m3/h avec prise dair extrieur.

9


11/14


On voit que la VDF est le systme le plus efficace pour rduire le besoin de chauffageinduit par la ventilation. La mise en srie du PC et de la VDF permet damliorer encore legain nergtique mais de manire relativement marginale (+10%). Dans ce cas, la capacit dela VDF nest pas utilise pleinement (2/3 de lapport dune VDF seule), du fait du

prchauffage de lair par le PC. En revanche, pour ce qui concerne le rafrachissement estival,

le PC seul est la meilleure solution, la mise en srie avec une VDF lui faisant perdre delefficacit.

Synthse et recommandations:Les calculs exposs prcdemment ne prsentent pas de difficults ni doriginalit

particulires. Il sagit dune simple application de calcul dchange thermique par convectionforce une gaine enterre. Ils fournissent cependant des critres objectifs utiles pour ledimensionnement raisonn dun changeur air/sol dit puits canadien .

Nous avons dabord vu que le flux thermique est fonction du dbit volumique de lairdans la gaine et de la diffrence de temprature, ce qui est commun tous les changeurs. Lalongueur de gaine ncessaire pour atteindre le flux thermique maximal augmente avec le dbitdair et diminue avec le diamtre de la gaine. Ainsi loptimisation sur le seul critre thermique

pourra conduire des pertes de charge rdhibitoires pour un systme de ventilation usuel. Lechoix du diamtre et de la longueur et du nombre de gaine devra se faire en prenant en compteles pertes de charges admissibles. Ainsi comme nous lavons montr titre dexemple, dun

point de vue thermique, il est quivalent dutiliser deux gaines de 25 m de longueur, pluttquune seule de mme diamtre et longueur 50 m, mais la premire solution est bien meilleuredu point de vue des pertes de charges.

La particularit de lchangeur air/sol rside dans le fait que la diffrence detemprature entre lair entrant et le sol est variable au cours de lanne et dpend de la

profondeur denfouissement de la gaine. Le sol voit ses variations annuelles de tempraturediminuer de manire exponentielle avec la profondeur. Ainsi le gain en rchauffement /rafrachissement sera dautant plus grand que la profondeur est importante. Le gain augmentede manire importante jusqu 2 ou 3 mtres denfouissement. Au del, la faible augmentationdu gain thermique justifiera difficilement le surcot de creusement. La variation annuelle dela temprature en profondeur prsente lavantage de possder un dphasage par rapport auxvariations de temprature de surface qui augmente lui aussi avec la profondeur. Lchangeurair/sol permet de tirer parti de ce dphasage, en particulier au dbut de lautomne, moment ole sous-sol atteint son pic de chaleur alors que la temprature extrieure a dj baisse. Cemme dphasage est par contre un dsavantage au printemps car il contribue rafrachir le

btiment un moment o cela nest pas souhaitable. Il est alors prfrable dutiliser un

systme de by-pass qui permette de ne plus utiliser lchangeur air sol pendant ces priodes.Un systme intressant consisterait piloter ce by-pass en fonction des tempraturesrespectives du sol et de lair extrieur et du besoin de chauffage ou de rafrachissement. Un telsystme permettrait en outre de profiter la fracheur nocturne en t ou la chaleur diurne enhiver.

Enfin, nous avons comparer le systme de puits canadien avec VMC simple flux, avecune ventilation double flux (VDF), et un system mixte qui utilise le puits canadien commeentre de la VDF. La comparaison ente ces trois systmes, pour des scnarios de tempratureet de ventilation identiques, montre que la VDF est le systme le plus efficace pour rduire le

besoin de chauffage. Mais, ses capacits de rafrachissement l't sont bien moindres quecelles d'un puits canadien. Quant l'utilisation d'un systme mixte, ce couplage puits canadien

VDF, il permet daugmenter lgrement le gain nergtique total mais en utilisant de manire partielle l'efficacit de la VMC double flux en hiver et des capacits de rafrachissement du

10


12/14


puits canadien en t. Le couplage VMC simple flux et puits canadien reste une solution peucoteuse, apportant un gain thermique non ngligeable en hiver, et en rafrachissementnotable en t.

11


13/14


Annexe :

Dimensionnement arauliqueLes calculs prcdents ne concernent que le dimensionnement thermique de

lchangeur air/sol. Le critre dchange thermique maximal pour une longueur de gaineminimale conduit choisir une gaine de faible diamtre et un dbit volumique lev. Ce choixnest pas forcment le meilleur en terme de perte de charge dans la gaine. Nous allons doncdonner quelques lments de dimensionnement araulique afin de permettre un choix tenantcompte de ces contraintes.

La perte de charge pour un coulement dans un conduit rectiligne se dtermine de lamanire suivante :

LV

D p

2. 2 = (13)

- p : est la perte de charge (Pa),

- :coefficient de perte de charge- : masse volumique du fluide (1.2 kg/m3 pour lair)- V : vitesse dcoulement (m/s)- D : diamtre hydraulique du tube (m)- L : longueur du tube (m).

Le calcul du coefficient de perte de charge dpend de la nature de lcoulement,laminaire ou turbulent. Ce dernier donnant lieu des pertes de charge plus importantes, oncherchera dans la mesure du possible se placer dans les conditions dun coulementlaminaire. Un coulement se caractrise par son nombre de Reynolds :

DV ..Re = (14)

- Re : Nombre de reynolds- : viscosit dynamique du fluide (18.5 10-6 Pa.s pour lair)

Re infrieur 2000 correspond un coulement laminaire, Re suprieur 4000correspond un coulement turbulent. Entre 2000 et 4000 lcoulement est instable. A noterque nous considrons que la viscosit de lair ne varie pas en fonction de la temprature.

Tableau 2: Nombre de Reynolds pour diffrents dbits volumiques et diamtres de gaine

Diamtre de gaine (mm)Dbit(m3/h) 50 100 150 200 250

20 9 177 4 588 3 059 2 294 183540 18 353 9 177 6 118 4 588 3 67160 27 530 13 765 9 177 6 882 5 50680 36 706 18 353 12 235 9 177 7 341

100 45 883 22 941 15 294 11 471 9 177120 55 059 27 530 18 353 13 765 11 012

On voit que pour la plage de dbit et de diamtre que nous considrons ici, il estdifficile dobtenir un coulement laminaire. Nous considrerons donc pour la suite la perte decharge pour un coulement turbulent. Dans ce cas, le coefficient de perte de charge peut sedterminer par la relation de Colebrook-White.

12


14/14


+

Dk .7.3

1 =

Re51.2

log21

10 (15)

- : coefficient de perte de charge- k : indice de rugosit du tube (mm)

- D : diamtre hydraulique du tube (mm)- Re : Nombre de Reynolds.

Cette relation tant explicite elle ne peut se rsoudre que de manire itrative. Lecoefficient k traduit lamplitude des dfauts de linarit de la paroi du tube. Pour un tube enmatire synthtique k varie de 0.001 0.002 mm

Tableau 3 : Perte de charge par unit de longueur (Pa/m).


20 6.4 0.17 0.021 0.0052 0.001740 25.4 0.63 0.077 0.018 0.005960 56.7 1.39 0.17 0.038 0.01280 100 2.43 0.29 0.065 0.021

100 156 3.77 0.44 0.099 0.032120 225 5.40 0.63 0.14 0.045

Ces rsultats montrent que la perte de charge augmente sensiblement avec le dbit et,dans des proportions beaucoup plus importante, diminue avec le diamtre de gaine. La pertede charge admissible sera dtermine par la capacit du systme de ventilation utilis(dpression maximale en fonction du dbit). Par ailleurs il est conseill de ne pas dpasser unevitesse de 5 m/s pour viter les bruits dcoulement.

Tableau 4 : Vitesse dcoulement pour diffrents dbits (m/s)


20 2.8 0.7 0.3 0.17 0.1140 5.6 1.4 0.6 0.35 0.2260 8.5 2.1 0.9 0.5 0.3480 11.3 2.8 1.2 0.7 0.45

100 14.1 3.5 1.6 0.88 0.56120 16.9 4.2 1.9 1.06 0.68

13

Dimensionnement Puits Canadien

Documents

Transcript of Dimensionnement Puits Canadien