DEPARTEMENT DE HAUTE CORSEOn note également que sur la partie pont dalle d’un des ouvrages...

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Juillet 2016 Page : 1/25

DEPARTEMENT DE HAUTE CORSE

DIRECTION DES INFRASTRUCTURES,

DES ROUTES ET DES TRANSPORTS - Service Routes -

ROUTE DEPARTEMENTALE 231

Etude hydraulique pour l’aménagement de la RD 231 du

pk 0.00 au pk 2.43

Rapport

CETA Environnement 6 parc Belvédère 20 000 AJACCIO Tél. 33 (0)4.95.21.23.25 - Fax 33 (0)4.95.25.37.21 Courriel : [email protected]

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DEPARTEMENT DE HAUTE CORSE

DIRECTION DES INFRASTRUCTURES, DES ROUTES ET DES TRANSPORTS

SERVICE ROUTES

Route Départementale RD231

Etude hydraulique pour l’aménagement de la RD231 du pk 0.00 au pk 2.43

Objet de l'indice

Date Indice Rédaction Vérification

Nom Signature Nom Signature

Rapport 07/2016 VRE PLF

a

b

c

d

Numéro de rapport : RCo00799

Numéro d'affaire : O03591

N° de contrat : CCoZ0201603

Domaine technique : MN21

CETA Environnement

6 parc Belvédère

20 000 AJACCIO

Téléphone : 04.95.21.23.25 Télécopie : 04.95.25.37.21

e-mail : [email protected]

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SOMMAIRE

Introduction 4

1 Contexte de l’étude 4

1.1 Présentation sommaire du projet d’aménagement 4

1.2 Objectifs de l’étude 4

2 Etat des lieux 6

2.1 Situation géographique 6

2.2 Présentation des bassins versants naturels interceptés 6

2.3 Zones inondables 6

3 L’aménagement 8

3.1 Etude du dimensionnement des ouvrages 8

3.2 Présentation des résultats 10

4 Conclusion générale 16

FIGURES 17

ANNEXES

TABLEAUX et FIGURES (dans le texte)

Figure 1 : Carte de l’aléa inondation centennale aux alentours de la RD 231 7

Figure 2 : Schématisation de l’aménagement hydraulique préconisé au niveau de l’intersection avec la bretelle de Montepiano 13

Figure 3 : Schéma de principe des écoulements sur la plateforme routière 14

Figure 4 : illustrations de la zone d’implantation du fossé Fe_BVOA25b 14

Tableau 1 : Bilan du dimensionnement des OH existants 11

Tableau 2 : Aménagements à effectuer sur les ouvrages existants 12

Tableau 3 : Ouvrages à créer 13

Tableaux 4 : Aménagements à effectuer vers les ouvrages transversaux existants 15

Tableaux 5 : Aménagements à effectuer vers les ouvrages transversaux projetés 15

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Introduction

Dans le cadre de l’aménagement de la RD 231 entre l’intersection avec la bretelle de Montepiano (pk 0.00) jusqu’à l’intersection avec la RD 31 (pk 2.43), la Direction des infrastructures, des routes et des transports du Conseil Départemental de Haute-Corse désire que soient validées les dispositions envisagées au niveau du projet d’assainissement et de drainage de la voirie.

Le projet d’aménagement vise à améliorer par un recalibrage les conditions de sécurité et de circulation sur cette voie.

Le réseau de drainage récupérera non seulement les eaux de la plate-forme réaménagée mais également les bassins versants adjacents à la voirie.

Les résultats de l’étude hydraulique sont présentés dans ce rapport.

1 Contexte de l’étude

1.1 Présentation sommaire du projet d’aménagement

Le projet d’aménagement routier de la RD 231 (du pk 0.00 au pk 2.41) vise à améliorer par un recalibrage, les conditions de sécurité et de circulation sur cette voie.

La largeur de la chaussée est actuellement en moyenne de 4 mètres.

Le projet vise à augmenter cette largeur, en section courante, à 4.5 mètres. L’emprise nécessaire sera généralement obtenue par des déblais côté amont.

La pente généralement adoptée pour le talus de déblais amont sera de 1 pour 2 (1 unité de largeur pour 2 unités de hauteur).

Dans les courbes de faibles rayons (épingles à cheveux), des sur-largeurs de chaussée seront mise en œuvre afin de permettre le croisement d’un autocar et d’un véhicule léger.

Le devers de la chaussée sera compris entre + 6% et – 6% selon d’une part, la situation en alignement droit ou en courbe, et d’autre part, du sens de la courbe.

L’accotement aval aura une largeur de 0.7 m et présentera une pente de 4% vers l’extérieur de l’emprise.

Lorsque ponctuellement cet accotement aval ne pourra être créé, il sera construit en aval de la chaussée un parapet maçonné.

Sur toute la section intéressée par les travaux, la chaussée sera bordée d’un fossé bétonné roulable. Deux types de fossé bétonné roulable seront mis en œuvre (Cf. 3.2.2).

La Figure 1 présente la localisation générale du projet.

1.2 Objectifs de l’étude

Sur le plan hydraulique, le projet d’aménagement de la RD231 prévoit la mise en place d’un réseau de collecte et d’évacuation des eaux de ruissellement non seulement de la plate-forme, mais également des bassins versants interceptés par le projet.

L’objectif de ces aménagements est l’amélioration de la voie de circulation sans modifier l’écoulement des eaux de la zone. Les écoulements se font actuellement de façon plus ou moins diffuse sur la voie ou en bord de berme vers les rares ouvrages hydrauliques d’évacuation encore en état de fonctionner.

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Cette étude hydraulique permettra de :

vérifier le bon dimensionnement des ouvrages hydrauliques de rétablissement sous voirie existants au regard des débits de crue (crue projet 100 ans majorée conformément aux recommandations de la DREAL de Corse),

vérifier le bon dimensionnement des fossés existants (crue projet 10 ans conformément aux recommandations du SETRA. Si il y a utilisation partielle de la chausse pour évacuer le débit décennal, le SETRA recommande de vérifier r que la chaussée ne soit pas submergée pour une période de retour de 25 ans),

proposer des aménagements pour compléter le réseau existant,

dimensionner de nouveaux ouvrages hydrauliques et de nouveaux réseaux longitudinaux.

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2 Etat des lieux

2.1 Situation géographique

La partie de la RD 231 concernée par le projet se situe sur la commune de Bastia.

On y accède soit depuis la bretelle de Montepiano, soit depuis Ville-di-Pietrabugno en passant RD 31.

2.2 Présentation des bassins versants naturels interceptés

Les abords de la route sont en grande partie naturels. On note néanmoins plusieurs zones urbanisées en amont de la RD 231, notamment au niveau de l’embranchement avec la bretelle de Montepiano.

Sur les zones non urbanisées, le couvert végétal est dense, composé de maquis haut.

La RD 231 est sinueuse et est située en zone de « basse montagneuse » où la pente des terrains est majoritairement supérieure à 15 %.

Le réseau hydrographique est ramifié. On notera que l’ensemble des cours d’eau et talwegs traversant la RD231 sont des affluents du ruisseau de Fiuminale.

Le projet ne coupe aucun cours d’eau permanent.

Les bassins versants interceptés par le projet et leur découpage sont présentés sur les figures 2a et 2b.

Ce découpage a été réalisé en tenant compte :

des courbes de niveaux,

des talwegs,

des ouvrages de rétablissements existants,

des zones d’écoulements préférentiels visualisés sur le terrain.

2.3 Zones inondables

Sans objet (Cf. figure suivante).

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Figure 1 : Carte de l’aléa inondation centennale aux alentours de la RD 231

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3 L’aménagement

3.1 Etude du dimensionnement des ouvrages

3.1.1 Calcul par réseau

Le dimensionnement des réseaux comprend plusieurs étapes :

découpage de l’impluvium collecté :

o bassin versant routier (BVr),

o bassin versant naturel en amont de la voie :

des bassins versants naturels dont les ruissellements atteignent directement l’ouvrage hydraulique d’évacuation (BVn),

des bassins versants naturels dont les ruissellements atteignent la chaussée avant d’atteindre l’ouvrage hydraulique d’évacuation (BVnR).

estimation des débits correspondants (période de retour de 10 ans) pour le dimensionnement des ouvrages d’évacuation longitudinaux,

estimation des débits correspondants (période de retour de 100 ans majorée de 30 %) pour le dimensionnement des ouvrages hydrauliques de franchissement de la voirie.

Cette distinction a conduit à analyser différemment ces écoulements dans la mise en réseau et à déterminer plus précisément l’impact de ces débits diffus sur le projet. Les résultats des calculs de débit Q10 et Q100 majoré (périodes de retour 10 et 100 ans) sont repris en annexe 2 et annexe 3.

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3.1.2 Hypothèses de calcul

Une estimation des débits de crue est réalisée pour chaque sous-bassin versant en appliquant une méthode classique de l’hydrologie (méthode rationnelle), bien adaptée aux petits bassins versants ruraux ou urbanisés. La méthode rationnelle est une fonction de la durée de pluie (égale au temps de concentration tc du bassin versant) et de la période de retour T considérée. On a la relation suivante:

AICQ tc 1010 778,2

Avec : Q10 : débit de pointe décennale (l/s) pour une averse de durée tC C : coefficient de ruissellement global (zones urbanisées : 0,6 ; zones montagneuses : 0,3 ; zones

de prairies : 0,15) A : surface (ha) IT,tc : intensité (en mm/h), de l’averse de durée tC et de période de retour T, calculée à partir de

la loi de Montana : b

tcT tcaI ,

Avec : o I en mm/min, o tc en min,

Pour les bassins versant routiers, les tc sont déterminés en calculant la vitesse d’écoulement de l’eau sur la route à l’aide de la formule de Manning-Strickler (cf. § suivant)

Pour les bassins versants naturels, ils ont été déterminés en utilisant différentes formules (Giandotti, Passini, Kirpich, Ventura et Turraza)

o a et b coef. de Montana issues des relevés de la station météorologique de Bastia-Poretta T10 pour une pluie de 6 à 30 min : a=4,433 et b= 0,378 T10 pour une pluie de 30 min à 24 h: a=14,22 et b= 0,695

Le calcul des débits de période de retour 100 ans se base sur les coefficients proposés dans la « recommandation pour l’assainissement routier » du Ministère des Transports :

Q100 / Q10 = 2

3.1.3 Capacité d’évacuation des ouvrages

La capacité d’évacuation des ouvrages est calculée à l’aide de la formule de Manning-Strickler :

mhcap SpRKQ 2/13/2

Avec : Q : débit (m3/s) K : coefficient de rugosité Rh : rayon hydraulique Sm : section mouillée (m²) Pm : périmètre mouillé P : pente (m/m)

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3.2 Présentation des résultats

3.2.1 Concernant les ouvrages hydrauliques

On relève actuellement 8 ouvrages hydrauliques de traversée et 2 ouvrages d’art (pont voûte et pont dalle).

7 ouvrages hydrauliques sur 8 sont totalement colmatés et donc plus fonctionnels (ils peuvent être considérés à ce jour comme inexistants). Le huitième est sous dimensionnée. 1 des 2 ouvrages d’art est sous dimensionné.

En résumé, sur les 10 ouvrages existants seulement 1 présente un dimensionnement suffisant pour faire transiter un débit centennal majoré de 30%, soit environ 10% des ouvrages existants.

On note également que sur la partie pont dalle d’un des ouvrages d’art, le ferraillage est apparent.

La visite sur site de chacun des 10 ouvrages a permis de mettre en évidence les dysfonctionnements existant pour chaque ouvrage.

Les fiches ouvrages établies suite à la visite de terrain sont présentées en Annexe 1.

Les tableaux ci-après présentent les bilans des capacités hydrauliques de chaque ouvrage dans leur état actuel et après aménagements. Les bilans tiennent compte de la création ou de la réhabilitation du réseau de collecte. Certains bassins versants pourront ainsi être raccordés aux ouvrages hydrauliques existants.

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3.2.1.1 Bilan des ouvrages existants

Tableau 1 : Bilan du dimensionnement des OH existants

OH n° Dimensions mesurées sur le terrain (dalot et pont-voûte

l x h) Observations de terrain

Capacité Pleine section (m3/s)

Débit TOTAL à rétablir (m3/s)

Bilan (Q100 majoré / capacité)

OH1 Buse béton en DN 600 mm non observable, totalement colmatée

en amont et en aval 0,00 2,56 255944%

OA1 A l'amont : ouvrage type dalot

béton A l'aval : ouvrage type voute

ferraillage apparent sur la partie dalot béton

13,88 17,55 126%

OH2 Buse béton en DN 400 mm non observable, totalement colmatée en amont et en aval - état structurel

non définissable 0,00 0,70 70326%

OH3 Forme et type d'OH

indéterminable

non observable, totalement colmatée en amont et en aval - état structurel


OA2 ouvrage type voute Ouvrage non accessible => état

structurel non observé 297,42 6,56 2%

OH4 Ouvrage rectangulaire maçonné

en pierres Absence de tête d'ouvrage aval 0,70 1,13 162%


indéterminable



OH6 Ouvrage rectangulaire maçonné

en pierres ouvrage fortement colmaté - état

structurel non définissable 0,00 0,74 74264%


indéterminable



OH8 Buse béton en DN 400 mm Aval ouvrage non observable 0,93 1,73 186%

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3.2.1.2 Aménagements préconisés

Tableau 2 : Aménagements à effectuer sur les ouvrages existants

Légende :

OH n° Dimensions des ouvrages

existants Préconisations

Capacité Pleine section

(m3/s)

Débit TOTAL à rétablir (m3/s)


OH1 Buse béton en DN 600 mm Remplacer l'ouvrage à minima par une buse en DN

800 mm à 5% de pente 2,88 2,56 89%

OA1

A l'amont : ouvrage type dalot béton

A l'aval : ouvrage type voute

Remplacer la partie dalot béton à l'identique, Bétonner le radier de l'ouvrage afin de diminuer la

rugosité 20,72 17,55 85%

OH2 Buse béton en DN 400 mm Remplacer l'ouvrage à minima par une buse en DN

500 mm à 5% de pente 0,82 0,70 85%


indéterminable Remplacer l'ouvrage à minima par une buse en DN

800 mm à 5% de pente 2,88 2,22 77%

OA2 ouvrage type voute 172,40 7,69 4%

OH4 Ouvrage rectangulaire maçonné en pierres

Remplacer l'ouvrage à minima par une buse en DN 600 mm à 5% de pente

1,34 1,31 98%


indéterminable Remplacer l'ouvrage à minima par une buse en DN

600 mm à 5% de pente 1,34 0,74 55%

OH6 Ouvrage rectangulaire maçonné en pierres

Remplacer l'ouvrage par une buse en DN 500 mm à 5% de pente

0,82 0,37 45%


indéterminable

Remplacer les ouvrages à minima par un réseau de collecte en DN 800 connecté au réseau d'eau

pluviale de la bretelle de Montepiano. L'ouvrage de tête amont de l'OH 8 actuel pourra être réhabilité.

Des grilles de collecte entre l'OH 7 et l'OH 8 devront être mises en place.

2,88 1,73 60%

OH8 Buse béton en DN 400 mm 2,88 2,73 95%

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Figure 2 : Schématisation de l’aménagement hydraulique préconisé au niveau de l’intersection avec la bretelle de Montepiano

Remarque :

Les caractéristiques techniques du réseau EP de la bretelle de Montepiano (voirie dont la gestion appartient à la ville de Bastia), ainsi que son exutoire sont, à ce jour, indéterminés. En phase d’avant-projet, il sera nécessaire de se rapprocher de la ville de Bastia afin de vérifier la faisabilité de la proposition technique présentée ci-dessus (vérifier si la capacité hydraulique du réseau EP communal).

Tableau 3 : Ouvrages à créer

OH n° Dimensions préconisées Capacité (m3/s) Débit TOTAL à rétablir (m3/s)


OHA Buse Ø 800 mm 2,88 1,77 61%

OHB Buse Ø 500 mm 0,82 0,67 82%

OHC Buse Ø 600 mm 1,34 1,30 97%

OHD Buse Ø 500 mm 0,82 0,67 82%

OHE Buse Ø 800 mm 2,88 1,46 51%

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3.2.2 Système de collecte et d’évacuation le long de la chaussée

Les sections étudiées sont dépourvues de système de collecte et d’évacuation le long de la chaussée.

En accord et après concertation avec le Conseil Départemental de la Haute Corse deux types de fossé roulant seront préconisés.

Ce sont des fossés bétonnés triangulaires dont les caractéristiques techniques sont définies dans le schéma ci-dessous.

Figure 3 : Schéma des fossés roulant préconisés

Les fossés longitudinaux dimensionnés permettent d’évacuer des débits de drainage pour une période de retour 10 ans. Il a été considéré que les écoulements sur la plateforme routière pouvaient se tenir sur une demi-chaussée.

On distingue alors deux cas de figure :

- Cas 1 : le débit décennal est drainé uniquement par le fossé bétonné pour une période de retour T=10,

- Cas 2 : une partie du débit décennal est évacué en transitant sur la moitié de la chaussée selon un axe longitudinal.

Il a également été vérifié que pour une pluie d’occurrence 25 ans l’intégralité de la chaussée ne soit pas submergée => Cas 3.

Le schéma suivant illustre ces trois cas de figure.

Figure 4 : Schéma de principe des écoulements sur la plateforme routière

a

b

a’

b’

Fossé de type 1 : a =0.5 m b = 0.15 m a’ = 0.65 m b’ = 0.35 m Fossé de type 2 : a =0.8 m b = 0.24 m a’ = 0.95 m b’ = 0.44 m

Chaussée

axe demi-chaussée Fossé béton

cas1

cas2 Cas3

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Remarque :

Pour la réalisation de cette étude hydraulique, les pentes longitudinales et transversales de voiries ont été estimées à partir des cartes IGN. Nous ne disposions pas des profils en long et en travers de la voirie existante et projetée.

Tableaux 4 : Aménagements à effectuer vers les ouvrages transversaux existants

Ref FOSSE type de fossé

préconisé

Ecoulement partiel sur une demi-chaussée pour

évacuer le débit décennal

Capacité (m3/s)

Q10 à évacuer (m3/s)

Bilan (Q10 / Qcap)

Fe_BV1 1 OUI 0,54 0,37 69%

Fe_BVOA1 1 OUI 0,48 0,25 52%

Fe_BV2 1 OUI 0,53 0,27 51%

Fe_BV3 1 OUI 0,48 0,24 50%

Fe_BVOA2 1 OUI 0,48 0,19 39%

Fe_BV4 1 NON 0,07 0,02 22%

Fe_BV5 1 NON 0,11 0,02 15%

Fe_BV6 1 OUI 0,77 0,10 13%

Fe_BV7 2 OUI 0,90 0,67 74%

Fe_BV8 1 OUI 0,63 0,39 62%

Tableaux 5 : Aménagements à effectuer vers les ouvrages transversaux projetés

Ref FOSSE type de fossé

préconisé

Ecoulement partiel sur une demi-chaussée pour

évacuer le débit décennal

Capacité (m3/s)

Q10 à évacuer (m3/s)

Bilan (Q10 / Qcap)

F_B 1 OUI 0,53 0,26 48%

F_C 1 OUI 0,69 0,03 5%

F_D 1 OUI 0,68 0,26 38%

F_E 2 OUI 0,74 0,56 76%

La figure 3 présente les aménagements proposés. Au niveau des intersections et/ou des accès aux voies privées, des fossés bétonnés franchissables peuvent être utilisés. L’annexe 4 présente les capacités hydrauliques d’un fossé bétonné franchissable triangulaire (en 100 cm de large pour 10 cm de haut) en fonction de la pente de la chaussée.

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4 Conclusion générale

Les dimensionnements des ouvrages hydrauliques d’évacuation existants et des réseaux de drainage superficiels projetés ont été vérifiés.

La capacité des réseaux de drainage projetée est suffisante par rapport aux débits de référence préconisés par le SETRA, la DREAL Corse et le maître d’ouvrage.

Le schéma global des écoulements de la zone étudiée n’est pas modifié par le projet. Les ouvrages hydrauliques existants sur la RD231 sont dans l’ensemble en très mauvais état et sous-dimensionnés. La plupart des ouvrages existant sont totalement colmatés, leurs caractéristiques techniques et leur état structurel sont indéterminables. Plusieurs ouvrages hydrauliques de traversée sont dépourvus de têtes d’ouvrage amont. Cela peut représenter un risque vis-à-vis des usagers de cette voirie. Les travaux à mettre en œuvre sont :

Le remplacement du dalot de l’ouvrage d’art OA1 (ferraillage apparent), ainsi que le bétonnage du radier de l’ouvrage afin de diminuer la rugosité.

Le remplacement des 8 ouvrages de traversée existants dont les capacités hydrauliques sont actuellement insuffisantes voir nulles pour les ouvrages totalement colmatés ;

La création de 5 ouvrages de traversée ; La création de fossés longitudinaux sur toute la longueur de la RD 231.

Il est également préconisé de sécuriser l’amont des ouvrages de traversée par la mise en place de tête de pont ou de parapets. La présente étude a permis de proposer un système de collecte des eaux adapté et la mise en œuvre de nouveaux ouvrages de franchissement permettant d’assurer un meilleur confort et la sécurité des usagers.

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FIGURES

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Figure 1 : Localisation de la zone d’étude et réseau hydrographique

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Figures 2a et 2b : Découpage des sous bassins versants interceptés par le projet

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Figure 3: Proposition d’aménagements

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ANNEXES

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Annexe 1 Fiches ouvrages

Ouvrage hydrauliqueOH n°1

Caractéristiques de l'ouvrage

Buse béton en DN 600 mmFil d'eau amont : ��é��Fil d'eau aval : ��é��Longueur ouvrage : indéfinieLargeur voirie : 4 m

Observations de terrainOuvrage totalement colmaté.

Etat structurel non observable.=> ouvrage à remplacer

OH 1

Vue amont de l'ouvrage Vue aval de l'ouvrage

Observations de terrainFeraillage apparent sur la partie pont dalle.muret de sécurité aval très endomagé.Début de formation d'embacle sous l'ouvrage

Ouvrage d'artOA n°1

Vue amont de l'ouvrage


A l'amont : ouvrage type pont dalle A l'aval : ouvrage type voute Fil d'eau amont : 2,87 mFil d'eau aval : 3 mLongueur: 5.6 m

2,5 m2 m

0.3 m

Vue aval de l'ouvrage

3,1 m

1.7 m

3 m


Observations de terrainOuvrage totalement colmaté.Etat structurel non observable.=> ouvrage à remplacer

OH 2




Buse béton en DN 400 mm (cf. plant topographique)Fil d'eau amont : ��é��Fil d'eau aval : ��é��Longueur ouvrage : indéfinieLargeur voirie : 4 m




OH 3


Type d'ouvrage indéterminableFil d'eau amont : ��é��Fil d'eau aval : ��é��Longueur ouvrage : indéfinieLargeur voirie : 4 m

Observations de terrainOuvrage non accessible => état structurel non observé

Ouvrage d'artOA n°2



ouvrage type voute Fil d'eau amont : 6,2 mFil d'eau aval : 6,3 mLongueur: 4,8 m

4.8 m

8 m

≈ 1 m


Observations de terrainlégèrement colmaté, pas de tête d'ouvrage aval.

OH 4



Ouvrage rectangulaire maçonné en pierre

Fil d'eau amont : ≈0,65 m Fil d'eau aval : ≈1.5 mLongueur ouvrage : 9,2 m

0,4 m0.5 m




Observations de terrainOuvrage totalement colmaté.Etat structurel non observable.Aval de l'ouvrage en terrain privé non accessible=> ouvrage à remplacer


OH 5


Observations de terrainOuvrage inaccessible en aval.L'ouvrage semble totalement colmaté en aval.Etat structurel non observable.=> ouvrage à remplacer

Vue amont de l'ouvrageVue aval de l'ouvrage

OH 6


Ouvrage rectangulaire maçonné en pierre

Fil d'eau amont : ≈ 0,8 m Fil d'eau aval : ?Longueur ouvrage : 9,2 m

?0.7 m




OH 7





Buse béton en DN 400 mmFil d'eau amont : ≈ 0,6 m Fil d'eau aval : Indéterminable

Longueur ouvrage : Indéterminable

Observations de terrainOn observe aucun rejet au droit de l'OH en aval de la bretelle de Montepiano, ni de regard de visite. On suppose à ce stade que cet ouvrage se rejette dans le réseau EP défini ci dessuss. Des investigations complémentaires devront être réalisées en cas de conservation de l'OH car son état structurel est indéterminable.



OH 8

OH 8

Réseau EPDN 800 mm

Vue du réseau EP en aval de l'OH 8

Réseau EPDN 800 mm

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Annexe 2 Notes de calcul

concernant l’existant

1) calcul des débits caractéristiques des bassins versants interceptés par les ouvrages hydrauliques existants

2) bilan du dimensionnement des ouvrages existants 3) calcul des débits caractéristiques des bassins versants non traités

Bassins versants naturels

Exutoire RefSuperficie

BVn (m²)L (m) Z amont (m) Z aval (m) Ieq (m/m) Tc (min) Cr moyen

I10_BVn

(mm/h)

Q10 BVn

(m3/s)

Q100 majoré

BVn (m3/s)OH1 BVn1 49000 575 430 177 0,44 4,5 0,3 151 0,62 1,60

OA1 BVnOA1 707000 2235 910 173,7 0,33 12,2 0,32 103 6,50 16,90

OH3 BVn3 54500 400 220 146,4 0,18 6,1 0,3 135 0,61 1,59

OA2 BVnOA2 215000 1175 490 144 0,29 7,9 0,32 122 2,33 6,06

OH5 BVn5 15800 200 190 115 0,38 3,0 0,35 175 0,27 0,70

OH6 BVn6 10200 685 300 99,5 0,29 5,7 0,32 138 0,13 0,33

Bassins versants naturels routiers


BVn (m²)L (m) Z amont (m) Z aval (m) Ieq (m/m)

Tc moyen

(min)Cr moyen

I10_BVn

(mm/h)

Q10 BVrn

(m3/s)

Q100 majoré

BVrn (m3/s)OH1 BVnr1 21000 310 350 177 0,56 2,4 0,3 192 0,34 0,87

OA1 BVnrOA1 13000 210 275 173,7 0,48 2,2 0,3 199 0,22 0,56

OH2 BVnr2 14000 145 200 149,5 0,35 2,6 0,3 185 0,22 0,56

OH3 BVnr3 14000 250 205 146,4 0,23 3,2 0,3 172 0,20 0,52

BVnrOA2a 11000 350 280 144 0,39 2,5 0,3 187 0,17 0,45

BVnrOA2b 30000 500 300 144 0,31 3,7 0,32 163 0,43 1,13

OH4 BVnr4 39100 420 210 143 0,16 5,4 0,32 140 0,49 1,27

OH6 BVnr6 4324 120 150 99,5 0,42 1,6 0,3 224 0,08 0,21

OH7 BVnr7 43430 560 200 75 0,22 4,9 0,35 146 0,62 1,60

OH8 BVnr8 15000 230 150 71,5 0,34 2,4 0,45 191 0,36 0,93

Bassins versants routiers

Exutoire RefLongueur

(m)Pente (m/m)

Largeur de

chausséesurface (m²)

Dp (min)

retenueCr routier

I10 BVR

(mm/h)

Q10 BVr

(l/s)

Q100 maj

BVr (l/s)

OH1 BVr1 136 3,7% 4 544 2,00 0,95 205 29,38 76,40

OA1 BVrOA1 151 3,0% 4 604 2,00 0,95 205 32,63 84,83

OH2 BVr2 225 3,6% 4 900 2,00 0,95 205 48,61 126,40

OH3 BVr3 170 3,0% 4 680 2,00 0,95 205 36,73 95,50

BVrOA2a 82 3,0% 4 328 2,00 0,95 205 17,72 46,06

OH4 BVr4 65 3,0% 4 260 2,00 0,95 205 14,04 36,51

OH5 BVr5 70 7,5% 4 280 2,00 0,95 205 15,12 39,32

OH6 BVr6 190 7,5% 4 760 2,00 0,95 205 41,05 106,73

OH7 BVr7 205 5,0% 4 820 2,00 0,95 205 44,29 115,16

OH8 BVr8 116 5,0% 4 464 2,00 0,95 205 25,06 65,16

OA2

OA2

CALCULS DES TEMPS DE CONCENTRATION ET DES DEBITS CARACTERISTIQUES

Débits décennaux et centennaux majorés - Bassins versants captés par les ouvrages existants

RECAPITULATIF DES DEBITS

Exutoire Ref BVnr Ref BVrQ10 BVr +

Q10BVrn (m3/s)Ref BVn

Q10 Bvn

(m3/s)

Q10 ref fossés

(m3/s)

Q100 maj de

30% ref OH

(m3/s)

OH1 BVnr1 BVr1 0,36 BVn1 0,62 0,36 2,55

OA1 BVnrOA1 BVrOA1 0,25 BVnOA1 6,50 0,25 17,54

OH2 BVnr2 BVr2 0,26 BVn2 0,00 0,26 0,69

OH3 BVnr3 BVr3 0,24 BVn3 0,61 0,24 2,21

BVnrOA2a BVrOA2a 0,19 2,33 0,19BVnrOA2b BVrOA2b 0,43 0,00 0,43

OH4 BVnr4 BVr4 0,50 BVn4 0,00 0,50 1,31

OH5 BVnr5 BVr5 0,02 BVn5 0,27 0,02 0,74

OH6 BVnr6 BVr6 0,12 BVn6 0,13 0,12 0,64

OH7 BVnr7 BVr7 0,66 BVn7 0,00 0,66 1,72

OH8 BVnr8 BVr8 0,38 BVn8 0,00 0,38 0,99

OA2 BVnOA2 7,69

(en bleu : estimée)

OH n°Dimensions mesurées sur le terrain (dalot et

pont-voûte l x h)Observations de terrain

Longueur

mesurée (m)

delta h (fe

entrée - fe

sortie) (m)Pente % K

Colmatage

%

OH1 Buse béton en DN 600 mmnon observable, totalement colmatée en amont et en

aval75 100%

OA1A l'amont : ouvrage type dalot béton A

l'aval : ouvrage type vouteferraillage apparent sur la partie dalot béton 5,6 0,13 2,3% 40 20%

OH2 Buse béton en DN 400 mmnon observable, totalement colmatée en amont et en

aval - état structurel non définissable75 100%

OH3 Forme et type d'OH indéterminablenon observable, totalement colmatée en amont et en

aval - état structurel non définissable100%

OA2 ouvrage type voute Ouvrage non accessible => état structurel non observé 4,8 0,1 2,1% 40 0%

OH4 Ouvrage rectangulaire maçonné en pierres Absence de tête d'ouvrage aval 9,2 0,85 9,2% 40 15%


aval - état structurel non définissable4,5 0,0% 100%

OH6 Ouvrage rectangulaire maçonné en pierresouvrage fortement colmaté - état structurel non

définissable13 0,0% 100%


aval - état structurel non définissable5 0,0% 100%

OH8 Buse béton en DN 400 mm Aval ouvrage non observable 5 0,3 6,0% 75

(en bleu : estimée)

Ouvrage Capacité actuelle estimée (m3/s) Capacité Pleine section (m3/s)Débit TOTAL à

rétablir (m3/s)

Bilan

(Q100 majoré /

capacité)

Bilan

(Q100 /

capacité)

OH1 0,00 0,00 2,56 255944% 179161%

OA1 11,10 13,88 17,55 126% 89%

OH2 0,00 0,00 0,70 70326% 49228%

OH3 0,00 0,00 2,22 221751% 155226%

OA2 171,72 171,72 7,69 4% 3%

OH4 0,59 0,70 0,00 0% 0%

OH5 0,00 0,00 1,31 131077% 91754%

OH6 0,00 0,00 0,74 74264% 51985%

OH7 0,00 0,00 0,58 57976% 40583%

OH8 0,99 0,99 1,73 174% 122%

VERIFICATIONS DES CAPACITES DES OUVRAGES HYDRAULIQUES ET FOSSESDESCRIPTION, CALCUL DE CAPACITE, BILAN DES OUVRAGES EXISTANTS



BVn (m2)L (m) Z amont (m) Z aval (m) Ieq (m/m) Tc (min) Cr moyen

I10_BVn

(mm/h)

Q10 BVn

(m3/s)

Q100 majoré

BVn (m3/s)

OHC BVnC 34540 270 250 155 0,35 3,7 0,3 162 0,47 1,22



BVnr (m2)L (m) Z amont (m) Z aval (m) Ieq (m/m)

Tc moyen

(min)Cr moyen

I10_BVn

(mm/h)

Q10 BVrn

(m3/s)

Q100 majoré

BVrn (m3/s)

OHA BVnrA 51970 385 375 235 0,36 4,0 0,3 157 0,68 1,77

OHB BVnrB 13710 265 250 165 0,32 2,7 0,3 183 0,21 0,54

OHD BVnrD 13860 298 160 120 0,13 4,2 0,3 155 0,18 0,46

OHE BVnrE 41260 562 240 93 0,26 4,5 0,3 151 0,52 1,35



(m)Pente (m/m)

Largeur de

chausséesurface (m²) Tc (min) réel

Dp (min)

retenueCr routier

I10 BVR

(mm/h)

Q10 BVr

(l/s)

Q100 maj BVr

(l/s)

OHB BVrB 205 4% 4,5 923 2,00 2,00 0,95 204,67 49,83 129,56

OHC BVrC 140 7% 4,5 630 2,00 2,00 0,95 204,67 34,03 88,48

OHD BVrD 330 7% 4,5 1485 2,00 2,00 0,95 204,67 80,21 208,55

OHE BvrE 175 4% 4,5 788 2,00 2,00 0,95 204,67 42,54 110,60


ExutoireQ10 BVr +

Q10BVrn (m3/s)

Q10 Bvn

(m3/s)

Q10 ref fossés

(m3/s)

Q100 maj de

30% ref OH

(m3/s)

OHA 0,68 0,00 0,68 1,77

OHB 0,26 0,00 0,26 0,67

OHC 0,03 0,47 0,03 1,30

OHD 0,26 0,00 0,26 0,67

OHE 0,56 0,00 0,56 1,46

On observe aucun bassin versant naturel actuellement non "traité"

CALCULS DES TEMPS DE CONCENTRATION ET DES DEBITS CARACTERISTIQUES

Débits décennaux et centennaux majorés - BV non actuellement "traités"

RCo00826/CCoZ0201603

VRE – PLF

Juillet 2016

Annexe 3 Notes de calcul concernant les aménagements

proposés

1) dimensionnement du réseau de drainage de la plateforme routière associé aux ouvrages hydraulique existants

2) préconisation sur les ouvrages hydrauliques de traversée existants 3) Dimensionnement des nouveaux ouvrages hydrauliques de traversée

4) dimensionnement du réseau de drainage de la plateforme routière associé aux nouveaux ouvrages hydraulique existants



BVn (m²)L (m) Z amont (m) Z aval (m) Ieq (m/m) Tc (min) Cr moyen

I10_BVn

(mm/h)

Q10 BVn

(m3/s)

Q100 majoré

BVn (m3/s)OH1 BVn1 49000 575 430 177 0,44 4,5 0,3 151 0,62 1,60

OA1 BVnOA1 707000 2235 910 173,7 0,33 12,2 0,32 103 6,50 16,90

OH3 BVn3 54500 400 220 146,4 0,18 6,1 0,3 135 0,61 1,59

OA2 BVnOA2 215000 1175 490 144 0,29 7,9 0,32 122 2,33 6,06

OH5 BVn5 15800 200 190 115 0,38 3,0 0,35 175 0,27 0,70

OH6 BVn6 10200 685 300 99,5 0,29 5,7 0,32 138 0,13 0,33



BVn (m²)L (m) Z amont (m) Z aval (m) Ieq (m/m)

Tc moyen

(min)Cr moyen

I10_BVn

(mm/h)

Q10 BVrn

(m3/s)

Q100 majoré

BVrn (m3/s)OH1 BVnr1 21000 310 350 177 0,56 2,4 0,3 192 0,34 0,87

OA1 BVnrOA1 13000 210 275 173,7 0,48 2,2 0,3 199 0,22 0,56

OH2 BVnr2 14000 145 200 149,5 0,35 2,6 0,3 185 0,22 0,56

OH3 BVnr3 14000 250 205 146,4 0,23 3,2 0,3 172 0,20 0,52

BVnrOA2a 11000 350 280 144 0,39 2,5 0,3 187 0,17 0,45

BVnrOA2b 30000 500 300 144 0,31 3,7 0,32 163 0,43 1,13

OH4 BVnr4 39100 420 210 143 0,16 5,4 0,32 140 0,49 1,27

OH6 BVnr6 4324 120 150 99,5 0,42 1,6 0,3 224 0,08 0,21

OH7 BVnr7 43430 560 200 75 0,22 4,9 0,35 146 0,62 1,60

OH8 BVnr8 15000 230 150 71,5 0,34 2,4 0,45 191 0,36 0,93



(m)Pente (m/m)

Largeur de

chausséesurface (m²)

Dp (min)

retenueCr routier

I10 BVR

(mm/h)

Q10 BVr

(l/s)

Q100 maj

BVr (l/s)

OH1 BVr1 136 3,7% 4,5 612 2,00 0,95 205 33,06 85,95

OA1 BVrOA1 151 3,0% 4,5 680 2,00 0,95 205 36,70 95,43

OH2 BVr2 225 3,6% 4,5 1013 2,00 0,95 205 54,69 142,19

OH3 BVr3 170 3,0% 4,5 765 2,00 0,95 205 41,32 107,44

BVrOA2a 82 3,0% 4,5 369 2,00 0,95 205 19,93 51,82

OH4 BVr4 65 3,0% 4,5 293 2,00 0,95 205 15,80 41,08

OH5 BVr5 70 7,5% 4,5 315 2,00 0,95 205 17,01 44,24

OH6 BVr6 70 7,5% 4,5 315 2,00 0,95 205 17,01 44,24

OH7 BVr7 205 5,0% 4,5 923 2,00 0,95 205 49,83 129,56

OH8 BVr8 116 5,0% 4,5 522 2,00 0,95 205 28,20 73,31

OA2

CALCULS DES TEMPS DE CONCENTRATION ET DES DEBITS CARACTERISTIQUESDébits décennaux et centennaux majorés - Bassins versants captés par les ouvrages existants

OA2


Exutoire Ref BVnr Ref BVrQ10 BVr +

Q10BVrn (m3/s)Ref BVn

Q10 Bvn

(m3/s)

Ref BV amont

intercepté

Q10 Bv amont

intercepté

(m3/s)

Q10 ref fossés

(m3/s)

Q100 maj de

30% ref

OH (m3/s)

OH1 BVnr1 BVr1 0,37 BVn1 0,62 0,37 2,56

OA1 BVnrOA1 BVrOA1 0,25 BVnOA1 6,50 0,25 17,55

OH2 BVnr2 BVr2 0,27 BVn2 0,00 0,27 0,70

OH3 BVnr3 BVr3 0,24 BVn3 0,61 0,24 2,22

BVnrOA2a BVrOA2a 0,19 2,33 0,19BVnrOA2b BVrOA2b 0,43 0,00 0,43

OH4 BVnr4 BVr4 0,50 BVn4 0,00 0,02 1,31

OH5 BVnr5 BVr5 0,02 BVn5 0,27 0,02 0,74

OH6 BVnr6 BVr6 0,10 BVn6 0,13 0,10 0,58

OH7 BVnr7 BVr7 0,67 BVn7 0,00 0,67 1,73

OH8 BVnr8 BVr8 0,39 BVn8 0,00 BVnr7 + BVr7 0,67 0,39 2,73

OA2 BVnOA2 7,69

Exutoire Ref FOSSE h (m) a (m)Largeur

route (m)

Pente route (%)

Pente latérale

(%)

h route (m)

K Sm Pm RhQcap

(m3/s)K Sm Pm Rh

Qcap

(m3/s)

Qcap

(m3/s)

OH1 Fe_BV1 0,15 0,5 4,5 3,7% 3,0% 0,135 75 0,04 0,67 0,06 0,079 75 0,20 2,99 0,07 0,457 0,536

OA1 Fe_BVOA1 0,15 0,5 4,5 3,0% 3,0% 0,135 75 0,04 0,67 0,06 0,071 75 0,20 2,99 0,07 0,413 0,484

OH2 Fe_BV2 0,15 0,5 4,5 3,6% 3,0% 0,135 75 0,04 0,67 0,06 0,078 75 0,20 2,99 0,07 0,452 0,530

OH3 Fe_BV3 0,15 0,5 4,5 3,0% 3,0% 0,135 75 0,04 0,67 0,06 0,071 75 0,20 2,99 0,07 0,413 0,484

OA2 Fe_BVOA2 0,15 0,5 4,5 3,0% 3,0% 0,135 75 0,04 0,67 0,06 0,071 75 0,20 2,99 0,07 0,413 0,484

OH4 Fe_BV4 0,15 0,5 4,5 3,0% 3,0% 0,135 75 0,04 0,67 0,06 0,071 75 0,000 0,071

OH5 Fe_BV5 0,15 0,5 4,5 7,5% 3,0% 0,135 75 0,04 0,67 0,06 0,112 75 0,000 0,112

OH6 Fe_BV6 0,15 0,5 4,5 7,5% 3,0% 0,135 75 0,04 0,67 0,06 0,112 75 0,20 2,99 0,07 0,653 0,766

OH7 Fe_BV7 0,24 0,8 4,5 5,0% 3,0% 0,135 75 0,10 1,08 0,09 0,322 75 0,22 3,39 0,06 0,577 0,899

OH8 Fe_BV8 0,15 0,5 4,5 5,0% 3,0% 0,135 75 0,04 0,67 0,06 0,092 75 0,20 2,99 0,07 0,533 0,625

Ref FOSSEBuse pour accès

riverain

Capacité

(m3/s)

Q10 à évacuer

(m3/s)

Q25 à

évacuer

(m3/s)

Q100 majoré

à évacuer

(m3/s)

Bilan

(Q10 /

Qcap)

Bilan

(Q25 /

Qcap)

Bilan

(Q100 /

Qcap)

Fe_BV1 Ø400 0,54 0,37 0,46 0,96 69% 86% 179%

Fe_BVOA1 Ø300 0,48 0,25 0,31 0,65 52% 65% 135%

Fe_BV2 Ø300 0,53 0,27 0,34 0,70 51% 64% 133%

Fe_BV3 Ø300 0,48 0,24 0,30 0,63 50% 62% 130%

Fe_BVOA2 Ø300 0,48 0,19 0,24 0,50 39% 49% 103%

Fe_BV4 Ø200 0,07 0,02 0,02 0,04 22% 28% 58%

Fe_BV5 Ø100 0,11 0,02 0,02 0,04 15% 19% 39%

Fe_BV6 Ø200 0,77 0,10 0,12 0,25 13% 16% 33%

Fe_BV7 Ø400 0,90 0,67 0,83 1,73 74% 93% 193%

Fe_BV8 Ø400 0,63 0,39 0,48 1,00 62% 77% 160%

stockage partiel sur la chaussée






Réseau de collecte existant étendu

VERIFICATIONS DES CAPACITES DE DRAINAGE DU SYSTEME D'EVACUATION DE LA CHAUSSEE

C'est un fil d'eau bétonné, dont les caractéristiques sont les suivantes : forme triangulaire


description / remarques


Dim FOSSE Dim ROUTE FOSSE ROUTE

h

a

OH n° Dimensions des ouvrages existantsObservations de terrain vis-à-vis des ouvrages

existantsPréconisations Pente % K

Pleine section

(m²)

Capacité

(m3/s)

OH1 Buse béton en DN 600 mmnon observable, totalement colmatée en amont et

en aval

Remplacer l'ouvrage à minima par une buse en DN 800 mm à 5%

de pente5,0% 75 0,50 2,88

OA1A l'amont : ouvrage type dalot béton

A l'aval : ouvrage type vouteferraillage apparent sur la partie dalot béton

Remplacer la partie dalot béton à l'identique,

Bétonner le radier de l'ouvrage afin de diminuer la rugosité2,3% 60 4,73 20,72

OH2 Buse béton en DN 400 mmnon observable, totalement colmatée en amont et

en aval - état structurel non définissable

Remplacer l'ouvrage à minima par une buse en DN 500 mm à 5% de

pente5,0% 75 0,20 0,82

OH3 Forme et type d'OH indéterminablenon observable, totalement colmatée en amont et


Remplacer l'ouvrage à minima par une buse en DN 800 mm à 5% de

pente5,0% 75 0,50 2,88

OA2 ouvrage type vouteOuvrage non accessible => état structurel non

observé2,1% 40 33,13 172,40

OH4 Ouvrage rectangulaire maçonné en pierres Absence de tête d'ouvrage avalRemplacer l'ouvrage à minima par une buse en DN 600 mm à 5% de

pente5,0% 75 0,28 1,34



Remplacer l'ouvrage à minima par une buse en DN 600 mm à 5%

de pente5,0% 75 0,28 1,34

OH6 Ouvrage rectangulaire maçonné en pierresouvrage fortement colmaté - état structurel non

définissableRemplacer l'ouvrage par une buse en DN 500 mm à 5% de pente 5,0% 75 0,20 0,82


en aval - état structurel non définissable5,0% 75 0,50 2,88

OH8 Buse béton en DN 400 mm Aval ouvrage non observable 5,0% 75 0,50 2,88

Ouvrage Capacité estimée (m3/s) Débit TOTAL à rétablir (m3/s)Bilan

(Q100 majoré / capacité)

Bilan

(Q100 / capacité)Remarques

OH1 2,88 2,56 89% 62%

OA1 20,72 17,55 85% 59%

OH2 0,82 0,70 85% 60%

OH3 2,88 2,22 77% 54%

OA2 172,40 7,69 4% 3%

OH4 1,34 1,31 98% 69%

OH5 1,34 0,74 55% 39%

OH6 0,82 0,58 70% 49%

OH7 2,88 1,73 60% 42%

OH8 2,88 2,73 95% 66%

- Curer les Ouvrages, les têtes d'ouvrage et les sorties d'ouvrage colmatés

- Aménager les tête d'ouvrage amont de sorte à les sécuriser (mise en place de tête de pont)Préconisation générale

VERIFICATIONS DES CAPACITES DES OUVRAGES HYDRAULIQUES ET FOSSESDESCRIPTION, CALCUL DE CAPACITE, BILAN DES OUVRAGES

Remplacer les ouvrages à minima par un réseau de collecte en DN

800 connecté au réseau d'eau pluviale de la bretelle de Montepiano.

L'ouvrage de tête amont de l'OH 8 actuel pourra être réhabilité. Des

grilles de collecte entre l'OH 7 et l'OH 8 devront être mises en

place.

Exutoire Ref FOSSE h (m) a (m)Largeur

route (m)

Pente route (%)

Pente

latérale (%)

h route (m)

K Sm Pm RhQcap

(m3/s)K Sm Pm Rh

Qcap

(m3/s

)

Qcap

(m3/s)

OHB F_B 0,15 0,5 4,5 4% 3,0% 0,135 75 0,04 0,67 0,06 0,085 75 0,19 2,99 0,06 0,450 0,534

OHC F_C 0,15 0,5 4,5 7% 3,0% 0,135 75 0,04 0,67 0,06 0,110 75 0,19 2,99 0,06 0,583 0,693

OHD F_D 0,15 0,5 4,5 7% 3,0% 0,135 75 0,04 0,67 0,06 0,108 75 0,19 2,99 0,06 0,576 0,685OHE F_E 0,24 0,8 4,5 4% 3,0% 0,135 75 0,10 1,08 0,09 0,277 75 0,21 3,39 0,06 0,459 0,737

hyp: vigne 0,3Terr autre

Ref FOSSEBuse pour

accès riverainCapacité (m

3/s)

Q10 à évacuer

(m3/s)

Q25 à évacuer

(m3/s)

Q100 majoré

à évacuer

(m3/s)

Bilan

(Q10 /

Qcap)

Bilan

(Q25 /

Qcap)

Bilan

(Q100 /

Qcap)

F_B Ø300 0,53 0,26 0,31 0,67 48% 58% 126%

F_C Ø200 0,69 0,03 0,04 0,09 5% 6% 13%

F_D Ø300 0,68 0,26 0,31 0,67 38% 45% 98%

F_E Ø400 0,74 0,56 0,67 1,46 76% 91% 198%



Dim ROUTE FOSSE ROUTE

VERIFICATIONS DES CAPACITES DE DRAINAGE DU SYSTEME D'EVACUATION DE LA CHAUSSEE

- Réseau de collecte projeté -

description / remarques


C'est un fil d'eau bétonné, dont les caractéristiques sont les suivantes : forme triangulaire


Dim FOSSE

h

a

OH n° Dimensions préconisées RQ Longueur (m)

delta h

(fe entrée - fe

sortie) (m)Pente % K

Pleine

section

OHA Buse Ø 800 mm 8 0,4 5,0% 75 0,50

OHB Buse Ø 500 mm 8 0,4 5,0% 75 0,20

OHC Buse Ø 600 mm 8 0,4 5,0% 75 0,28

OHD Buse Ø 500 mm 8 0,4 5,0% 75 0,20

OHE Buse Ø 800 mm 8 0,4 5,0% 75 0,50

Ouvrage Capacité estimée (m3/s) Débit TOTAL à rétablir (m3/s)

Bilan

(Q100 majoré /

capacité)

Bilan

(Q100 /

capacité)

OHA 2,88 1,77 61% 43%

OHB 0,82 0,67 82% 57%

OHC 1,34 1,30 97% 68%

OHD 0,82 0,67 82% 57%

OHE 2,88 1,46 51% 35%

DIMENSIONNEMENT DES NOUVEAUX OUVRAGES HYDRAULIQUESDESCRIPTION, CALCUL DE CAPACITE ET BILAN DES OUVRAGES

RCo00826/CCoZ0201603

VRE – PLF

Juillet 2016

Annexe 4 Capacités hydrauliques d’un fossé bétonné

franchissable triangulaire

Pente longitudinale de chaussée (%)

Capacité hydraulique

(m3/s)

Capacité hydraulique

(l/s)Sm = 0.05 0.5% 0.0355 35.52Pm = 1.020 1% 0.0502 50.23Rh = 0.049 1.5% 0.0615 61.52

K = 75 2% 0.0710 71.042.5% 0.0794 79.433% 0.0870 87.01

3.5% 0.0940 93.984.0% 0.1005 100.475% 0.1066 106.56

5.0% 0.1123 112.336% 0.1178 117.81

6.0% 0.1230 123.057% 0.1281 128.07

7.0% 0.1329 132.917.5% 0.1376 137.578% 0.1421 142.08

8.5% 0.1465 146.469% 0.1507 150.70

9.5% 0.1548 154.8310% 0.1589 158.85

CAPACITES HYDRAULIQUES DES FOSSES BETONNES FRANCHISSABLES

DEPARTEMENT DE HAUTE CORSEOn note également que sur la partie pont dalle d’un des ouvrages...

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Transcript of DEPARTEMENT DE HAUTE CORSEOn note également que sur la partie pont dalle d’un des ouvrages...