Analisis Pseudo Dinamico de Estabilidad Quebrada Oscollo

8/18/2019 Analisis Pseudo Dinamico de Estabilidad Quebrada Oscollo

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U N I V E R S ID A D N A C I O N A L D E S A N A N T O N I O A B A D D E L C U S C O

1 9 92 - A Ñ O D E L T R I C E N T E N A R I O D E S U F U N D A C I O N - 1 9 92

FACU LTAD D E INCIENIERIA CIV IL

l i n o t

4 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 I

1:1 1

.

ti

.

d

0 . 4 1 1 1 h i f i f i l i g

1 0 1 1 1 1 9 9 1 1 0 , 1 1 , 1 1 0

1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 ; ; ; . : r :

JOSE RAFAEL MENENDEZ ACURIO

CURO° - MARZO DE 1992


2/46

Dedico el presente trabajo:

+ A mis padres por su comprensión y permanente apoyo.

+ A los docentes de la Facultad de ingeniería Civil y en especial al

Ing. Julio Rojas B. por su constante motivación en el campo de la

investigación y al Ing. Alfredo Cárdenas Z por el tiempo y

conocimientos compartidos como asesor del trabajo.


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I N D I C E

1 T I T U L O

2 R E S U M E N

3 H IP ÓT E S I S Y PR O B L E M A O B JE T O D E E S T U D I O

4 D E S A R R O L L O D E L A I N V E S T I G A C I ÓN

4.1

C O N S I D E R A C I O N E S G E O L Ó G I C A S

4 .2 E S T U D I O D E M E C Á N I C A D E S U E L O S

4 .2 .1 PR O G R A M A D E I N V E S T I G A C I ÓN D E C A M P O

4.2.2

P R O G R A M A

D E I N V E S T I G A C I Ó N D E L A B O R A T O R I O

4 .2 .3 C A R A C T E R Í S T I C A S D E L S U B S U E L O

4.3 ENSAYOS UllUZADOS IN-SITU (INTERPRETACIÓN

4.3.1 ENSAYO DE PENETRACIÓN DINÁMICA DE

4 .3 .2 E N S A Y O D E C O R T E C O N V E L E T A

4 .3 .3 D E N S I D A D N A T U R A L

4.4 MÉTODOS DE ANÁLISIS

e

lo

1 1

4 .4 .1 M É T O D O S U E C O

1 2

4 .4 ,2 M É T O D O B I S H O P M O D I F IC A D O

1 2

4 .4 .3 M É T O D O D E L A C U Ñ A

1 3

4 .4 .4 M É T O D O J A N S U

1 4

4 .4 .5 M ÉT O D O D E S A R M A

1 4

4 .4 .8 A N Á L I S I S R E G R E S I V O

1 5

5 R E S U L T A D O S

lo

8 C O N C L U S I O N E S Y R E C O M E N D A C I O N E S

2 3

8 .1 C O N C L U S I O N E S

23

6.2 R E C O M E N D A C I O N E S

24

7 R E F E R E N C I A B I B L I O G R Á F I C A

25

8 A N E X O S

27

8 .1 S I M B O L O G I A

27

8.2 M A N U A L D E U S O D E P R O G R A M A S

28

8.21 PROGRAMA SUECO Y MÉTODO JANBU

a

8 .2 .2 P R O G R A M A B I S H O P M O D I F I C A D O

28

e.23 PROGRAMA SARMA

28

8.3 C O R R I D A S PR O G R A M A S C I R C U L O S C R I T IC O S

8 .3 .1 M E T O D O S A R M A

8 .3 .2 M E T O D O B I S H O P

30

8 .3 .3 M E T O D O S U E C O

31

8 .3 .4 M E T O D O J A M B U

1

8 .4 L I ST A D O D E P R O G R A M A S

32

8 .4 .1 PR O G R A M A S U E C O

32

8 .4 .2 P R O G R A M A J A M B U

32

8 .4 .3 P R O G R A M A B I S H O P

33

8 .4 .4 P R O G R A M A S A R M A

38

8 .5 F O T O G R A F Í A S

4 1

8 .8 PL A N O P L A N T A Y S E C C I O N E S

4 6

7

7

T E ÓR I C A )

C O N O O L I G E R A


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MAUI. PUBALO - DINAMO 011

4 -

A I D U L T A D O t M O N I N A C N N .

E S T A I N U O N D C I N L A C N I I IM D A D I M O L L A

O N P A P A I L IN N O 1 0 1 1 A C U N O

T I T U L O

A N Á U S IS PS E U D O -D I N ÁM IC O D E E S T A B I U D A D D E L A

Q U E R ID A D E O S C O L L O

2

R E S U M E N

El presente trebejo de investigación está orientado a desarrollar uno de loe factores

dentro de la determinación del riesgo de falla de un talud, el análisis de la estabilidad, que

oonjuntamente con la determinación de las propiedades flsicomecánices, las característicos

geológicas, la suposición del mecanheno de falla y ei seguimiento de loe desplazamientos y

variscbnes de su talud son los elementos más importantes dentro de un estudio de estabilidad

de taludes.

Loe elementos

entes mencionados, Junto con otros denominados desencedenantee Latee

como: los cambios de pendiente, altura, choques, vlbreziones, cambios en la forma y grado de

estunación y el agua de precipitación, filtración o deshielo"); formen el grupo de factores más

importantes dentro del comportamiento y posible falla de un talud.

En el trabajo se he Intentado responder al Problema

Obje to de

febo% (POlE) planteado

haciendo uso de diferentes métodos, tanto pseudo-estéticos como estáticos, tales como Ellehop,

&Irme, Janbu, Sueco, Cuna y Análisis Regresivo, y se ubica como una Investigación de tipo

weirrathrei se).

Se expone además un resumen de le parte teórica en cada uno de los métodos de los

de campo.

El presente trabajo de investigación fue apoyado por el Consejo de Investigación de la

por medio de Resolución N° DCI-019-110, bajo el nido preliminar: "De que tome ea

loe feotes geodlnéseleee con le deeesdebelzaelón

alsmos taludes natundee

le Mudad del Cueces, habiendo sido modificado el titulo posteriormente.

Ad mien» se firmo un convenio de apoyo con el Centro de Educación y Comunicación

Poma de kelt% dentro del acuerdo de apago mutuo entre este Cenbo y la Facultad

Ingeniería Civil, b que posibilitó la participación de los pobladora de la zona.


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ANALISIS PSEUDO • DISNEICO O«

I ST A B I L ID A D D E L A Q U E B R A D A D E O S M I O

- 8 •

A C U L T A D D E I N S E M I N A C I V I L

JO S I I R A F A E L M E N E N D E Z A C U N O

El trabajo se orienta a comparar la aplicación de diferentes métodos de análisis, así

c o mo

también una interpretación del ensayo de Penetrómetro Dinámico de Cono (PDC) en la

determ inación de las propiedades m ecánicas de los suelos fricc lonantes que confo rm an el talud.

Por otro lado se adaptaron y desarrollaron cuatro programes de cálculo correspondientes

los miloclos de niskop, §arma, §ueco y Janbu, cuyos listados y corridas se adjuntan al presente

informe.

En espera de que el presente trabajo de Investigación sirva como motivación a los

compañeros en el campo de le Investigación.

EL AUTOR

3

HIPÓTESIS Y PROBLEMA OBJETO DE ESTUDIO

HIPÓTESIS

1.- Los factores de seguridad obtenidos por métodos simplificados (Sueco, Janbu, Cuña) dan valores

diferentes a los obtenidos con métodos con menor número de simplificaciones (Bishop, Serme).

t -

El efecto de no considerar la Interacción entre doseles nos da un valor del factor de seguridad diferente

frente a la consideración de la InteraccIón.

P ROBLEMA OBJETO DE ES TUDIO

'Como varían los factores ,

de seguridad hallados por métodos simplificados con respecto

a

aquellos métodos más complejos y de que forma varia el factor de seguridad al incluirse la

acción de sismos como fuerzas estáticas en el cálculo de la estabilidad de un talud'.

4

D E S A R R O L L O D E L A IN V E S T I GA C I Ó N

4 . 1 C O N S I D E R A C I O N E S G E O L Ó G IC A S

(+4)(+

+215)( +3 3 )( +4 5

La quebrada de °acallo se ubica en la denominada formación Pumamarca, la cual está

formada por un conjunto sedimentarlo caótico, constituida por olistolitos de caliza (bloque aislados),

brechas y limonites de coloraciones verdosas, amarillentas y rojizas de buena densidad, la que

es marcadamente diferente de las secuencias litológicas de la formación San Sebastián por una

parte, y por otra parte, de las secuencias litológicas de la formación Yunceypaba.

Esta formación aflora en el borde norte de la Cuenca del Cusco, estimada en más o

menos

200

metros y proviene de la destrucción de las secuencias rocosas de la formación

Yuncaypete, al Inicio de la formación de la cuenca pilo-cuaternaria del Cusco.


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ANAUSIS PSEUDO - DISNEICO DE

e -

A C U L T A D D E I N G I N IE R I A C N I L

E S T A I N U D A D D E L A Q U E B R A D A D E O S C O U .0

OU RAFAEL ~ENDRE ACUNO

El compo rtamiento geotécnico de los m ater iales que conform an esta form ación es

globalmente malo y diferenciado debido a: la heterogeneidad de lOg

m tdign, be

o l i e r e n *

densidades relativas de los materiales dispuestos caóticamente, la presencia de manantiales, las

t o n t o p e n d i e n t e .

Los m ateriales que conforma n la zona t ienen un grado de meteorización y alteración de

mo derada a afta, ya qu e debido a qu e la mayor parte son cal izas y e l agua ha erosionado el

ma terial forman do cárcavas, mientras que el cauce de u no de los man antes presenta una fuerte

e r o s i ó n .

4 . 2 E S T U D I O D E M E C Á N IC A D E S U E L O S

4 . 21 P R O G R A M A D E I N V E S T I GA C I Ó N D E C A M P O

4 . 1 1 . 1 E X P L O R A C I O N E S

El programa de campo comprendió:

a 7 calicatas o perforaciones a cielo abierto has ta 4 m .

b. 10 sond ajes en be cortes de la carretera o del relieve natural.

Se em plazaron las perforaciones de acu erdo a los siguientes criterios:

a-Distribución uniforme de las perforaciones.

b.- Ubicación en los taludes de m ayor pendiente.

e.-Zonas de probable ampliación de vial.

d.- Zo nas intemperlzadas.

La u bicación de las perforaciones se m ues tra en el anexo.

4.21.2 ENSAYOS IN SITU

Con el f in de determinar las características y propiedades de los su elos encontrados se

realizaron los siguientes en sayos in situ:

a- Ensayo de Penetración D inámica de Cono

IN 4094

b.- Ensayo de Corte con Veleta

STM D-2573

a- Determinación de la Densidad N atural (Balón de Arena)

STM 0-15513

d.-Volúmetro

e.- Veleta de Bolsillo

4 . 2. 1 .3 T O M A D E M U E S T R A S

Se tom aron m ue stras representat ivas tanto en las cal icatas como en los cortes para

obtener su s propiedades físicas y mecánicas.


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42 2 P R O G R A M A D E I N V E S T I G A C I ÓN D E L A B O R A T O R I O

4.2 2.1 T R A T A M I E N T O D E M U E S T R A S

Las muestras tomadas en el campo fueron cuarteadas y divididas en dos grupos, si

primero para ensayos de identlicación y clasificación, y el segundo para ensayo* de comportamiento

file au la

4.2.2.2

E N S A Y O S D E L A B O R A T O R I 0 4+ 4"

Se realizaron los siguientes:

a - C , o n t e n id o d e h u m e d a d

S T 1 4 1 1 2 2 1 6

á.- Limite l íquido

ST A4 0 - 4 23

c.- l imite plást ico

S T M D - 4 2 4

d - Anál i s i s g ra nu bm átd co

S T A ' D . 4 2 2

a- Ensayo de compactación

S T I A D - 1 5 67

f .- D e n s id a d m ín im a y d e n s id a d r e la t iv a ST PA 0 2 0 4 9

Los resultados de los ensayos de laboratorio es muestran en la semián de multados

(cuadro 1)

4.2.3

C A R A C T E R Í S T IC A S D E L S U B S U E L O

Tig°

3

o

O

O

o

O

O

o

O

O

o

O

O

Roan

4

Inelavl.••1

lev 4

O

1 01•••ak•I

frvinel 4

PhIvhel

/ . 1 il

hot•Pvi

C L

Sm

SM-SC

SM

5

6

C L - M L

ML


8/46

CONO

2Omm

sur

fologmlla en anexo

»MIMO Pala - 011~1120 0a

e -

A C U L T A D a O N N O W W 1 O P /L

I ST A N Y D A D la L A O U N I M 0 1 4 D O O W O L L O

OIll WAS.

111~10111 ~RO

4 .3 E N S A Y O S

U T I L I Z A D O S e r e r r u

( K T E R P R E r A c I óN T E Ó R I C A )

4 3.1 E N S A Y O D E P E N E T R A C I ÓN D I N Á M IC A D E C O N O O U S E R A

( 41 0047 / (444

g

ensayo Me o MEI es un ensayo que mide la resistencia del suelo a se penetrado,

enciaimente esfuerzo de corte (p.1.17

(+15)

), y si se paribies su uso en el caso del penetrómetro

ligero hasta profundidades de 1 m., o si se de un diámetro

mayor hada 8 m. (p.28t

+3").

4.11.1

C A R A C T E R Í S T I C A S ( p . 1 . 1 1 0

4+11

)

C o n o

8kg

ora m

43.12 lIffERPPETACIÓN aclara

E N S A Y O PD C

Y S U camau.abst CON a. E N S A YO D E

P E N E T R A C I ÓN D I N Á MI C A (SPI)l

+11

/ 111401101+30044

En el plano teórico el problema de la interpretación de loe ensayos de penetración

dinámica consiste en determinar la fuerza Mítica O' (p.146

( 1

") y le energía de hines O, quer

produciría una penetración permanente Igual a la penetración obtenida balo un golpe de una

masa, lo que se denomina rechazo.

Para lo cual se efectuará la comparación entre el PDC y el 9PT (p.01

1 i) y (p.1.11+14) ,

con la fórmula holandesa corregida, debido a que ésta fórmula obtiene valores aproximados a

aquellos obtenidos por carga directa en Sota (p.133

(1445, M compra temblón por modo de

l a f ámu l a de T erzegh i ( p.14 00

y (0.182( " 14

), obteniéndole una ooneleción que no se ocesiciera

en esta comparación por la

Vat i40160

de resultados.

P I

F á

órmula

Holandesa Doman

4

i Ch• ow

p

Do n d e :

piar

1.935


9/46

( 7 1 1 - 0

Por medb del 8PT se tiene:

N

0 . 4 7 1 1

rm

Q17118

(4) Piet2

Alee

M I M O -

au to ot

lalla

M I L

M I T M A L M A D M I L A Q U O M D A M I M O L L A

Ofv

ea(M2

+P2)A2

M12K1

Qerliaat (Mi 1411)A1

M 2 ti 2

A

A H

1" ' "" ''

M U R C M

g o l p e o

altitil

calda mra

peso tubería

área cabeza hincado

a l tu ra h inca d o

1 1 1 0 1 1 1 1 1

1 1 3 1

0.75

6.52

0 . 0 O 2 0 2 5 8

0.30

i r s

1 . 0

0.575

0.94

Goocouts

a io

N° colon Para AH

L u e g o

ai 1.820 n 1)

43.1.3

D E T E R M I N A C I ÓN T E Ó R I C A D E P R O PI E D A D E S P O R M E D I O D E L P D C

Para suelos no cohesivos con grano flno con 5% de grano grueso tenemos las siguientes

%dones:

r o e 0 . 10 + 0.385+-

n

D

rg• M317

bg

N — 0 . 0 2 2 1

yt+ 3392 t CW37

P.27 (4' 4 I 9

N

y

.25+0.15or

5 1

(pera más del 5% de arena fina y alH)

por Duren

Y

p VT277 + 25

./2577 +

9 az arTEir + 15

5) suelos arenosos (p.191130)

y por último la tibia mostrada en p.125(+0 denominada (9)

Lee resultados de las 9 fórmulas se muestran en la acción de resultados (cuadro 2).

43.2

E N S A YO D E C O R T E C O N V E L E T A

Es un enero que mide la resistencla al corte de un suelo cohesivo en una perforación

mediante la aplicación de un torque.


10/46

1

p.24+

s e o

llar 12) 1339(+

C =

2nr

2H+asar3

ANAUSIS PULIDO - DINAMO° DI

10 -

A C U L T A D D E I N D E N I N I A C I V IL

W A S IL I D A D D E L A O U R I PL A D A D E O S C O L L O

O U R A F A I 1 L M E N I D I D E S A C U I M O

4 3 . 2 . 1 C A R A C T E R Í S T I C A S

SECC1ON

0061ort-

Ver fotogndia en Anexo

4 .3 .1 2 D E T E R I A I N A C I Ó N T E Ó R I C A D E P R O P IE D A D E S P O R M E D I O D E L A V E L E T A

En el ensayo en carnpo se mide el torque necesario para producir la rotación de la

veleta y falla del terreno, y se requiere determinar la constante por la cual se multiplicad pera

obtener la cohesión y se tiene:

413 m

luego: =0.1 a r a

.0325

H = 0.13 m.

siendo una constante para la veleta de superficie empleada en el presente traba».

4.3.3 DENSIDAD NATURAL

Se obtuvo por medio del balón de arena cuyo procedimiento se indica en (p.1119(+9 y

resultados se muestran en el Capitulo 5.


11/46

,v

S El

Ti

E cuac iones de equ i l ibrb de f uerzas vert ica l e s para cad a dove l a .

E cuac iones de equi l ibr io de f uerzas h or izontal es para cada d ove l a .

Ecuaciones de equilibrio de mementos pera cadadovela

TimIhr(c-mili+Natosoi).

T otal de *audic iones .

Ni

actotirrAs

F uerzas normal es

L ocal izac ión de l ea f uerzas

h

n

uerzas de corte Ti

n-1 Fuerzas normales entre dovela* Ei

Fuerzas de corte entre dovela,

Local izar-iones de las fuerzas norrnales o fuerzas resuitentes entre dovela, yi

1

actor de segurbad

in-2 Total de incógnitas.

110.1AC1011Ell

44

támoos

D E A N Á L I S IS

F U E R Z A S A C T U A N T E S S O B R E U N A D O V E L A 1 4 4,

ANNAN. PISAD SIS DI

MULTAD al lana% MAL

IIITANILIDAD MI LA OILMSDA CISCOLLO

ON ~MIL MIS=

MIMO


12/46

Malan PlI

UDO - ~COQ OC

la -

A C U L T A D O S 1 0 1 ~1 1 11 1 M O L

l a T A I L I O N 3 0 11 L A C A M I N I A D A D e C o l D o l lo

l a P I A P A I L . 1 1 41 1 1 0 1 1 t

MIMO

al

i n c o s u e c o

(+14(+11,(+111)(+X01+"

1 .-

Mecanismo de falla circular.

2• Fu erza de corte ent e dove la* 00 es nula .

1-Forzada InterecCión ent re dove la (11) e s nula .

S e cons iderar: loable la Ley de Moh r-C oulom b ( o

+ o tg f).

I II p r o b l e m a e s d e d e f o r m a c i ó n p i s a

ft- gestabas el equi l ibrio de m om entos m'e no el equi l ibrio de fuerzas h orizontales y verticales .

.

w ó w e r r A s

Fueras de corte en la bes.

1 actor de seguridad

n+1

ECUAC1011211

C riterio de fa l la de Mohr-C oubmb.

Masa total deslizante.

[CL + (W (oosa

—Ksena)—pL)tgp]

hago

Wi(nna +Kcosa)

4.4.2

É T O D O

81111110P MODIFICADO

4+0(+1 ,1+

+

1.- Mecanismo de tata circule:.

2- La fuerza de corte entre ~be (b) es nula.

a- L a fuerza norm al (N i ) actúa en e l p unto m edb de le bes e de ceda dove la .

4.-

Pera cada dovela se sat i s face e l equi l ibr io de fuerzas vert ica les pero no a l e l equI N brio de tusan

horizontales ni el equ il ibrio de mo mentos.

5. -

Pare la mese total deslizante se satisface el equillbrb de fusa ~dales y de momentos mas no

el equ i l ibrbde fuerzas horizontales.

INCÓGNITAS

Fuer ies norm ales N I

F u e r a s d e c o r te T i

F ac to r de se gur i dad

1

2n+1


13/46

ala PUPA» - DINAMO DR

-

A C U L T A D D e 1 1 10 1 1~ 11 A C I V L

W A I S L I D A D

D E L A C I U S IL I D A D e

COG OL L O

OS

R A F A E L N E N I D I D e t A C U S O

E C U A C I O N E S

E F v , -

O

T

1/r(

+

Artg

w).

1

Mai)

de la m esa total des l izante.

2n+1

lago

S S C a /

I ( [di+ (Wai—s/b0

tgyv3 x

47antOcci

)

1 +

F •

[wi /sena l+KW2/cosa

2R

1V2/hd

44.3 MÉTODO DE LA CUÑO"

HIPÓTESIS

1. - Mecanis m o d e fa l la general

I- Fiarla n «I nula

a-

Fuerza Ni a:tasen la

4- Por cada dovela ee cumple /

f f ic O

acósenlas

F ue r zas no r male s N i

n Fuerzas de corte Ti

n - 1 F u e r z a s n o r m a l e s e n tr e d o v e l a . E s

1

actor de s egur idad

E C U A C I O N E S

FI I i• O

n FH

O

n T Vp(C51 i+ tfrtg gol)

3 n

e Ir/ p

t O W

FIVitgal—WMV

PI—

cosa/

ea

4.Kw

C

E pm

F

+ tg p tg

pura

ISE Im O factor de seguridad


14/46

MAS SUDO - OttallIDO Da

14 -

A C 1 A . T A D D a I N G I I N a l le a C I V I L

l ar na i D A D D a L A 0 1 / 1 1 1I N A D A O a

C O G O L L O IS P AP AS . 1111111111M

PAUSO

4.4.4

tropo

J A N S U ( + 0( + 14 H + 2 "

1,- Mecanismo de falla general

2- Se cumple el equilibrio pana la masa total deslizante

1- Se cumple el equilibrio Fent cadadovela

e icówirrAs

Lorza normal en la base de la dovela

Fuerza de corte en la base de la dovela

irt Firancend o fursuesuitmtsmtréclovelas

F a c t o r d e s e g u r i d a d

In/ACIONES

Fuerza vertical de las dovela individuad

n uerza horizonted de las ~las individuales

n r i te r io d e fa l la Mo b r -C o u b mb

luego

F se t o

C )T9f bl

cosacal +liga tato»)

W

tg a +E i

o F (d/L)

44.5

tropo De

*ARMA (+1~444

HIPÓTESIS

1.- Supedita de fda general

V Pueden ser Incluidas fuerzas extrae

a «

C á l cu l o d e l a scsiereción

critica para inducir a un estado de equilibrio Imite (F 0.9I

4,- Se satisface el equilibrio de la mentad deslizante y el equIább de las dovela* individuales

«cómalas

F ue rza normad en l a bes e de la dove l a

Fuerzade corte en la bese de la dovela

Fu e r z a n o r ma l o r u a n a r e s u lt a n te e n t r e d o v a ls a

F a c t o r d e s e g u r i d a d

F u e r z a d e

corte o inclinación de la tuerza resultante entre

dovela

L ocal izac ión de l a f uerza norma l o f uena res ul t ante ara re dove l a*

4 n


15/46

Mana

PSOUDO • 0~100 DE

F I T A I A L I D A D P I L A Q U I I II M D A

la COG OL L O

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A C U L T A D D E I N S I D I N IN A C I V I L

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ECUAMO I SES

F u e r z a v e r t ic a l e n d o v e l a .

1 1

u e r a h o r i z o n t a l e n d o v e l a

E q u i l i b r i o d e m o m e n t o s e n d o v e la *

C r i te r io d e f a l l a d e M o h r - C o u l o m b

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Rimel

(C.,bhal,UI,93)

4.4 .4 ANÁL ISIS R EME SIVO (4. )

1.- Se puede

spicer

a p a r t i r d e v a b r e s h a b i d o s p o r o t r o m é to d o .

2. Se aplica a taktdes donde los características de suelo varíen signIlicaframente en distancias m uy

c o r t a s .

a - S e o b t i e n e u n a c u r v a r e p r e s e n ta t iv a d e l o s f a c t o r e s d e s e g u r i d a d .

FirKeCr

Kr

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K. G,E,s,q)•KI

constante

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F m K 1 C - +KI


16/46

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2

SUECO BISHOPCUITLAJANBU

ANALISIS PSEUDO - MALUCO DO

te -

A C U L T A D D E I S S E N IE R I A C N I L

O R A I N IJ D A D D E L A Q U E M A D A D E O S C O L L O

O S ' P IA F A N . M ID I E N D E Z A C U N O

C O M P A R A C I Ó N D E L N U M E R O D E E C U A C I O N E S N E C E S A R IA S E N C A D A M É T O D O

METODO DE ANAUSIS

Los métodos mostrados fueron aplicados a 7 taludes en la quebrada de Oscollo y cuyos

resultados se muestran en la sección de resultados.

5

R E S U L T A D O S

Para poder validar las hipótesis y dar respuestas al POE fue necesario evaluar 7 secciones

de

taludes naturales de la quebrada de escolio, asi mismo, en cada sección se aplicó cada uno

de los métodos descritos anteriormente baio dos condiciones: una de sismo y otra estática

Tanto los resultados de laboratorio como de ensayos in-situ y los valón» de loa factores

de seguridad se muestran en los siguientes cuadros:

- Cuadro N° 1 Resultados de ensayos de campo y 'abandono

-

Cuadro N° 2 Densidad relativa y ángulo de fricción interna, obtenidos a partir del ensayo PDC

-

C u a d r o

N° 3

Factores de seguridad bajo condicbnes sísmicas

-

Cuadro N° 4 Factores de seguridad bajo condición estática

-

Cuadros N° 5 - N° 11 Comparación de factores de seguridad bajo condiciones sísmicas y estáticas

-

Cuadro N° 12 Factor% de seguridad para el método de análisis regresivo

Los análisis de los factores de seguridad se hicieron por medio de programas de

computadora, cuyos listados se adjuntan en la sección de anexos (8.4).


17/46

.

ANAuills PISA» - DINAMICO

D E

1 7

-

A C U L T A D D E IVIL

M I T ' YA Z 1 1 1 1 1 1 1 1 11 1 1 A C U N O

CUADRO 14°1

R E S U L T A D O S D E E N S A Y O S D E C A M P O Y L A B O R A T O I R IO

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1 .7 1 1 .9 4 1133

1.0

542 361

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15 1 .05

9 27.0 3 .4 1 1 0 3 MI 0 1 4 1 C 9 . 0

20

141 1 . 1 1 1 1321 1 .7 6 354 339 9 15

21 25 143

3 27.44 7.0 10) 943

C L

230 112 1.72 7.75 130 1 .7 0 417

31.1

• 1 5 2 1 1 1.1 1 .11

4 19 .4e

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1.50 1 1 .0 7

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7 1 3 33 20 1 . 0 1 1

gaMMajta.

D E N S I D A D R E L A T I V A Y Á N G U L O

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0.45

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0.76

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35.7 38.8 39.0

33.1

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38.5

3 8 15

0.43 0.68

Q 0 7

31.4 35.0 35.0

382 320

29.8

363

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0.48 0.69

0.72 31.7 35.4

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35.9 38.1 43.1

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8

15

0.43

Q 7 2 Q 7 5

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363

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_ 0.41 0.88 0.87

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31.0

28.8

35.8

MAMO» 011

L A O V I II II S D A D I C S C O L L O

(N) Indica el N° de fórmula mostrada en 4.3.1.2


18/46

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IITAINLJOAD LA CUSCA a OCCOU.0

- 14 -

194991.7A0 1311111011111.1A CML

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mates FACTORES DE SEGURIDAD BAJO CONDICIONES ESTÁTICAS

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19/46

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22/46


23/46

ANAUSIS PSEUDO - DINAMICO DE

I S T A M L ID A D D E L A C t U E R R A D A D E O S C O L L O

- 23 -

A C U L T A D 0 11 I N G E N IO S A C N I L

JOSE RAFAEL MENOS= ACURIO

T A L U D

F A C T O R D E S E G U R I D A D S IS M O K = 0 .2 0 F A C T O R D E S E G U R I D A D K = O

N°

F 6 W H O P H U E C O

F C U Ñ A FREGRESIVO

SHOP

F S U E O

F C U Ñ A

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1.046

1.008 1.021

F =0.171C +o.s241/v

1.654

1.579

1.571

F = O. oeoc +

2.652479

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1.698

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1.734

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1.314

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1.203

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1.063

F =0.377C+ 1.427479

1.777 1.878

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8

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F=0 . 1 2 5C +1 . 2 1 43C t i o

1.241

1.174

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F -03

cec+ az 397

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0.801

0.807

F=0.077Crtal647,

1222 t148

t143

F=0.362C+1.1~,

6

CONCLUSIONES Y RECOMENDACIONES

8.1 CONCLUSIONES

1.- Las variaciones en los valores de los factores de seguridad nos muestran que los métodos que hacen

uso de mayor número de simplificaciones y plantean menor número de ecuaciones arrojan factores

de seguridad más conservadores.

2- Los métodos de Bishop y Serme obtienen valores superiores a los de los métodos Sueco, Janbu y

Cuña. Las obras de estabilización diseñadas con los faetones de seguridad hallados por métodos

como Bishop y Sama Implican un gasto menor que las diseñadas con métodos como Sueco, Jambu

y C u ñ a .

a -

La variación del factor de seguridad por la Inclusión de una fuerza horizontal que simula la acción del

sismo representa un porcentaje comprendido entre el 60 y 70%del valor obtenido sin incluir la acción

del

sismo; esto para el coeficiente sísmico usado en este trabajo (0.20).

4.- Aunque

la inclusión de una fuerza estáticaque sim ula la acción de un sismo (método pseudo-estico),

condición que no es aplicable a todos los tipos de taludes (p.8(+ 44)) se pueden aplicar algunas que

nos arrojan valores aproximados (

44)(+48).

5. -

Dentro de los métodos mostrados, el método de Bishop nos permite tantear muy rápidamente una

serie de probables círculos de falla y si se hace uso de un programa de computación (ver anexo) se

puede hallar el círculo de falla crítico. Con las características geométricas de este se aplica el método

de Serme, el cual nos da los valores menos conservadores y además nos permite plantear una

su perf ic ie de fa l la de t ipo general .

E- Se tomó un valor de coeficiente sísmico igual a 0.20, el cual se obtuvo del gráfico mostrado en la

p.213( 38), tomando en consideración que el periodo natural del terreno es del orden

de 0.40

(r e su lt a do s C I S M I D ) .


24/46

7.- La heterogeneidad del suelo hallado en los taludes nos muestra que para un adecuado estudio de

estabilidad sedebe desarrollar un extenso programada exploración y ensayos, que

posibilita0011000f

los perfiles del talud hasta profundidades mayores.

&- En el trabajo se presentan algunas bases teóricas para el uso del ensayo PDC o PDL, las cuales nos

permiten evaluar rápidamente los parámetros mecánicos del suelo, aunque en forma relativamente

a p r o x i m a d a

9,- Un adecuado programa de monitoreo de desplazamientos nos da la oportunidad de conocer los

desplazamientos relativos de los taludes, en el presenté estudio se planteó inicialmente un programa

de monitoreo, pero las condiclones del relieve no permiten ubicar bases de medición que no se hallan

afectadas por un probable movimiento.

10.-

El trabajo enfoca la acción de sismos en los taludes y su relación con su condición estática, pero no

así sobre la influencia del agua en la desestabilización de los taludes.

11.-

La ocurrencia de un deslizamiento en la quebrada (excluyendo la acción del hombre) podría ser

debida a dos causas fundamentales:

una acción sísmica que provocaría el deslizamiento y el desprendimiento de algunos bloques de

caliza, y,

debido a la acción del agua, ya sea por medio de la erosión y/o la filtración o infiltración.

6.2 RECOMENDACIONES

1.- Se recomienda un trabajo de correlación entre el ensayo PDC y los parámetros mecánicos de los

suelos fricclonantes.

2 Se recomienda la realización de trabajos de investigación que estudien la influencia del agua en la

desestabilización de los taludes, por ser el agua uno de los mayores agentes desestabilizadores,

1- Se recomienda el uso del factor de seguridad obtenido a partir del método de análisis regresivo solo

paratener una ideadel estacio de desestabilización del talud, pero para una superficie de falla diferente

a la

supuesta (ver anexo) se requiere el uso de otro método.

4. -

Se deberá canalizar los riachuelos que descienden por la quebrada, debido a la erosión que estos

han producido en el cauce, que es un motivo importante de desestabilización de los taludes.

5. -

Se deben reparar y mantener las cunetas del actual acceso así como promover la construcción de

cunetas de coronación en los cortes hechos por los pobladores.

a-

Los taludes recomendados para los cortes son de 3/4 : 1 para taludes con presencia de agua y

1/4 : 1 para aquellos que no presentan ni flujo de agua ni condiciones de atta intemperización

(+ 32)

.

7.- Pera el caso de talud N° 8 se recomienda que se evite que el agua de lluvias ingrese por el corte de

la carretera, ya que se considera que la probable falla se iniciaría en este corte.

&- Para el talud N° 7 es necesario construir cunetas de coronación, así como tender el talud de la

carretera, lo que se aprovecharía para colocar un dren y una cuneta.

9.- Es

neces ar io f ores tar l as zonas d e pendient e pronunciada pera ev i t ar l a eros ión de l t a lud por e l agua

ANALIIMS PSEUDO -DINAMO DE

E I T A IL I D A D D E L A Q U E B R A D A D E O B C O L 1 9

F A C U L T A D D E I N G E M E R I A C I V I L

1 1 0 1 t 1 1 1 1

1 1 1 1 M E V 1 0 1 1 1 1 1 0


25/46

ANAUSIS PSEUDO - DINANICO DE

zi$ -

I S T A I U D A D

DI LA OLIMOS NI

e e e e u ó

M I M A D D I I N O R I I II M C I V I L

ASE RAFAEL MENINO« ACUSO

10 . - Lo s v a l o r e s ha l lad o s n o e p e r m i te n

c l i s t i n g u i r a t a l u d e s s u s c e p t i b l e s a f a l l a r , p a r e n e n e s i n d i c a n

la

probabilidad de ocurrencia del fenómeno.

7

R E F E R E N C I A B I B L I O G R Á F I C A

A N S I - A S T M D 2 5 7 3- 7 2 , ° S t a nd a r d M a t a d f a r R e i gl

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26/46

ANALISIS MUDO - DINÁMICO Da

A C U L T A D D I I N I U N I II I MA C I V I L

M T A I D I L I D A D D a L A Q U E M A D A D a O S C O L L O

O S E R A F A E L M I M I N D I E Z A C U R I O

+1°)

E. JUÁREZ y A. CO

F IONIGUI22 Ose ,

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de S ue l os ' , T o m o I I , M éxico

(+1

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27/46

ANALICES PSEUDO - ~MICO DE

27 -

A C U L T A D D E I N C IE N I S E A C R O L

I ST A IN U D A D D E L A M E S N A D A D E O S C O L L O

O S O R A F A E L N I I N E N D E Z A C U N O

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NetaNier,

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Máximas de la Corona y el Período Natural de Terraplenes', Seminario Taller de Dinámica de Su elos,

CISMID, Unta

8

A N E Ñ O S

SIMEIOLOGIA

a ángu lo forma do entre la tangente a la base de la dove la y una recta horbeontal

b; base de la dovela

Ci cohesi ón

• fuerzet horizontal entre dovela'

F factor de segu r idad

h/ a l tura dovela

? ángulo de fricción Interna

1 número de dovela

K coeficiente sísm ico

I.;

largo dovela

•

fuerza normal a la dov ela

n número de ecueciones y/o incógneas

R rad io de l c ircub d e fa l la

TI fuerza tangen cial a la dovela

X/

fuerza verdcal entre dovela»

,» presión de poros

1/49 peso dovela

xt , yr coordenadas relieve talud m étodo de Su ma


28/46

~SUS PSEUDO - DINÁMICO DE

a -

A C U L T A D D E I N S U M IS A S % C I V IL

I IS T A I N U D A D D E L Á Q U E M A D A D E « C O L L O

0 55 R A F A E L M O N I I I N D I Z A C U R I O

xg, yg coordenadas superficie de falla método de Serme

xw, yw coordenadas nivel freático método de Serme

kc aceleración método de Suma

L2

M A N U A L D E U S O D E P R O G R A M A S

II.21 PROGRAMA SUECO Y MÉTODO JANBU

1 - La introducción de datos se indica en el formato de pentallay es por dovela° siendo necesario conocer

de antemano la geometría de las dovelas.

2- El programa muestra las fuerzas estabilizadoras y las equilibrantes, para el caso del método Janbu,

se indica el valor obtenido en cada iteración hasta obtener la aproximación desolada.

812 PROGRAMA INSNOP MODIFICADO

1.- Se denominará cada punto del talud con un número y se le dará unas coordenadas nslathrea, esto

de izquierda a derecha de forma que el punto del extremo izquierdo no se Inicie en

p,o) sino en un

valor mayor (100, 100).

2- Se introducirán los parámetros físico mecánicos del suelo y/o suelos que se presentan, pera el caso

de suelos estratificados es necesario crear puntos adicionales en el extremo derecho dee' talud que

simulan la estratigrafía del suelo.

3.- Se unirán con líneas indicadas por el punto de inicio y el punto final, quedando delimitada lageometría

\del talud y la estratIgrafía del suelo que se encuentra por debajo de la línea.

4,- Se introducen los valores de las coordenadas del círcub de falla y el radio de la circunferencia

5.- El computador mostrará las Iteraciones y el velo rfinal del factor de seguridad, luego pedirá si se desea

continuar la operación.

S.2.3 PROGRAMA SARMA

I.- Se necesita conocer la geometria de la falla y el compute.dor pedirá las coordenadas del talud (rr, yr),

les coordenadas de la línea de falla (AL») y las coordenadas del nivel freático (xw,yw).

2- El programa inicia el cálculo inmediatamente después de concluida la ira/aducción

de dotes

y

mostrará en pantalla las opciones adicionales.


29/46

ANALMM PSEUDO - MASCO DE

E S T A B IL ID A D D E L A Q U E B R A D A D E O S C O L L O

FACULTAD DE INGEMIRIA CML

JOS RAMEL MIMEN= ACUNO

4111140~~11~41

7

8 . 3

C O R R I D A S P R O G R A M A S C I R C U L O S C R I T IC O S

8 4 1 M E T O D O S A R M A

Asá

N. TALUD N•I

Doté N•

tOOlátla

X t

3.44

1.04

. 1 . < 4

AN 10730 11740

mamá yt 10 2.0 34 2.5* 7.54 250

mana& ro

3 . 1 4 101

9.0 4.40

117.50 117.44

emane& yo 7.11 71.3

7M

4.31 9.47 2.04

contaada ab

MKM

49.9

4 . 1 1 1

; 1 7 1 1

1 1 1 1 1 1

arao& yb

7M

743 57M 1 1 3 1

117 6241

Aag. falce

344

3.44

114

344 3.14

Musa

50

0 .54 »

41

FM

uno. atm

1

Dan ti•

pgo

u n t ra e*

.0

.14

11 44

0

tan frian

3M310»N3103144

c ola b a 01 .14 .* .01

2. T

44

.01 14

/0 .10

ean tela

J a ra b a s e

147 935

7 1 2

3.72 7.90

ata ora .40 Q 11

1 . 5 1 169 443

Dada N•

0

1

coordenada xt

1 7 . 0

27.44 3734 41.44

44.44

7734

«ordenada yt

M

7.M

254

7.5* 10254

9734

ecordamck

x.

17.0 177.0 137.50 1410 INIM17230

mana&

ye

2416146 0041195 a019.67

ardua& da

1741 327A* 137.50 14414 10.14 17731

arcasaya

.46 111.

9.04 195

03 9.47

Mg.

Iti20011 3.40 IM 341

10 3.0 3M

ceheein

5* 34 » 54 1 4

.50

Pa ea are

1

D a d a

N•

0

as tubo roca

.41 .01

00 44 44

ag.

Obceca

3.0

1 1 0 3.14

3.* 10

caoba

.04 .04 44 M

.04

T

.40 1 4

S 1 4

oy teta

seas bese

0.11

4.33

10

.45 7.49

tan ora 443

5.53

5.31

121 236

24

Doté

?I•

1 2 3

coma&

723* 144.54 19444

gearcinads yt 07.34

12.5* 1423

c c e r d e n a d a

ar

7250 1050

1N.9*

nonas& mr

9.47 1M.14 111.30

m o d e m & a b

72.54 1054 19414

°cerdea s& yb

.0 11111 11134

Mg. babe

41 33.40

Mota .50

.51

P m m i t a gu a

1

Dovela N•

1 2

p e s o

iat roes .4* .44

al amena

341

101

Musite

44

I

T

M

14

ag. teta

Mur. base

4.

7

9

54

aleta cara 24

.79

Aa

Melersebe Re •

12257

acen & mouricbc11.59

Mala

N • T A L U D P I• 4

Dais N•

archa& a

M14.0 9714 14344 11114 1110

~rauda yt

IS 04 00

240

7 7 . 5

4 1 2 7

tornada or 130 440

7.34 15544 11101 111.1*

arcana& y.

724

132 114

4.49

4.46

92

arao& ab

34

KM9730 lea

11141 11144

araa& ye

724

1.32

421

140

4.«

931

Mg. mace

4.14 4 . 4 1

14$

444 41

aten

M

.44

.*

4* 0

?a osa ara

1

%a

N•

mi MIL

tan 41

I I I

14 44

.44

am. traca

4004* 3014M* M*

Ma•

. 0 1 1

4 4 01

N 4 1 *

ba. T .04 M

1 0 4 1 .0

ang. teta

dos

ra 7.0 135

214 7.74

390

duna can .4*

32 10 423 4.73 5.44

Deán N• i

0

1

andialtúl ite 12111 91.1 i 11414

la* 131.50

coordiaada yt

127

1 7 7

S 2.54

730 142.31

teadeseda me

110 124.3* 13144 130.50 141411 1.5154

&ordena da ye 31

1.25 194

442

3 3 1 9 a z

coardinade ab

1141 124.34 13144 13930 1414* 15444

coartada yb

131 6123 AM6632

35I su,

Az& hicaco

4* 34* *** a

3444

34.44

mbram . 1 4 1

4* 44

.4*

N O

Peno mi,. epa 1

D o v e l a N •

pilo una roe

* is 44 4 1 1 14

ang. Incoa&

M M

.*

4.41

4.41

cobeo.

.0 e .4*

* 1

Iss. T M 0 4 .*1

.0 4*

cofa Seta

eta

en 1.42 194

121

4.50

42

aun ara

10

49 414

424

1.34 .32

Dada N•

1

2

3

coartado a 5111 114M 17114

coordenada ye

4130 1$7.54 11119

exedra& cm

3154 11441 1741*

~ramada yer

1.27 217 1049

cardias& ab 3454 14421 174.9

e m e d n u c l a y b 1.77

217 10149

Mi, Itaca

141 1444

ataco

4* I*

P a g o m a k q u a

1

Doy& N• 1

2

pm mit. roe

.1* .04

mg. asta

10

3444

cobea

.44 M

fs

T

44

4*

ang. Sea

Muro lene

117

3*

Si... ene

.32

.19

Mannoon

Ka •

41914

alto:

de espada 1.43

Amas N• TALUD N•5

Denla N•

coadenada a

1. 4.70

.0 2.44

5.1*

7.9*

morda na da ye

1.73

345 36

.14 .14

m o r d a n d s

.10

.70 10

2.4*

514 7.90

&o rd en & y ee

1 . 6 1

1.36 i.

1.74

2.34

324

coordenada a b ilt

70

.64

2A*

514 7.90

coordineds yb

1.41 44

134 1.71

7.36 .24

Ang. Meca

1.44

4.14

104

4.1*

1M

asa

34

1 5 4 3*

.0

5•

P e g o u sa a g u a

Dada

te

1

2 2 4

21 *

20 20

:110

ocia reo

mg. Macla

4.41

10

114

10

0.14

cebas

.0

1

W 1 1 *

fs

T

.44

.44

M

.4*

ara iba

amo base

22

1 .42 14

.47

anea con

A 1 1 b

a .9t

.0

DoMe N•

*

1

»orden& a 7.94 4.0

3. 10 7.44

4.14

3.40

coordenada yt

4.14

9 1 4 4.0

230

415

10

coarcaa&

7.9* MM

a'. a*

90.34 914

~donada y.

.24

4.11

139

.31 9 1 9

2.14

«ordenado

a b

7.3*

144

3.7*

741

4.3*

14

coordino& 743 0241

4.2‘

5.59

741

9.99

2.44

las s.* asa su.

ILM36.10

y Solos

*Mas

30

36

1 . 3 6 1 3 0

54

Pes va epa'

Deba N•

0


30/46

AMASA mamo - DORSO

oe

F ilT A D I U D A D D I L A Q U E B R A D A D O O S C O L L O

F A C U L T A D D I IN O R N I R R I A C N I L

Jou RAF AE L P ARNE NO RZ ACUNO

1101. fa»

Irblal

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1'

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Data N*

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sanada yt

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N'

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03331allbák

ata&*

ata yb

Aag tatas

Main

N » wat . agu a

D a l a 1 1 4

pi» lun. roas

as . Inas

tabas

1 a .

m g th em

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Dale N*

ardua* a

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«ordenada ;ea

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canderda ab

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1 1 1 1 3 3 . *pa

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Sao bre

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atadatacb yb

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1 . 2 4

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34» X%U» X» 34»

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0 5 0

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4 1 1 1 1

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II

9.0 5 4 4 3 .n .67

30

. 1 7

.0

. 3 4 4 5

. 44

1 2

9 3 . 4 4

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7 . 1 4

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71% 71%

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7244 7194

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1

2 . 1 1

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I»

127

1 4 1 1 . 4 4

2

52»X»O»PU447»71»

KS $1.71 3129 3179 %O

9419

A» X» X» NU467» 7134

149341131174K331711

A» X» O» ÑU* A» 71»

14.97 te 13-11 43.76 16.33 1711

U»X»X»

2134 21.»

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X»X»21»215432414

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I.» 235

7.77

440 472

04

» 4 3

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0

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PUNTO CORO.» COND-T

1


31/46

ANAUSIS PSEUDO - DINAMICO DE

A C U L T A D D E I N G E N I E N & C I V IL

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7 33

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3

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M E T O D O D E I LU O U T A L U D N %

MIS DE BACHILLERATO 30511 RAPAEL 1411ENDEZ ACURIO

DOVELA NUMERO ANCHO ANO.SUP. A210. COROS ALIVIA

ESTRATO

ALTURA DeNS.

E S I M A T .

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11.47 2


32/46

ANALISIS PSEUDO - MAREO DE

E S T A B I L ID A D D E L A Q U E B R A D A D E O S C O L L O

F A C U L T A D D E I N G E N I E R A C I V I L

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13 7 1.

ti 7 49.9 33 ? 33 / 4.13 1 2

CODO DE ]AMBO TALUD Ni

MIS DE BACHILLERATO JOSE RAFAEL MENENDEZ ACURIO

I T E R A C I O N

A C T O R D E

1 4 L I D I A D O D E P R O O R A M A S

44.1 PROGRAMA SUECO

5

Q . P A R

1 1 C I S

R E Y

IP RE M

PROGRAMA PARA ANALISIS DE ESTABILIDAD DE

T A L U D E S

R EM

ODO SUECO DE DOVELAS

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E S I S D E B A C H I L L E R A T O E N 1 / 1 0 . C I V I L

11 REM

ANAUSIS PSEUDO.DINAMICO

DE

E S T A B I L I D A D D E L A

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R E Y

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III LOCATE 921 :PRINT •METODO SUECO DE DOVELAS •

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1 4 1 L O C A T E 1 9 1 1 1 :P R I N T • 0S E R A P A E L M E N E N D E Z A C U R I O '

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2 1 1 P R I N T ' M ÉT O D O S U E C O ' ;: PR I N T T A L U D 1 1 • ;1 4 9

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A C U R I O •

141LOCATE 0: PRINT STRINOS (91,45)

2 1 1 L O C A T E 4 , 1 : PR I N T • D O V E L A • : L O C A T E 4 , 1 3 : P R I N T ' A N C H O ' : L O -

CATE 4,25 PRINT •ALT•LOCATE 4,35

PRINT • ANO. SUPA LO.

CATE 4,51: PRINT • ALTURA'

1 3.4 .2 P R O G R A M A J A M B U

I M E A R

N C L 9

RE M

N R E M

PROGRAMA PARA ANALISIS DE ESTABILIDAD DE

T A L U D E S

REM ••••• BASADO EN a MÉTODO DE EQUILIBRIO LIMITE.

SEGUN •••••

S I R E Y

IDRIA DE PALIA LINEAL MOHR-COULOMB

RE M

A M B U S I M PL I F I C A D O

R EM

E S I S D E B A C H I L L E R A T O E N I N C . C I V IL

RE M

NALISIS PSEUDODINAMICM DE ESTABLIDAD DE LA

N R E M

U E B R A D A D E O S C O L L O

10 REM "••• JOSE RAFAEL MENENDEZ ACURIO

•••••

1 1 1 R E M

I N L O C A T E • ,1 7 :P R IN T C A L C U L O D E E S T A B I L ID A D D E T A L U D E S '

I N L O C A T E 7 » :P R I N T ' M ÉT O D O J A M B U S I M P L I F I C A D O '

1 4 1 L O C A T E 1 4 ,1 1 : PR I N T S T R I N G E ( 30 2 )

I N L O C A T E 1 3 ,2 1 : P R I N T • T E S I S D E B A C H I L L E R A T O '

10 LOCATE 101 :PRINT 'JOSE RAFAEL MENENDEZ ACURIO'

1 1 1 L O C A T E 1 1 , 17 : P R I N T S T R I N G I 1 ( 3 4 ,4 »

S E G U R I D A D

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1.9Y1$99

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39 LOCATE

R I N T S T R I N G I ( 0 ,4 5 )

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3» PRINT 'TESIS DE BACHILLERATO JOSE RAFAEL MENE.NDEZ

A C O R T O "

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C A T E 9 3 1 : P R I N T ' N O R M A L '

4'» LOCATE

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4 S 4 N E X T I

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5 14 P R IN T ' P R E S IO N E C U A L Q U I E R T E C L A P A R A C O N T I N U A R '

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5 4 4 L O C A T I S 5 4 .1 4 , 1 9 PR I N T S T R I N G S ( 1 7 , 4 3)

5» END

114 LOCATE 793/ :PRINT' PRESIONE CUALQUIER TECLA PARA CON.

T I N U A R •

191 INPUT ",DI IP LEN0113 TREN 199

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2» DIM 071),1•(7/),Z.(7/)

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20 INPUT •LONCIDESLIZ...•,L

271 INPUT •POTDESLIZ .0)

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1:3.,

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331 INPUT TE SO UNITAOUA 491

144 INPUT 'NUMERO DOVELAS .•;14

3 54 PR I N T • H A Y S O B R E C A R G A A C O N S I D E R A R 7 / 1 4 ';

30

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•

IP Th•11' TREN COTO 4»

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3$

LOCATE 5,1: PRINT 'DOVELA': LOCATE 5,19 PRINTSOBRECAR

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111 FOR Q*1 TO N


33/46

ANALISIS PSEUDO - MASTICO DE

INTA IIILIBAB DI LA QU EMABA ell ie8LL8

FACULTAD DE NOM ~ CIVIL

J640 R A P A M . MENINDEZ A C U N I O

4 9 L O C A T E 5 + Q ,1 PR IN T .Q :

O C A T E 5 4 - Q 4 2 :IN P U T S ( Q )

0 N E X T Q

11.314154371»

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P R I N T 1 1 5I S D E B A C H I L L E R A T O 1 0 SE R A P A Z . M E N E N D 8 2

A C U R I O •

1 / 1 L O C A T B 5 , 1: PR I N T • D 0 1 78 L A I L O C A T E 5 2 :P R I N G N U M E R 0 • : L O -

C A T E 1 1 1 :P R I N G A N C H O I L O C A T E 5 2* PI U N G A N G S U P I L O C A T E

S J A P R I N G A N G . •: L O C A T I 3 1 4 R P R I N G C O H E S I L O C A T E

5 , 4 & P R I N G A L T U R A I L O C A T E 5 , 5 4

LOCATE 154 PRINGESTIATOILOCAT8 145PRINTAL-

T U R A I L O C A T I I 1 / ZP R I N T ' D E M '

L O C A T E 4 ,4 21 U N T ' E S T R A T » L O C A T B 4 ,2 B P R I N T IO T D E I L I L O -

C A T E . 1 , »P R I N G P R I C I L O C A T E 4 ,4 1 4P R I N T

O C A T E 4 ,7 »

P R I N T E A T :

L O C A T E 1 , 1 :P R I N T S T R I N G 1 9 4 4 3) : M E "

31 POR Q•1 TO N:MN.M/4+1

5 1 L O C A T E M I L I P R I N T 4 3 : L O C A 1 1 3 M N A : I N P U T N E

3 3 1 L O C A T E M N , I R I N P U T I N Q )

Y 4

L O C A T E M N , » IN P U T A l (Q )

P A L O C A T E M N , » I N PU T A 2 ( Q)

3 11 LOCAT E hoo,st

IN P U T C ( Q )

5 » L O C A T E M N » R I N P U T 1 4 2 ( Q)

» POR 2.1 TO NIIMM.MN +2-1

2 0 L O C A T E M R 1 , 3 1 PR I N T Z

»LOCATE MMAIINPUT HIZO)

L O C A T E MM,72: I N P U T P 1 ( 2 ,Q )

RO NEXT Z :M24.1414

3 1 N E X T Q

4 4 0 C L S

1 5 4 P R IN T • C A L C • U L O D E L F A C T O R D E S E G U R I D A D '

I N P R / N T S I E I N G 1 ( 5 1 , 45 )

I N I N P U T I S I N I C I A L A S U M I D O . •;1 1

01 CL3

01 PRINT •METODO D B / A M B O I t P R I N T ' T A L U D N • ‘, H 3

7 » P R I N T 1 E 4 13 D E B A C H I L L E R A T O 3 0 31 1 R A F A E L M E N E N D I O

A C L I R I O

1 1 1 11 1 1 & a l T O I I

7»

SUR.* :

7» POR Q.1 TO N

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/» POR 2 • 1 TO NE

74* W(24)411(24)91(4Q)

7 7 4 S U W . S U W + W ( Z , Q )

7» NEXT Z

7»

x0)-(c(Q)+01.1w-

PPHIM41(Q))*TANA2(Q)afTW(I+TA/1(A1(Q)"(17TAN-

(Al(Q)anWa(Q)

»0 T(Q).TAN(Al(Q)•111•TAN(AEQ)17)

4» 244».SUW•kOrTAINAI(Qr3T)

I » S U R • S U R + X ( Q A ( 1 4 .2 ( Q A 1 1 1 )

SUT•SUT.I2(Q)

144

w u r r

Q

t » 71 2 . 1 1 1 • SU R R SU T + 3 • P 2 • 1 1 3 - 7)

1 4 4 L O C A T E 5 , 1 : P R I N G I N T E R A C C I O N L O C A T I 3 5 2 3 : P R I N T • P A C

T O R D I G

1 » L O C A » 4 ,5 PR I W T • N I L O C A T E 4 ,7 5 :P R I N T R E G U R I D A D •

41 / LOCAT B 7,1 :PRINT •

» 4 L O C A T E $ 4 1 0 5 : P R IN T IC : L O C A T E 1 1 4 .1 2 3 : P R IN T P 2

D P .A B S O 4 2 - P l )

N * I P D P .1 4 1 D O N G O T O A H

774 FI.P2

I» MIXT K

3 41 PI U N T ' L I M I T E D E I T E R A C C I O N A L C A N Z A D O '

Y » E N D

i 4.3 P R O G R A M A B I S H O P

C L S : C L E A R

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31 RE»

••

ASAOS»

S T A B I L I D A D D E T A L U D E S P O R E L

••

41 RE» E T O D O D E D I S H O P S I M PL I P IC A D O

• REM •• TESIS DE BACHLLERATO EN !NO. CIVIL

•

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7 1 R E M • • U E B R A D A D e O S C O L L O

1 1 R E M • •

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R E M

L O C A T E 1 , 11 : P R I N T • C A L C U L O D E E S T A B I L I D A D D E T A L U D E S '

1 1 1 L O C A T B 7 , 2 0 t PR I N T • M E T O D O S I S H O P S I M PL I F I C A D O '

I N L O C A T E 1 4 ,1 1 : PR I N T S T R I N O N 3 4 ,4 2 )

I N L O C A T E 1 5 ,2 1 : PR I N T * T E S I S D E B A C H I L L E R A T O "

1 44 L O C A T 8 1 4, 14 4 PR I N T • T O S E R A P A E L M E N E N D E 2 A C U R I O •

I » L O C A T E 1 7 , 1 7 : P R I N T S T R I N G S 9 4 , 4 2 )

» L o C A T 8 2 5, 30 : P R I N T • P R E S I O N E C U A L Q U I E R T E C L A P A R A

C O N T I N U A R '

1N INPUT • • ,DR IP LEN (DI» THBN 1»

I N C E S

1 1 , D O N P( 7 1 1 7 1 1 4 » 2 1 5 7 (3 . 4 )A ( » ) 8 ( 2 % 7 1 2 ( M S )

» P1.314151)

» ».10

2 » 1 1 • 4 1

1 31 R E M " " E N T R A D A D B V A L O R E S D E V A R I A B L N 3 • ••

N 4 P R I N T ' E N C A B E Z A M I E N T O ' :

29 INP UT 113

7 1 1 P R R 1 T 'A L T U R A D E S U E L O S U M E R G I D O 9 S I N O E S S U M E R -

01210F;

211 INPUT 3$: IF 51.0 DON 3»

N 1 P R I N T ' D E S D E X - C O O R D

11 INPUT 84

I » PR I N T ' H A S T A K - C O O R D

/ 1 1 I N P U T 3 1

3 2 1 P R I N T T B S O U N I T A R I O A G U A * • ;

»1 INPUT W•

3 4 0 PR I N T " C O P Y . S O M I C O 1 1

1» INPUT El

I 4 4 P R I N T . PR N I T • D E P M I C I O N G E O M E T R I O 1 D E L T A L U D ' : PR I N T

STRIN GS (35,45)

1 7 1 PR I N T • N . D E P U N T O S

1 4 1 I N P U T P l • C L S

1 1 4

L O C A » 1 1 : P R I N T S T R I N G I ( 4 4 , 4 5 ) L O C A T E 4 4 1 : P R I N T

•P U N T O I L O C A T I I ( 42 * PR I N T • C O O R D E R A D M I L O C A T E 7 , 2 5 :

P R I N T T G : L C C A T E 7 , 3 1 P R /N T

st: Lo cATR 1 ,1 : P R I N T S T R I N G 1

(4A5)

PA POR »I 111 PI

4 1 1 L O C A T E 1 4 .1 4 PR N I T I

• LO CAT E 44.1 ,2 5 : INPUT P(1 ,1 3

a» /ACATE »1,0: INPUT PO,2)

40 NEXT ECU

4 » P R I N T ' N U M E R O D E S U E L O S ;

40 INPUT SICLS

4 » L O C A T E 1 1 : PR I N T S T I U N G 1 ( 35 ,4 5B L O C A T E 4 2 PR I N T E U B L O I L O -

C A T E 4 ,9 4 PR I N T 1 1 1 1 11 0 ^ L O C A T I I 4 , 1 1 4 PR I N T • C O H E S I O I G : L O -

C A T E 4 ,» : P R I N T " A N G U L O ' : L O C A T E K i » P R I N T 1 A T U R A I X F

4 » L O C A T B

7 4 k

P R I N T 1 1 : : L O C A T E 7 , 9 : P R I N T

11MIT.*:

L O C A T I S

7,3R PRINT

O C A T E 7 , 4 4 : PR I N T '

OC.ATI1

K b P R I N T

r r i u m o s o m s )

4» POR »I TO 21: WW•1+I

» I L O C A T I S M Y > P R I N T 1

59 LOCATE WW,IN INPUT S20,1)

5 » L O C A T E 1 V 9 / 2 1 : I N P U T 3 2 0 ,2 1

5 » L O C A T E 1 1 » 2 » : I N P U T S E L 3 )

541 LOCA= WW,N INPUT S2(1,4)

S » N E X T 1 : C L I I

»1 P R I N T " N U M E R O D B L I N B A S I

5» INPUT Ll:451.3

5 1 0 L O C A T E 5 ,1 : P R IN T T R IN O S ( 3 5,4 5B L O C A T E 4 ,1 : PR IN T • L IN E A ' :

L O C A T E 4 ,1 5 PR IN T / U N T O S ' : L O C - O C IE 4 ,35 : P R IN T • T IP O

S U E L A '

Y » L A C R O 1 ,3 : PR I N T • H . ': L O C A T E M I . P R I N T I Z Q ." : L O C A T E

t at PR I N T ' M I L I L O C A T B 7 2 7 : PR I N T • D E I I A / O I L O C A T B

1 : PR I N T

irme

( 3 5 , 4 5 )

4 4 4 P O R 1 . 1 T O

747.4+1

L O C A T E M Y , / :P R I N T I

4 » L O C A T E W W , I R I N P U T L < I , 1 )

0 1 L O C A T E

TM,»

I N P U T L ( I ,7 )

4 * L O C A R W W , 37 :1 1 4P U T L O A )

4» Nen

I:CLS

40 FS0

4 » P R I N T • G E O R I B T R I A C I R C U L O D 8 F A L L A '

4 1 4 P R I N T ' C O O R D E N A D A S C E N T R O D E L O R C U L O •

00 R1PUT • K.IX

»4 INPUT • Y•IT

7 9 IN P U T ' R A D I O D E L C I R C U L O I R

7 » C L S : PR I N T • E S P E R E P O R P A V O R '

7» REM ••• MOTOR SI EL CIRCULO DE PALLA NO EXCEDE LA

L I N E A D I 3 F O N D O " '

744 Ul•PI

7» POR 1.2 TO PI

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men TREN 7»

7» GOTO 7»

7» U1.1.1

»4 141007 I

414 31.1111 .W022-11^2

19 32 .2111.9031,11-5)^2

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0 1 W 3 1 1 1 A N D Pa l ) X - 1 1 Q 1 1 ( 3 1 ) M E N 4 1 »

N IPMana

450 tP 7» AND NU1,1) X+3QR(71) THEN 114


34/46

1

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Analisis Pseudo Dinamico de Estabilidad Quebrada Oscollo

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