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D: \RyG\ 2339 - Estanque Enterrado V=16000m3 Domingo Tocornal Rev. 0 06/12/2012

AGUAS ANDINAS S.A.

ESTANQUES SEMIENTERRADOS V=16000 m3 c/u.

RECINTO DOMINGO TOCORNAL

MEMORIA DE CÁLCULO ESTRUCTURAL

PREPARADO POR:

RODRIGUEZ Y GOLDSACK Ingenieros Civiles Ltda.

Presidente Riesco 3074 Depto. 32 - Las Condes Fono - Fax: 378 71 93

e – mail : [email protected]


INDICE



AGUAS ANDINAS S.A.

Pág.

1. Generalidades y objetivos 1

2. Proyecto estructural 1

3. Informe de mecánica de suelos 2

4. Archivo digital 2

Apéndice N° 1: Memoria de cálculo estructural

Apéndice N° 2: Planos

Apéndice N° 3: Especificaciones técnicas

Apéndice N° 4: Cubicaciones

Apéndice N° 5: Presupuesto

Apéndice N° 6: Informe de mecánica de suelos

Apéndice N° 7: Archivo digital

1 de 2


INFORME



AGUAS ANDINAS S.A.

1.- GENERALIDADES Y OBJETIVOS

Aguas Andinas S.A. ha solicitado a Rodríguez y Goldsack Ingenieros Civiles Ltda.

el proyecto estructural de dos estanques semienterrados de V=16000 m3 de

capacidad que se construirán en un sitio ubicado en el Recinto Domingo Tocornal,

comuna de Puente Alto.

El objetivo de este documento es entregar lo solicitado.

2.- PROYECTO ESTRUCTURAL

El proyecto estructural se define con los siguientes antecedentes:

- Memoria de cálculo Estructural

En el Apéndice Nº 1 se entrega la memoria de cálculo estructural de los

estanques semienterrados de V=16000 m3 de capacidad.

- Planos

En el Apéndice Nº 2 se entrega un conjunto de planos que definen el

proyecto de los dos estanques en análisis.

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- Especificaciones técnicas

En el Apéndice N° 3 se entrega el documento que define las

correspondientes especificaciones técnicas de construcción.

- Cubicaciones y presupuesto

En el Apéndice N° 4 se entregan las cubicaciones de las diferentes partes de

obras que es necesario considerar en la construcción de las obras civiles de

los estanques. En el Apéndice N° 5 se entrega un presupuesto estimativo

asociado a éstas.

3.- INFORME DE MECANICA DE SUELOS

En el Apéndice Nº 6 se adjunta copia de informe de mecánica de suelos ejecutado

por Ruz & Vukasovic Ingenieros Asociados Ltda. con fecha Enero de 2008, que

entrega las características de los suelos existentes en el sitio y las recomendaciones

geotécnicas necesarias para el diseño y para la construcción de los estanques.

4.- ARCHIVO DIGITAL

En el Apéndice Nº 7 se entrega el archivo digital de este informe.

ARTURO GOLDSACK JARPA

Ingeniero Civil VICTOR ARENAS GALLARDO

Ingeniero Civil


APENDICE Nº 1

MEMORIA DE CALCULO ESTRUCTURAL

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AGUAS ANDINAS S.A.



MEMORIA DE CÁLCULO ESTRUCTURAL

PREPARADO POR:

RODRIGUEZ Y GOLDSACK Ingenieros Civiles Ltda.

Presidente Riesco 3074 Depto. 32 - Las Condes Fono - Fax: 378 71 93

e – mail : [email protected]

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1.- INDICE

1.- INDICE .................................................................................................................. 2

2.- GENERALIDADES .............................................................................................. 4

3.- BASES DE CÁLCULO ......................................................................................... 4

3.1.- Normas ............................................................................................................ 4

3.2.- Materiales ........................................................................................................ 4

3.3.- Tensiones admisibles ...................................................................................... 5

3.4.- Parámetros del suelo ....................................................................................... 6

3.5.- Recubrimientos ............................................................................................... 6

3.6.- Armadura mínima ........................................................................................... 6

3.7.- Control de la fisuración ................................................................................... 7

4.- DIMENSIONAMIENTO ....................................................................................... 8

4.1.- Datos geométricos ........................................................................................... 8

4.2.- Momento en la base ........................................................................................ 8

4.3.- Fondo .............................................................................................................. 9

4.4.- Esquina ............................................................................................................ 9

5.- MODELACIÓN ................................................................................................... 12

5.1.- Dimensiones .................................................................................................. 12

5.2.- Modelación ................................................................................................... 12

5.3.- Análisis sísmico ............................................................................................ 13

5.4.- Estados de carga ............................................................................................ 17

5.4.1.- Peso propio (PP) .................................................................................... 17

5.4.2.- Sobre carga (SC) .................................................................................... 17

5.4.3.- Agua estática (A) ................................................................................... 17

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5.4.4.- Solicitación sísmica (Sx y Sy) ............................................................... 18

5.5.- Combinaciones de carga ............................................................................... 19

5.6.- Resultados ..................................................................................................... 19

5.7.- Altura máxima de ola .................................................................................... 23

5.8.- Efectos de temperatura .................................................................................. 23

6.- DISEÑO ............................................................................................................... 25

6.1.- Muro transversal ........................................................................................... 25

6.2.- Muro longitudinal ......................................................................................... 27

6.3.- Muros individuales........................................................................................ 29

6.4.- Esquina .......................................................................................................... 30

6.5.- Fundación pilar ............................................................................................. 32

6.6.- Viga V25/85 .................................................................................................. 34

6.7.- Vigas de corte ............................................................................................... 39

6.8.- Cubierta ......................................................................................................... 40

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2.- GENERALIDADES

La presente memoria de cálculo se refiere al estanque semienterrado de 16.000 m3 de

capacidad que forma parte del parte del proyecto Estanque Domingo Tocornal.

El cálculo del estanque se hace mediante métodos manuales convencionales de cálculo,

verificados por los resultados obtenidos de un modelo de la estructura desarrollado en el

programa SAP 2000.

3.- BASES DE CÁLCULO

3.1.- Normas

Las bases de diseño son las de uso común en diseño y cálculo de estructuras de

hormigón armado destinadas a contener líquidos y están basadas en la bibliografía

detallada a continuación.

- Criterios generales de diseño para estructuras en Aguas Andinas S.A.

- NCh2369 Of. 2003. Diseño Sísmico de Estructuras e Instalaciones Industriales.

- NCh1537 Of. 86. Diseño Estructural de Edificios – Cargas Permanentes y

Sobrecargas de Uso.

- BS 8007 : 1987 - British Standard Code of practice for Design of Concrete

structures for retaining aqueous liquids.

- ACI 350.3-06. Seismic Design of Liquid-Containing Concrete Structures and

Commentary.

- Seismic design of storage tanks. New Zealand Society for Earthquake Engineering.

- ACI 350-06. Environmental Engineering Concrete Structures and Commentary.

3.2.- Materiales

- Hormigón H-30 con 90% de nivel de confianza en foso, fondo, muros,

pilares, vigas y losas de cubierta.

- Hormigón H-5 en emplantillados.

- Acero A630.420H para hormigón armado.

- Acero A370.240 ES para elementos metálicos.

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3.3.- Tensiones admisibles

Para el dimensionamiento de los elementos de hormigón armado se consideró la

teoría clásica en Fase I para el caso estático, con las tensiones admisibles para el

hormigón H-30 indicadas a continuación.

Tracción pura: h 2h a

N kg19

A n·A cmσ = ≤

+

Tracción por flexión: h 2

0,60·M kg22

W cmσ = ≤

Tracción en flexo – tracción: h h,admh e

0,60·M N

W A n·Fσ = + ≤ σ

+

con h,adm

h e

M0,60·

W19 3·M T

0,60·W A n·F

σ = ++

+

Tracción en flexo – compresión:

h 2h e

0,60·M N kg22

W A n·F cmσ = + ≤

+

En las expresiones anteriores se tiene:

hσ = Esfuerzo de tracción del hormigón

M = Momento flector en la sección considerada N = Carga axial en la sección considerada (N > 0 � Tracción) W = Módulo de flexión de la sección considerada n = Razón entre el módulo de elasticidad del acero y del hormigón.

hA = Área de hormigón de la sección considerada

eF = Área de acero de la sección considerada

aE = Módulo de elasticidad del acero (2.100.000 kg/cm2)

C= Retracción de fraguado del hormigón (0,00035)

Para el diseño de los elementos de hormigón armado se consideró las siguientes

tensiones admisibles:

Hormigón H-30 en Fase II

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Normal σh,ad (kg/cm2)

Eventual σh,ad (kg/cm2)

Caras comprimidas en vigas y losas con e=8cm o mayor

110 130

Caras comprimidas en losas con e<8cm

90 90

Acero A630.420 H

Normal σh,ad (kg/cm2)

Eventual σh,ad (kg/cm2)

Caras mojadas en sección fisurada en tracción simple o flexo – tracción

1.300 1.600

Caras mojadas en sección fisurada en Flexión simple o flexo – compresión

1.400 1.700

Caras secas en tracción por flexión en fase II en vigas y losas

1.600 1.800

3.4.- Parámetros del suelo

Peso unitario 32,10 ton / mγ =

Ángulo de fricción interna 35φ = °

2normal 5,00 kg / cmσ =

2eventual 7,50 kg / cmσ =

3.5.- Recubrimientos

Fondo, foso, pilares y muro: 5 cm Losa de cubierta, cara superior: 3 cm Losa de cubierta, cara inferior: 5 cm Vigas: 5 cm

3.6.- Armadura mínima

La armadura mínima por retracción y temperatura se determinará de acuerdo a

la norma B.S. 8007, tal como se muestra en el Anexo N° 1.

La cuantía mínima de refuerzo, ρmin, para acero A630.420 H y hormigón H-30,

para cada superficie y en ambas direcciones, será ρmin = 0,0031. Sin embargo,

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podrá utilizarse cuantías hasta ρ = 2/3·ρmin según los casos indicados en la

misma norma.

El área de acero se obtendrá con los espesores definidos en las figuras A1 y A2

de la citada norma.

3.7.- Control de la fisuración

Para el control de la fisuración debido a retracción de fraguado y temperatura se

seguirá estrictamente lo establecido en el Apéndice A de la norma B.S. 8007,

aceptándose una fisuración de ancho máximo 0,20 mm.

La fisuración local producida por flexión será controlada por la fórmula de

Gergely – Lutz, según criterios del código ACI 318-95.

( )1/3

s cZ f d A= ⋅ ⋅

En donde

sf = tensión admisible del acero en MPa

cd = recubrimiento medido al eje de la barra

A = c2 d s⋅ ⋅

s = separación entre barras

Para un ancho de fisura menor a 0,02 mm Z tiene que ser menor a 15 ton/cm.

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4.- DIMENSIONAMIENTO

El dimensionamiento del estanque se realizará para las solicitaciones estáticas

4.1.- Datos geométricos

Largo 2L = 40,00 m

Ancho 2B = 36,25 m

Espesor del muro en la base del muro t1 = 0,45 m

Espesor del muro en la parte superior del muro t2 = 0,25 m

Altura máxima del agua Hmax = 5,02 m

Altura media del agua Hmed = 5,40 m

Revancha h = 0,50 m

Volumen V = 8000 m3

4.2.- Momento en la base

El momento en la base se calculará suponiendo la base empotrada y la parte superior

del muro articulada.

Esquema de cálculo

B

A

R 2,077 ton

R 10,523ton

=

=B

A

M 0,000 ton m

M 9,450 ton m

= ⋅

= − ⋅

Verificación fase lb

Para AM 9,45ton m= ⋅ y N 5,883ton=

A

B

502

60

562

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h 2

0,60·M N kg15,49 OK

W A cmσ = − =

4.3.- Fondo

En el fondo existe el mismo momento que en la base del muro y además tiene una

tracción que vale a AR 10,523ton= .

Si el espesor del fondo es 0,55 m, se verifica fase lb

b b,adm2 2e

e

M0,60·0,60·M T kg kg W13,09 21,58 19 3· OK

M TW b h n F cm cm 0,60·W b h n·F

σ = + = < = + = σ⋅ + ⋅ +

⋅ +

4.4.- Esquina

Muro longitudinal

x

y

y x

L 40,00m

L 5,52m

L / L 0,14

=

=

=

Como Ly/Lx es muy chico, el muro trabaja por metro lineal.

Para calcular el momento en la esquina se supondrá el siguiente esquema de cálculo.

x

y

y x

L 11,04m

L 5,52m

L / L 0,50

=

=

=

2

tonh 4,57

mγ ⋅ =

x y

hK L L 139,11

2= ⋅ ⋅ γ ⋅ =

xemm 24,40=

1104

552

4,57 ton/m2

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xem1xem

Km 5,70 ton m

m= = ⋅

Muro transversal

x

y

y x

L 36,25m

L 5,52m

L / L 0,15

=

=

=

Para calcular el momento en la esquina se supondrá el siguiente esquema de cálculo.

x

y

y x

L 11,04m

L 5,52m

L / L 0,50

=

=

=

2

tonh 4,57

mγ ⋅ =

x y

hK L L 139,11

2= ⋅ ⋅ γ ⋅ =

xemm 24,40=

xem2xem

Km 5,70 ton m

m= = ⋅

En la esquina se tomará el promedio de ambos momentos

xem1 xem2M MM 5,70 ton m

2

+= = ⋅

Además existe una tracción cuyo valor mayor es para x yL / L 7, 25=

T 0,391 h H 9,64 ton= ⋅ γ ⋅ ⋅ =

1104

552

4,57 ton/m2

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Si el espesor del muro es 0,55 m, se verifica fase lb

b b,adm2 2e

h

M0,60·0,60·M T kg kg W8,49 21,40 19 3· OK

M TW b h n F cm cm 0,60·W b h n·F

σ = + = < = + = σ⋅ + ⋅ +

⋅ +

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5.- MODELACIÓN

5.1.- Dimensiones

Las dimensiones del estanque se presentan en los siguientes planos

- 2339-1. Dimensiones. Planta losa de fondo. Detalles 1, 2 y 3.

- 2339-2. Cortes A, B y C. Detalles.

Debido a que el estanque se encuentra dividido por una junta de dilatación, en la

modelación se consideran dos estructuras independientes.

- Volumen 8.000 m3

- Dimensión 1 40,30 m

- Dimensión 2 38,05 m

- Espesor del muro en la base 0,45 m

- Espesor del muro en la parte superior 0,25 m

- Espesor de losa 0,20 m

- Espesor de losa en unión con muro 0,55 m

- Espesor techo 0,15 m

- Altura de agua 5,40 m

5.2.- Modelación

La modelación se realiza por medio del software SAP2000. Se considera

hormigón H30, módulo de elasticidad E = 238.751 kgf/cm2, y peso unitario de

2,50 ton/m3. Los muros y losas se modelan mediante elementos tipos SHELL de

dimensión variable según corresponda. La interacción suelo-estructura se

modela mediante elementos tipo FRAME, resortes equivalentes separados cada

200 cm aproximadamente, cuya rigidez se estima a partir del coeficiente de

balasto ks multiplicado por el área tributaria del resorte equivalente, el cual se

obtiene a partir de la siguiente relación :

RESORTE S TK k A= ⋅

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Donde:

- ks: coeficiente de balasto sísmico del terreno, 20,00 kgf/cm3

- AT: área tributaria para cada resorte, 10.817 cm2

Entonces, la rigidez del resorte equivalente corresponde a 21.633,26 ton/m. La

siguiente figura muestra el modelo considerado.

Figura Nº 1 - Modelo SAP2000 de la mitad del estanque

5.3.- Análisis sísmico

El cálculo del coeficiente sísmico utilizado para el análisis de la estructura se

obtiene de acuerdo a lo señalado en la norma NCh2369, considerando que el

estanque se encuentra fundado en suelo tipo II y en zona sísmica 2 de acuerdo a

la zonificación de la citada norma.

Se tiene:

Zona sísmica 2: Ao = 0,30g Suelo tipo II: T’ = 0,35 seg. n = 1,33 Estanque de hormigón R = 3

ξ = 0,03 Coeficiente de importancia: I = 1,20

Coeficiente sísmico máximo para zona sísmica 2, R=3 y ξ = 0,03:

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Cmax = 0,255 Coeficiente sísmico mínimo: Cmin = 0,25·Ao / g = 0,075 Coeficiente sísmico final: I·C = 1,20·0,255 = 0,306

A continuación se entrega el cálculo del efecto sísmico del agua de acuerdo a las

ecuaciones desarrolladas por Housner, incluidas en la Norma Neozelandeza y a

las indicaciones de la Norma NCh 2369.

Nomenclatura:

- L : Dimensión interior del estanque paralela al sismo, en m.

- :LW Peso equivalente total del agua almacenada, en ton.

- :iW Peso equivalente de la componente impulsiva del agua

almacenada, en ton.

- :cW Peso equivalente de la componente convectiva del agua

almacenada, en ton.

- :LH Altura de diseño del agua almacenada, en m.

- :iH Altura desde la base del estanque hasta el centro de gravedad

de la fuerza impulsiva lateral, en m.

- :cH Altura desde la base del estanque hasta el centro de gravedad

de la fuerza convectiva lateral, en m.

L 40,30m=

LH 5,40m=

LW 8280,44 ton=

Los pesos equivalentes se calculan como sigue:

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Li L

L

Ltanh 0,866 HW W 1.356,97 ton

L0,866 H

⋅ = ⋅ =

⋅

Lc L

L

HLW W 0,23 tanh 3,68 6.479,23 tonH L = ⋅ ⋅ ⋅ ⋅ =

Las alturas equivalentes se calculan como sigue:

Para estanques con L/HL=7,46 > 1,33

i LH H 0,375 2,03m= ⋅ =

Para todos los estanques:

L

c LL L

Hcosh 3,68 1LH H 1 2,74m

H H3,68 senh 3,68L L

⋅ − = ⋅ − = ⋅ ⋅ ⋅

Fuerza sísmica impulsiva

El coeficiente sísmico impulsivo para la acción sísmica horizontal debe ser igual

al coeficiente sísmico máximo indicado en la NCh2369 para R= 3 y ε=0,03. Por

lo tanto C =0,255. Considerando un factor de importancia de 1,20, el coeficiente

sísmico es de 0,306.

impulsiva iF C W 415, 23 ton= ⋅ =

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Fuerza sísmica convectiva

El coeficiente sísmico convectivo para la acción sísmica horizontal de acuerdo a

lo indicado en la Nch 2369 se calcula como sigue:

Se tiene:

Zona sísmica 2: Ao = 0,30g

Suelo tipo II: T’= 0,35 seg.

n = 1,33

El período fundamental del modo convectivo se determina con la siguiente

expresión:

cL

LT 2 1,811 5,93seg

H3,68 32,17 tanh 3,68 L

= ⋅π⋅ ⋅ = ⋅ ⋅ ⋅

Estructuras de hormigón: R= 3

Amortiguamiento: ξ = 0,005

Coeficiente de importancia: I = 1,20

Según NCh 2369:

0,4n

*

2,75·Ao T ' 0,05C · 0,01

g·R T

= = ξ

Coeficiente sísmico mínimo: Cmin = 0,10·Ao / g

= 0,03

Coeficiente sísmico final: I·C = 1,20·0,03

= 0,036

convectiva cF C W 233,25 ton= ⋅ =

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Realizando el mismo análisis pero considerando sismo en la dirección opuesta

se obtienen las siguientes fuerzas sísmicas.

impulsivaF 384,36 ton=

convectivaF 234,82 ton=

5.4.- Estados de carga

Para el cálculo del estanque se consideraron los siguientes estados de carga:

- Peso propio de la estructura (PP)

- Presión del agua en la condición de estanque lleno (A)

- Sobre carga de ripio sobre losa superior (SC)

- Solicitación sísmica sobre la estructura, agua y ripio (Sx ó Sy)

Para la masa de la estructura, el sismo se incluye como un coeficiente sísmico

que se describe más adelante. Para la masa de agua, el sismo se incluye como un

aumento de la presión en el estanque, calculado de acuerdo a lo señalado en la

norma Neozelandesa. El efecto del sismo sobre la masa de ripio se incluye como

una fuerza rasante distribuida sobre la losa superior.

5.4.1.- Peso propio (PP)

El modelo considera el peso propio de los elementos de hormigón armado de

2,50 ton/m3.

5.4.2.- Sobre carga (SC)

Se considera una sobrecarga sobre la losa superior de la estructura de 0,20

ton/m2 debido a una capa de ripio de 10 cm de espesor y peso unitario de

2,00 ton/m3.

5.4.3.- Agua estática (A)

Se considera la carga de agua estática hasta la cota 5,40 m, tal como se

muestra en la siguiente figura. El peso unitario del agua es de 1,00 ton/m3.

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Figura Nº 2 – Carga de agua estática

5.4.4.- Solicitación sísmica (Sx y Sy)

Se considera el incremento de presiones del agua debido a la acción símica

de las fuerzas convectivas, impulsivas y al sismo vertical. La distribución de

presiones en la altura por unidad de longitud se calcula mediante las

siguientes expresiones propuestas en el ACI 350.3-06.

( )iL i L i

Liy 2

L

F y4H 6h 6H 12h

2 HP

H

− − − ⋅

=

( )cL c L c

Lcy 2

L

F y4H 6h 6H 12h

2 HP

H

− − − ⋅

=

( )vy i agua estatica

2P C P y B

3= ⋅ ⋅ − ⋅

2 2 2y iy cy vyP P P P= + +

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Considerando estas expresiones y dividiendo por el ancho de la sección

considerada se obtiene la siguiente distribución trapecial, tanto para el sismo

X como para el sismo en dirección Y.

Esta distribución de presiones es aplicada en los muros como un empuje ó

como una succión según corresponda.

5.5.- Combinaciones de carga

Se consideran las siguientes combinaciones de carga.

Combinación normal

- COMB1: PP+A+SC

Combinación eventual

- COMB2: PP+A+SC+Sx

- COMB3: PP+A+SC+Sy

5.6.- Resultados

En las siguientes figuras se muestran los contornos de momento flector para los

distintos muros de la estructura y para distintos estados de carga (unidades

toneladas y metros).

Presión y = 0,00 m Presión y =5,40 m[ton/m2] [ton/m2]

Sismo dirección X 2.286 0.693Sismo dirección Y 2.282 0.731

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Figura Nº 3 – Contornos de momento flector combinación PP+A+SC, mitad izquierda (unidades toneladas y metros)

Figura Nº 4 – Contornos de momento flector combinación PP+A+Sx, mitad izquierda (unidades toneladas y metros)

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Figura Nº 5 – Contornos de momento flector combinación PP+A+Sy, mitad izquierda (unidades toneladas y metros)

Figura Nº 6 – Contornos de momento flector combinación PP+A+SC, mitad derecha (unidades toneladas y metros)

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Figura Nº 7 – Contornos de momento flector combinación PP+A+Sx, mitad derecha (unidades toneladas y metros)

Figura Nº 8 – Contornos de momento flector combinación PP+A+Sy, mitad derecha (unidades toneladas y metros)

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5.7.- Altura máxima de ola

La altura máxima de ola se calcula como

convectivomax

L C 40,03 0,03d 60,00cm

2 2

⋅ ⋅= = ≈

La altura del agua sobre el muro corresponde a H = 5,02 m. La altura de

revancha corresponde a 0,50 m. La altura del fondo a la cara inferior de la losa

H0 = 5,52 m.

maxH d 5,62m+ =

max 0H H d H 0,10m∆ = + − =

Por lo tanto la losa queda con una carga hacia arriba de 0,10 ton/m2. Esta carga

se contra resta con el peso propio de la losa y del relleno de ripio

2losa

2ripio

PP 0,36 ton / m

PP 0,20 ton / m

=

=

2 2losa ripioPP PP 0,56ton / m 0,10ton / m+ = <

Por lo tanto la losa superior no queda con carga hacia arriba por efecto del

sismo.

5.8.- Efectos de temperatura

Se consideran los efectos de dilatación térmica producidos por una diferencia de

temperatura entre la cara interior y la cara exterior de la losa superior, la cual

posee una capa de ripio de 10 cm. Se considera una diferencia de 10°C, la cual

se incorpora como un estado de carga adicional al modelo SAP2000.

En las siguientes figuras se muestran los contornos de momento flector y

tracción en el muro producto de la diferencia positiva de temperatura (unidades


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En las siguientes figuras se muestran los contornos de momento flector y

tracción en el muro producto de la diferencia negativa de temperatura (unidades


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6.- DISEÑO

El diseño de los distintos elementos se realiza mediante métodos manuales

convencionales de cálculo, verificados por los resultados obtenidos los modelos en

SAP2000.

6.1.- Muro transversal

Para el momento en el tramo se supondrá que el nudo inferior se relaja en un

20%.

B

A

R 6,168ton

R 17,660ton

=

=B

A

M 0,000 ton m

M 14,068ton m

= ⋅

= − ⋅

X 0,000 3,017 5,600

M -14,068 9,741 0,000

V 17,660 - 6,168

Momento en la base del muro (tracciones cara interior).

AM 14,07 ton m= − ⋅ N 6,05ton= ( AM 14,30 ton m= − ⋅ N 5,70 ton= modelo).

Incorporando los efectos de temperatura se obtiene AM 16,80 ton m= − ⋅ .

Cálculo de armadura

{ }

e b2 2

2

e

2 2

emin e

ton kg1,70 b 1,00m h 0,45m r 0,05m 68,92

cm cm

cmF 26,93 16a20 S. 22a20

m1,40 b h ' 4 cm cm

F min F min 13,67 35,91 13,67420 3 m m

σ = = = = σ =

= →φ + φ

⋅ ⋅ = = =

Verificación de la fisuración

26 de 47


Aplicando la fórmula de Gergely – Lutz

( )

s c

1/3

s c

f 140,00MPa d 4,90cm A 10cm

ton tonZ f d A 10,96 15,00 OK

cm cm

= = =

= ⋅ ⋅ = <

Momento en el tramo del muro (tracciones cara exterior)

ABM 9,741ton m= ⋅ N 3,54 ton= ( ABM 4,00 ton m= ⋅ N 2,51ton= modelo.

Este menor valor se debe a que el modelo no considera articulación en la unión

del muro con la losa de cubierta, por lo cual el diseño realizado es más

conservador).


{ }

e b2 2

2

e

2 2

emin e

ton kg1,80 b 1,00m h 0,357m r 0,05m 68,01

cm cm

cmF 19,01 22a20

m1,40 b h ' 4 cm cm

F min F min 10,55 25,35 10,55420 3 m m

σ = = = = σ =

= →φ

⋅ ⋅ = = =

Fondo (tracciones cara superior losa de fondo)

En el borde del muro vertical. El momento es el mismo del arranque del muro

AM 14,07 ton m= − ⋅ ( AM 14,30 ton m= − ⋅ modelo).


Tracción producida por el corte del muro AR 17,66 ton= ( AR 13,50 ton=

modelo). Si el espesor del fondo es 0,55 m, el cálculo de armadura es

27 de 47


{ }

e b2 2

2

e

2 2

emin e

ton kg1,60 b 1,00m h 0,55m r 0,05m 40,83

cm cm

cmF 28,70 18a20 S. 22a20

m1,40 b h ' 4 cm cm

F min F min 17,00 38,27 17,00420 3 m m

σ = = = = σ =

= →φ + φ

⋅ ⋅ = = =



( )

s c

1/3

s c

f 130,00MPa d 4,90cm A 10cm


cm cm

= = =

= ⋅ ⋅ = <

6.2.- Muro longitudinal

Para el momento en el tramo se supondrá que el nudo inferior se relaja en un

20%.

A

B

R 15,594 ton

R 5,462 ton

=

=A

B

M 12,429 ton m

M 0,00 ton m

= − ⋅

= ⋅

X 0,000 3,019 5,600

M -12,429 8,610 0,000

V 15,594 - 5,462

Momento en la base del muro (tracciones cara interior).

AM 12,43ton m= − ⋅ N 6,05ton= ( AM 13,03ton m= − ⋅ N 6,79 ton= modelo).


28 de 47



{ }

e b2 2

2

e

2 2

emin e

ton kg1,70 b 1,00m h 0,45m r 0,05m 64,89

cm cm

cmF 24,24 16a20 S. 22a20

m1,40 b h ' 4 cm cm

F min F min 13,67 32,32 13,67420 3 m m

σ = = = = σ =

= →φ + φ

⋅ ⋅ = = =



( )

s c

1/3

s c

f 140,00MPa d 4,90cm A 10cm


cm cm

= = =

= ⋅ ⋅ = <

Momento en el tramo del muro (tracciones cara exterior)

ABM 8,61ton m= ⋅ N 3,54 ton= ( ABM 4,12 ton m= ⋅ N 3,43ton= modelo. Este

menor valor se debe a que el modelo no considera articulación en la unión del

muro con la losa de cubierta, por lo cual el diseño realizado es más

conservador).


{ }

e b2 2

2

e

2 2

emin e

ton kg1,80 b 1,00m h 0,357m r 0,05m 63,08

cm cm

cmF 16,57 22a20

m1,40 b h ' 4 cm cm

F min F min 10,56 22,09 10,56420 3 m m

σ = = = = σ =

= →φ

⋅ ⋅ = = =

29 de 47


Fondo (tracciones cara superior losa de fondo)

En el borde del muro vertical. El momento es el mismo del arranque del muro

AM 12,43ton m= − ⋅ ( AM 13,07 ton m= − ⋅ modelo).


Tracción producida por el corte del muro AR 15,59 ton= ( AR 13,53ton=

modelo). Si el espesor del fondo es 0,55 m, el cálculo de armadura es

{ }

e b2 2

2

e

2 2

emin e

ton kg1,60 b 1,00m h 0,55m r 0,05m 39,31

cm cm

cmF 26,28 18a20 S. 22a20

m1,40 b h ' 4 cm cm

F min F min 17,00 35,04 17,00420 3 m m

σ = = = = σ =

= →φ + φ

⋅ ⋅ = = =



( )

s c

1/3

s c

f 130,00MPa d 4,90cm A 10cm


cm cm

= = =

= ⋅ ⋅ = <

6.3.- Muros individuales

Las solicitaciones de los muros individuales provienen del modelo

computacional bajo condición eventual. Consideran el aumento por efectos de

temperatura.

Muro eje 9

30 de 47


En la base del muro

M 14,40 ton m= ⋅ N 7,50 ton=

e b2 2

2

e

ton kg1,70 b 1,00m h 0,40m r 0,05m 75,2

cm cm

cmF 26,05 18a20 S. 18a20

m

σ = = = = σ =

= →φ + φ

Momento en el tramo

M 6,60 ton m= ⋅ N 3,90 ton=

e b2 2

2

e

ton kg1,70 b 1,00m h 0,40m r 0,05m 45,36

cm cm

cmF 11,05 18a20

m

σ = = = = σ =

= → φ

Esquina

Muro eje 9 M 5,50 ton m= ⋅ T 35,50 ton=

e b2 2

2

e

ton kg1,60 b 1,00m h 0,40m r 0,05m 8,34

cm cm

cmF 22,84 10a10 S. 16a10

m

σ = = = = σ =

= →φ + φ

Muro eje A y F

M 13,10 ton m T 7,00 ton= ⋅ =

e b2 2

2

e

ton kg1,60 b 1,00m h 0,35m r 0,05m 79,54

cm cm

cmF 33,51 10a10 S. 18a10

m

σ = = = = σ =

= →φ + φ

6.4.- Esquina

Muro transversal (interior)

31 de 47


x

y

y x

L 36,25m

L 5,52m

L / L 0,15

=

=

=

En la esquina se tomará el promedio de ambos momentos

( )xem1 xem2M MM 9,60 ton m M 14,05ton mmodelo

2

+= = ⋅ = ⋅

Tracción máxima producida por el corte del muro x yL / L 2,00=

T 17,40 ton= (T 17,80 ton= modelo).

Incorporando los efectos de temperatura se obtiene T 32,80 ton m= ⋅ .

El espesor del muro es 0,55 m.

Cálculo de armaduras.

{ }

e b2 2

2

e

2 2

emin e

ton kg1,60 b 1,00m h 0,55m r 0,05m 28,47

cm cm

cmF 29,78 22a10

m1,40 b h ' 4 cm cm

F min F min 17,00 39,71 17,00420 3 m m

σ = = = = σ =

= → φ

⋅ ⋅ = = =

Muro transversal (exterior)

Considerado los efectos de temperatura se obtiene T 15,00 ton m= ⋅ .

El espesor del muro es 0,55 m.


32 de 47


{ }

e 2

2

e

2 2

emin e

ton1,60 b 1,00m h 0,55m r 0,05m

cm

cmF 9,38 10a10 S. 12a10

m1,40 b h ' 4 cm cm

F min F min 17,00 12,51 12,51420 3 m m

σ = = = =

= → φ + φ

⋅ ⋅ = = =



( )

s c

1/3

s c

f 130,00MPa d 5,10cm A 16cm


cm cm

= = =

= ⋅ ⋅ = <

6.5.- Fundación pilar

La siguiente figura muestra la geometría de la fundación del pilar

Espesor losa de cubierta le 0,15m=

Espesor relleno ripio re 0,10m=

Sobrecarga 2SC 0,20 ton / m=

Luz losas lL 4,55m=

Distancia entre pilares D 8,70m= Diámetro pilar pD 0, 40 m=

Diámetro fundación fD 1,80m=

33 de 47


Altura fundación fH 0,20m=

Altura talud tH 0,05m=

Espesor vigas ve 0,25m=

Altura vigas vH 0,85m=

Altura piso a cielo H 6,35m=

Espesor losa de fondo fe 0,20m=

Altura máxima del agua maxH 5,75m=

Tensión de contacto estática (normal) 2

n 6,00 kg / cmσ =

Tensión de contacto estática + sismo (eventual) 2e 7, 20 kg / cmσ =

Descarga losa h l le L D 14,25 tonγ ⋅ ⋅ ⋅ =

Descarga ripio ( )r r l ve L e Dγ ⋅ ⋅ − ⋅

7,48 ton=

Descarga sobre carga ( )l vSC L e D⋅ − ⋅

7,48 ton=

Descarga cargas permanentes q 21,73ton= Descarga cargas eventuales g 29,21ton=

Descarga vigas ( )v v l he H e D⋅ − ⋅ ⋅ γ

3,65 ton=

Peso propio pilar 2p hD / 4 Hπ⋅ ⋅ ⋅ γ

1,85 ton=

Peso propio fundación + losa de fondo 2,30 ton Peso del agua sobre la fundación 13,49 ton

n

e

Q 43,03ton

Q 50,51ton

=

=

Tensión de contacto n nQ / Aσ =

216,91ton / m=

e eQ / Aσ =

219,85 ton / m=

Cálculo base

Lo más desfavorable es cuando tiene sobrecarga en la losa superior y el

estanque está vacío.

34 de 47


2

Q 34,72 ton

Q tonq 13,65

A m

=

= =

( )2

fD 1M q 5,53ton m M 5,30 ton mmodelo

2 2 = ⋅ ⋅ = ⋅ = ⋅

{ }

e b2 2

2

e

2 2

emin e

ton kg1,80 b 1,00m h 0,40m r 0,05m 39,64

cm cm

cmF 9,57 10a25 S. 16a25

m1,40 b h ' 4 cm cm

F min F min 12,00 12,76 12,00420 3 m m

σ = = = = σ =

= → φ + φ

⋅ ⋅ = = =

6.6.- Viga V25/85

Espesor losa le 0,15m=

Espesor relleno de ripio re 0,10m=


Espesor viga ve 0,25m=

Altura viga vh 0,85m=

Luz losa ll 4,55m=

Luces de cálculo

Tramo (1) = 7,08 m

Tramo (2) = 8,70 m

Tramo (3) = 8,70 m

Tramo (4) = 8,70 m

Tramo (5) = 7,08 m

Peso propio viga ( )h v v le h e 0,420ton / mγ ⋅ ⋅ − =

Descarga losa h le ll 1,638 ton / mγ ⋅ ⋅ =

Descarga ripio ( )r r ve ll e 0,860ton / mγ ⋅ ⋅ − =

Descarga de cargas permanentes q 2,918 ton / m=

35 de 47


Descarga carga eventual sobre carga g 0,910 ton / m=

totalQ 3,828 ton / m= Como la carga eventual es un 31% de la carga permanente, la losa se calculará

con la carga total como estado eventual.

La sobrecarga se colocará en los tramos en los cuales produzca solicitaciones

mayores.

A continuación se presenta un esquema de cálculo.

Cálculo momentos en los apoyos cargando con q = 2,918 ton/m todos los 24

tramos.

A B C D E F 0.000 -18.336 -18.419 -18.419 -18.336 0.000

Cálculo momentos en los apoyos cargando con g = 0,910 ton/m, los tramos que

se indican entre paréntesis.

( 1 ) 0.000 -2.757 0.739 -0.198 0.055 0.000 ( 2 ) 0.000 -3.753 -3.609 0.969 -0.267 0.000 ( 3 ) 0.000 1.005 -3.645 -3.645 1.005 0.000 ( 4 ) 0.000 -0.267 0.969 -3.609 -3.753 0.000 ( 5 ) 0.000 0.055 -0.198 0.739 -2.757 0.000

Momentos negativos máximos

A E

B D

C

M 0,000 ton m M

M 25,113ton m M

M 25,871ton m

= ⋅ =

= − ⋅ =

= − ⋅

Momentos positivos máximos

36 de 47


Tramo A-B = Tramo D-E

Momentos negativos cargando con q = 2,918 ton/m todos los tramos y con g =

0,910 ton/m los tramos (1), (3) y (5).

A

B

R 10,674 ton

R 16,409 ton

=

=A

B

M 0,000 ton m

M 20,286ton m

= ⋅

= − ⋅

x 0.000 0.400 2.788 6.275 7.075 M 0.000 3.963 14.882 -8.386 -20.286 V 10.674 9.143 - 13.346 16.409

Tramo B-C


0,910 ton/m los tramos (2) y (4).

B

C

R 16,801ton

R 16,503ton

=

=B

C

M 22.356 ton m

M 21,059ton m

= − ⋅

= − ⋅

x 0.000 0.800 4.389 7.900 8.700 M -22.356 -10.140 14.514 -9.081 -21.059 V 16.801 13.738 - 13.440 16.503

Tramo C-D


0,910 ton/m los tramos (1), (3) y (5).

C

D

R 16,652ton

R 16,652 ton

=

=C

D

M 21,523ton m

M 21,523ton m

= − ⋅

= − ⋅

37 de 47



e 2

ton1,80 b 0,25m h 0,85m r 0,05m

cmσ = = = =

Momentos negativos (21,40 ton-m modelo max.)

B b 2

2

e

kgPara M 25,113ton m 86,18

cm

cmF 20,14 2 22 3S. 25

m

= − ⋅ σ =

= → φ + φ

C b 2

2e

kgPara M 25,871ton m 87,92

cm

F 20,78cm 2 22 3S. 25

= − ⋅ σ =

= → φ + φ

Momentos positivos (13,00 ton-m modelo max.)

e 2

ton1,70 b 0,25m h 0,85m r 0,04m

cmσ = = = =

AB b 2

2e

kgPara M 14,882 ton m 60,00

cm

F 12,29cm 2 18 3S. 18

= ⋅ σ =

= → φ + φ

BC b 2

2e


cm

F 11,97cm 2 18 3S. 18

= ⋅ σ =

= → φ + φ

CD b 2

2e


cm

F 12,13cm 2 18 3S. 18

= ⋅ σ =

= → φ + φ

Armadura mínima

38 de 47


{ }2 2

emin e

1,40 b h ' 4 cm cmF min F min 6,75 16,38 6,75

420 3 m m

⋅ ⋅ = = =

Corte

Tensión de corte soportada por el hormigón con f’c en MPa

c2

f ' kgv 4,55

11 cm= =

Reacción en apoyo A AR 10,674 ton h ' 0,35m= = (9,50 ton modelo

máx.).

Corte a una altura útil del apoyo AV R Q h ' 9,33ton= − ⋅ =

Tensión de corte

2

V kgv h ' 10,67

b cm= ⋅ =

Sea s = separación entre estribos = 15 cm

c 2ecorte

e

f ' sF v b cm 0,67

11 2

= − ⋅ ⋅ = ⋅σ

Colocar E 10a15φ en zona de altura variable.

Reacción máxima en apoyo maxR 16,80 ton h ' 0,80m= = (13,55 ton

modelo máx.)

Corte a una altura útil del apoyo CV R Q h ' 13,74 ton= − ⋅ =

39 de 47


Tensión de corte

2

V kgv h ' 6,87

b cm= ⋅ =

Sea s = separación entre estribos = 20 cm

c 2ecorte

e

f ' sF v b cm 0,34

11 2

= − ⋅ ⋅ = ⋅σ

Colocar E 10a20φ en zona de altura constante.

6.7.- Vigas de corte

Las solicitaciones de las vigas de corte provienen del modelo computacional

para condición eventual.

Viga interior

Momento positivo M 12,50 ton m= ⋅

e b2 2

2e

ton kg1,70 b 0,25m h 0,85m r 0,05m 54,16

cm cm

F 10,30cm

σ = = = = σ =

=

Momento negativo

M 19,03 ton m= ⋅

e b2 2

2e

ton kg1,80 b 0,25m h 0,85m r 0,05m 72,30

cm cm

F 15,11cm 2 18 3S. 22

σ = = = = σ =

= → φ + φ

Vigas exteriores

Momento positivo

ABM 19,40 ton m= ⋅

40 de 47


e b2 2

2e

ton kg1,70 b 0,25m h 0,85m r 0,05m 71,81

cm cm

F 16,38cm 2 18 S.3 22

σ = = = = σ =

= → φ + φ

Momento negativo

M 21,40 ton m= ⋅

e b2 2

2e

ton kg1,80 b 0,25m h 0,85m r 0,05m 78,10

cm cm

F 17,11cm 2 22 3S. 22

σ = = = = σ =

= → φ + φ

6.8.- Cubierta

Espesor losa le 0,15m=

Espesor relleno re 0,10m=


Peso específico del relleno 3r 2,00 ton / mγ =

Luces de cálculo

Tramo (1) = 4,55 m

Tramo (2) = 4,55 m

Tramo (3) = 4,55 m

Tramo (4) = 4,55 m

Tramo (5) = 4,55 m

Tramo (6) = 4,55 m

Tramo (7) = 4,55 m

Tramo (8) = 4,55 m

2

losa h lPP e 0,36 ton / m= γ ⋅ =

2ripio r rPP e 0,20ton / m= γ ⋅ =

Cargas permanentes 2q 0,56 ton / m=

Cargas eventuales sobrecarga 2g 0,20 ton / m=

2

totalQ 0,76 ton / m=

41 de 47


Como la carga eventual es un 36% de la carga permanente, la losa se calculará

con la carga total como estado eventual. La sobrecarga se colocará en los tramos

en los cuales produzcan solicitaciones mayores.

A continuación se presenta un esquema de cálculo.

Cálculo de momentos en los apoyos cargando con 2q 0,56 ton / m= todos los

tramos.

A B C D E F G H I -1.083 -0.732 -0.752 -1.023 -0.952 -0.967 -0.979 -0.914 -1.160

Cálculo de momentos en los apoyos cargando con 2g 0,20 ton / m= los tramos

que se indican entre paréntesis.

( 1 ) -0.438 -0.160 0.043 -0.012 0.003 -0.001 0.000 0.000 0.000 ( 2 ) 0.117 -0.235 -0.215 0.058 -0.015 0.004 -0.001 0.000 0.000 ( 3 ) -0.031 0.063 -0.220 -0.218 0.059 -0.016 0.004 -0.001 0.000 ( 4 ) 0.008 -0.017 0.059 -0.219 -0.219 0.059 -0.016 0.004 0.000 ( 5 ) -0.002 0.005 -0.016 0.059 -0.219 -0.219 0.058 -0.015 0.000 ( 6 ) 0.001 -0.001 0.004 -0.016 0.059 -0.219 -0.218 0.054 0.000

7 0.000 0.000 -0.001 0.004 -0.016 0.060 -0.223 -0.203 0.000 8 0.000 0.000 0.000 -0.001 0.005 -0.020 0.074 -0.277 0.000 9 0.000 0.000 0.000 0.000 -0.002 0.006 -0.022 0.082 -0.306

Momentos negativos máximos.

A B C

D E F

G H I

M 1.554 ton m M 1.145 ton m M 1.204 ton m

M 1.489 ton m M 1.423ton m M 1.442 ton m

M 1.459 ton m M 1.410 ton m M 1.466 ton m

= − ⋅ = − ⋅ = − ⋅

= − ⋅ = − ⋅ = − ⋅

= − ⋅ = − ⋅ = − ⋅

Momentos positivos máximos

42 de 47


Tramo A-B

Momentos negativos cargando con 2q 0,56 ton / m= todos los tramos y con

2g 0,20 ton / m= los tramos (1), (3), (5), (7) y (9).

A BM 1,554 ton m M 0,824 ton m= − ⋅ = − ⋅

A BR 1,889 ton R 1,569 ton= =

x 0.000 2.486 4.550 M -1.554 0.794 -0.824 V 1.889 - 1.569

Tramo B-C


2g 0,20 ton / m= los tramos (2), (4), (6), y (8).

B CM 0,985 ton m M 0,904 ton m= − ⋅ = − ⋅

B CR 1,747 ton R 1,711ton= =

x 0.000 2.299 4.550 M -0.985 1.023 -0.904 V 1.747 - 1.711

Tramo C-D



C DM 0,946 ton m M 1,190 ton m= − ⋅ = − ⋅

C DR 1,675 ton R 1,783ton= =

x 0.000 2.204 4.550 M -0.946 0.900 -1.190 V 1.675 - 1.783

43 de 47


Tramo D-E



D EM 1,201ton m M 1,122 ton m= − ⋅ = − ⋅

D ER 1,746 ton R 1,712 ton= =

x 0.000 2.297 4.550 M -1.201 0.805 -1.122 V 1.746 - 1.712

Tramo E-F



E FM 1,127 ton m M 1,137 ton m= − ⋅ = − ⋅

E FR 1,727 ton R 1,731ton= =

x 0.000 2.272 4.550 M -1.127 0.835 -1.137 V 1.727 - 1.731

Tramo F-G



F GM 1,143ton m M 1,140 ton m= − ⋅ = − ⋅

F GR 1,730 ton R 1,728 ton= =

x 0.000 2.276 4.550

44 de 47


M -1.143 0.826 -1.140 V 1.730 - 1.728

Tramo G-H



G HM 1,162 ton m M 1,051ton m= − ⋅ = − ⋅

G HR 1,753ton R 1,705 ton= =

x 0.000 2.307 4.550 M -1.162 0.860 -1.051 V 1.753 - 1.705

Tramo H-I



H IM 1,133ton m M 1,160 ton m= − ⋅ = − ⋅

H IR 1,723ton R 1,735 ton= =

x 0.000 2.267 4.550 M -1.133 0.820 -1.160 V 1.723 - 1.735

Cálculo de armaduras

Momentos negativos (del modelo se obtienen valores entre 1,12 ton-m y 1,98

ton-m).

e 2

ton1,80 b 1,00m h 0,15m r 0,03m

cmσ = = = =

45 de 47


A

2

b e2

Para M 1,554 ton m T 6,168 ton

kg cm68,99 F 11,12

cm m

= − ⋅ =

σ = =

B

2

b e2


kg cm54,74 F 8,67

cm m

= − ⋅ =

σ = =

C

2

b e2


kg cm56,88 F 9,02

cm m

= − ⋅ =

σ = =

D

2

b e2


kg cm66,81 F 10,73

cm m

= − ⋅ =

σ = =

E

2

b e2

Para M 1,423ton m T 6,168 ton

kg cm64,57 F 10,33

cm m

= − ⋅ =

σ = =

F

2

b e2


kg cm65,21 F 10,44

cm m

= − ⋅ =

σ = =

G

2

b e2


kg cm65,79 F 10,55

cm m

= − ⋅ =

σ = =

H

2

b e2


kg cm64,12 F 10,25

cm m

= − ⋅ =

σ = =

I

2

b e2


kg cm66,03 F 10,59

cm m

= − ⋅ =

σ = =

46 de 47


Momentos positivos (del modelo se obtienen valores entre 0,55 ton-m y 1,00

ton-m).

e 2

ton1,70 b 1,00m h 0,15m r 0,05m

cmσ = = = =

AB

2

b e2


kg cm47,84 F 7,81 8a15 12a15

cm m

= ⋅ =

σ = = → φ + φ

BC

2

b e2

Para M 1,023ton m T 6,168 ton

kg cm57,91 F 9,39 8a15 12a15

cm m

= ⋅ =

σ = = → φ + φ

CD

2

b e2


kg cm52,61 F 8,53 8a15 12a15

cm m

= ⋅ =

σ = = → φ + φ

DE

2

b e2


kg cm48,35 F 7,88 8a15 12a15

cm m

= ⋅ =

σ = = → φ + φ

EF

2

b e2


kg cm49,71 F 8,09 8a15 12a15

cm m

= ⋅ =

σ = = → φ + φ

FG

2

b e2


kg cm49,30 F 8,02 8a15 12a15

cm m

= ⋅ =

σ = = → φ + φ

GH

2

b e2


kg cm50,83 F 8,26 8a15 12a15

cm m

= ⋅ =

σ = = → φ + φ

47 de 47


HI

2

b e2


kg cm49,03 F 7,98 8a15 12a15

cm m

= ⋅ =

σ = = → φ + φ

{ }2 2

emin e

1,40 b h ' 4 cm cmF min F min 3,67 12,52 3,67

420 3 m m

⋅ ⋅ = = =


ANEXO N° 1

ARMADURAS MINIMAS POR RETRACCION

MATERIALES

- HORMIGON f'c=250 Kg/cm2

Resistencia a la tracción directa fct= 13 Kg/cm2

Cuociente entre la resistencia a la tracción y la adherencia

entre barras con resalte y el hormigón fct/fb= 2/3

- ACERO Tensión de fluencia f'y= 4200 Kg/cm2

FISURACION A TEMPRANA EDAD.

-Cuantía crítica. ρcrit.= fct/fy ρcrit.= 0.0031

Según la norma la cuantía mínima no puede ser menor que 0.0035

-Espaciamiento máximo entre fisuras.

Smáx.= fct* φ /( fb*2ρ) Smáx.= φ /3ρ

FISURACION TANTO A TEMPRANA EDAD COMO A EDAD MADURA DEL HORMIGON.

Espesor máximo de fisura: Para una obra estanca el espesor de fisura máxima debe ser

menor o igual a : 0.2 mm.

El espesor de fisura está dado por la siguiente expresión:

w= Smax * R * α * (T1+T2) en que:

R= Factor de restricción que varía entre 0 para elementos sin restricción a 0,5 en

elementos restringidos.

α= Coeficiente de dilatación térmica del hórmigon,que vale 0.000012 /ºC

T1= Variación de temperatura entre el valor máximo alcanzado por el calor de hidra-

tación,que se produce al segundo o tercer día y la temperatura ambiente. Valor

recomendado T1= 18 º

T2= Variación de temperatura estacional de Verano a Invierno.

Valor recomendado T2= 24 º

Con: w=Smax * R * α * (T1+T2) ( 1 )

y Smax=fct * φ /(fb* 2ρ) ( 2 )

de ( 1 ) Smax=w / [ R * a (T1+T2) ] ( 3 )

Igualando ( 3 ) y ( 2 ) fct * φ / (fb* 2ρ) =w / [ R * α ∗ (T1+T2 ) ]

despejando y remplazando los valores anteriores tenemos

φ * R / ρ = 1190.47619

Para R= 0.5 En cara superior losa de fondo y armadura horizontal del

muro

φ / ρ = 2380.952381

CALCULO ARMADURAS MINIMAS POR RETRACCION

NORMA BS 8007 - 1987

Cuantías mínimas,en cm2/m por cara,para armaduras cara superior losa de fondo y armadura

y armadura horizontal del muro.

Diámetro de las armaduras en mm.

e m ( cm ) 8 10 12 16 18 22

10 1.68 2.10 2.52 3.36 3.78 4.62

15 2.52 3.15 3.78 5.04 5.67 6.93

18 3.02 3.78 4.54 6.05 6.80 8.32

20 3.36 4.20 5.04 6.72 7.56 9.24

22 3.70 4.62 5.54 7.39 8.32 10.16

25 4.20 5.25 6.30 8.40 9.45 11.55

26 4.37 5.46 6.55 8.74 9.83 12.01

28 4.70 5.88 7.06 9.41 10.58 12.94

30 5.04 6.30 7.56 10.08 11.34 13.86

35 5.88 7.35 8.82 11.76 13.23 16.17

36 6.05 7.56 9.07 12.10 13.61 16.63

38 6.38 7.98 9.58 12.77 14.36 17.56

40 6.72 8.40 10.08 13.44 15.12 18.48

42 7.06 8.82 10.58 14.11 15.88 19.40

45 7.56 9.45 11.34 15.12 17.01 20.79

50 8.40 10.50 12.60 16.80 18.90 23.10

Para elementos que no tienen restricción,o sea,R=0,como es el caso de la armadura vertical del

muro predomina el ρmin que es igual a 0.0031

e m ( cm ) Cuantía cm2/m por cara

20 3.10

22 3.41

25 3.88

26 4.03

28 4.34

30 4.65

35 5.43

36 5.58

38 5.89

40 6.20

42 6.51

50 7.75


APENDICE Nº 2

PLANOS


APENDICE Nº 3

ESPECIFICACIONES TECNICAS

1 de 34

ITEM DESIGNACION UNID. CANT. ________________________________________________________________________________

AGUAS ANDINAS S.A.

2 ESTANQUES RECTANGULARES DE HORMIGON ARMADO

V =16.000 m³ C/U


ESPECIFICACIONES TECNICAS

INTRODUCCION Y ALCANCES

Todas las obras del proyecto se construirán de acuerdo a los planos

y a las presentes especificaciones y a todo lo establecido en las

Especificaciones Técnicas Generales del Grupo Aguas (en adelante

ETG) vigentes a la fecha de construcción de las obras, las que se

deben considerar complementarias con estas especificaciones.

Deberá cumplirse también con las Normas correspondientes del

Instituto Nacional de Normalización (INN).

En caso de discrepancias los planos prevalecen sobre las

especificaciones y esta Especificación Técnica prevalece sobre la

ETG.

Las cubicaciones entregadas tanto en los planos como en estas

especificaciones corresponden al criterio e interpretación del

proyectista, debiendo cada oferente a la Propuesta hacer sus propias

2 de 34


cubicaciones, no aceptándose posteriormente reclamos sobre

posibles variaciones en las cantidades de cada ítem.

Las indicaciones y recomendaciones del informe de Mecánica de

Suelos incluido en este proyecto forman parte de estas

especificaciones.

1. MOVIMIENTO DE TIERRAS (IMPLANTACION)

Las partidas correspondientes a este capítulo deberán realizarse

según los planos y las especificaciones del informe de Mecánica de

Suelos del proyecto, que a continuación se indican.

(a) Excavación

La excavación necesaria para implantar el estanque deberá

hacerse considerando lo que sigue:

- Se deberá hacer un escarpe que retire el suelo fino y

rellenos que forman el Estrato 1 y las gravas

arenoarcillosas que forman el Estrato 2 y al menos ~0,20

m superiores de las gravas arenosas que forman el Estrato

3 de acuerdo a lo indicado en el Informe de Mecánica de

Suelos preparado por la Oficina Ruz & Vukasovic que es

parte integrante de este proyecto.

3 de 34


- Las excavaciones temporales en el Estrato 1 se

recomienda hacerlas considerando una inclinación de

talud 1,00/1,00 (H/V).

- Las excavaciones temporales en el Estrato 2 y en el

Estrato 3 se recomienda hacerlas considerando una

inclinación de talud 1,00/1,50 (H/V).

- Las excavaciones temporales en el límite Oriente del

Estanque N° 1 se recomienda hacerlas considerando

una inclinación de talud 1,00/1,00 (H/V).

- Se deberá mantener en constante observación la

superficie de los cortes y si se observan grietas o se

detecta cualquier deformación se debe tender el talud.

- Parte del material proveniente de la excavación del

Estrato 2 y 3 cortado en 3” podrá ser acopiado y

debidamente homogeneizado, para construir rellenos de

confinamiento, Tipo 2.

El resto del material debe ser llevado a botadero

aprobado por la Inspección.

- Todo el material proveniente de la excavación se

deberá depositar a una distancia superior a 3,00 m del

4 de 34


borde del corte, a menos que se lleve directamente al

botadero o al lugar de proceso y acopio.

(b) Tratamiento de sello de Fundación

Cuando se abra la excavación y se llegue a nivel del sello de

fundación del estanque. La Inspección y si ésta lo considera

necesario junto con el ingeniero geotécnico a cargo del

proyecto deberá verificar que toda la superficie esté formada

por bolones inmersos en una matriz de gravas arenosas de

alta compacidad

Si a juicio de los anteriores el suelo existente a nivel de sello

de fundación corresponde al descrito. Se deberá compactar

con un mínimo de 6 pasadas por punto de un rodillo

vibratorio de 5,00 ton de peso estático mínimo.

El equipo de compactación a usar deberá ser aprobado por la

Inspección y el buen funcionamiento del sistema vibratorio

del equipo deberá estar certificado por el representante del

equipo o por un laboratorio aprobado por la Inspección.

Si el suelo natural existente a nivel de sello de fundación no

corresponde al descrito, se profundizará la excavación y se

colocará una capa de relleno estructural tipo 1 de 30 cm de

espesor bajo este nivel. Este relleno sólo podrá omitirse o

modificarse si lo autoriza el mecánico de suelos y la ITO al

5 de 34


momento de la construcción de las obras. Un mayor espesor

de relleno, ya sea en forma local o general, sólo será decidido

por el mecánico de suelos y la ITO.

Este relleno solo podrá omitirse si lo autoriza el Mecánico de

Suelos y la ITO al momento de construcción de las obras.

Tan pronto se haya terminado el proceso de compactación se

deberá comenzar con la construcción del estanque.

(c) Rellenos

En el proyecto podría ser necesario construir los siguientes

tipos de rellenos:

- “Relleno Estructural” ó “Tipo 1”, que se define como

aquel sobre el cual se pueden apoyar estructuras, radieres

o pavimentos.

- “Relleno Común” ó “Tipo 2”, que se define como aquél

sobre el cual no se deberá apoyar estructuras, radieres o

pavimentos y que su deformación en el tiempo no afecta

las obras.

En los planos del proyecto se deberá indicar la ubicación

de los “Rellenos Estructurales” y de los “Rellenos

Comunes”.

6 de 34


El relleno de confinamiento lateral del Estanque se puede

considerar como un Relleno Común, si sobre él no se

considera apoyar estructuras.

Si fuera necesario apoyar algún tipo de estructura sobre el

relleno de confinamiento, éste deberá construirse según lo

especificado para un relleno estructural.

El “Relleno Estructural” se deberá construir como sigue:

- Material

Grava arenosa con menos de un 5% de fino y de 3”

de tamaño máximo provenientes de yacimiento ó de

planta.

El material se debe obtener de un yacimiento ó de

planta aprobado por la Inspección.

El Contratista antes de comenzar los rellenos, deberá

presentar a la Inspección los resultados de los

siguientes ensayos del material que propone usar:

• Clasificación completa

• Densidad máxima y Densidad mínima.

• Proctor Modificado con su curva Proctor.

7 de 34


Se deben sacar un mínimo de 4 muestras del

material acopiado y a cada muestra se le debe

realizar los ensayos antes indicados.

La Inspección, basándose en estos resultados,

aprobará o rechazará el material propuesto.

- Colocación

El material se colocará en capas de 25 cm de

espesor máximo suelto y si presenta curva Proctor

con un contenido de humedad igual a su óptima ±

2% de su Proctor Modificado.

- Compactación

El material de cada capa se compactará hasta lograr

una Densidad Relativa mayor igual al 80% o una

Densidad en Sitio mayor igual al 95% de la

Densidad Máxima de su Proctor Modificado.

- Control

El grado de compactación del suelo de cada capa se

deberá controlar con un mínimo de 3 Densidades en

Sitio por cada capa.

8 de 34


Las Densidades en Sitio deben ser tomadas con el

método del cono de arena. No se debe aceptar el uso

de Densímetro Nuclear.

Deberá cuidarse que los valores de comparación,

Densidad Máxima, Densidad Mínima, Densidad

Máxima Proctor, sean las propias del material que

se coloca.

Cada capa deberá ser recibida por la Inspección

Técnica con un protocolo debidamente firmado por

el Contratista, el Laboratorio de Control y la

Inspección.

- Rellenos Tipo 1 contra estructura del estanque

Debe cuidarse de compactar el relleno adyacente a

las estructuras con equipo liviano, placa de 200 kg

de peso estático, rodillo vibratorio de hasta 1.000 kg

de peso estático, lo que podrá implicar colocar el

material en capas de un espesor menor a 25 cm,

para lograr el grado de densidad especificado.

Los “Rellenos Comunes ó Tipo 2” se deberán hacer como

a continuación se detalla:

- Material

9 de 34


El material será el proveniente de la excavación del

Estrato 2 y 3, cortado en 3”, libre de materia

orgánica y de todo objeto ajeno a un suelo,

debidamente acopiado y homogeneizado.

El Contratista antes de comenzar los rellenos, deberá

presentar a la Inspección los resultados de los

siguientes ensayos del material que propone usar:

• Clasificación completa

Se deben sacar un mínimo de 4 muestras del

material acopiado y a cada muestra se le debe

realizar los ensayos antes indicados.

La Inspección, basándose en estos resultados,

aprobará o rechazará el material propuesto.

- Colocación

El material se colocará en capas de 25 cm de

espesor máximo suelto y con un contenido de

humedad igual a su óptima ±2%.

- Compactación

10 de 34


El material de cada capa se compactará con un

mínimo de 6 pasadas por punto de un rodillo

vibratorio liso de 1.000 kg de peso estático ó de una

placa vibratoria de 200 kg de peso estático.

- Control

Se deberá controlar que se cumpla el procedimiento

establecido.

Se debe tener un protocolo de recepción de cada

capa debidamente firmado por el Contratista y por

la Inspección.

(d) Rellenos de zanja bajo losa de fondo

Se considera un hormigón pobre H5 para rellenar las zanjas

donde se instalarán las tuberías que llegan al foso.

De acuerdo con lo anterior, las partidas correspondientes a este

capítulo son:

1.1 Excavación total m³ 22.000

1.2 Rellenos

11 de 34


Relleno de confinamiento m³ 1.800

Relleno estructural “Tipo 1” m³ 1.850

1.3 Relleno de Hormigón pobre de zanja bajo

losa de fondo m³ 40

1.4 Retiro y transporte de excedentes m³ 22.000

2. OBRAS DE HORMIGON

Emplantillado de Hormigón Simple H5

El hormigón del emplantillado que servirá de base a las fundaciones

del estanque será H5 según NCh 170 of. 85.

En este ítem se incluye el estudio la dosificación, suministro de

materiales, confección y colocación, control de calidad, moldajes,

curado, etc. del hormigón H5.

El curado se mantendrá por 7 días como mínimo.

La superficie de este hormigón deberá quedar pareja, con las

pendientes y elevaciones indicadas en los planos, con una

terminación de ±5 mm medidos con regla de 2 m.

12 de 34


La cubicación considera un espesor de emplantillado igual a 10 cm

bajo el estanque. No se pagará ningún cubo adicional para absorber

posibles irregularidades que queden producto de una mala

terminación del relleno estructural bajo el emplantillado, por lo que

todo el hormigón necesario para emparejar las irregularidades será de

cargo del Contratista.

Esta partida incluye el hormigón colocado alrededor del foso del

estanque.

2.1 Emplantillado de Hormigón Simple H5 m³ 638,5

Hormigón Estructural H30

General

En este ítem se incluye el estudio de la dosificación, el suministro

de material, confección, colocación, tratamiento de junturas de

construcción, control de calidad, andamios, carreras, etc.

El hormigón será grado H30 con un nivel de confianza del 90%

según NCh 170 y, además de cumplir con lo indicado en las ETG

del Grupo Aguas, se deberá certificar con ensayos informativos la

resistencia a compresión (fp) = 300 Kg/cm², en probetas de 20 cm de

arista, ensayadas a los 28 días.

13 de 34


Al solicitar la autorización para hormigonar, el Contratista entregará a

la ITO los resultados de los ensayos informativos de la dosificación

para la aprobación de los materiales. El número de ensayos deberá ser

tal que entreguen una adecuada significación estadística.

Requisitos Adicionales

Se usará solo cemento corriente. No se aceptará el uso de cementos

de alta resistencia.

La dosificación del cemento cumplirá los siguientes límites:

Máximo 400 Kg cemento / m³ de hormigón elaborado

Mínimo 320 Kg cemento / m³ de hormigón elaborado

El tamaño máximo del árido será de 1’’.

Se evitará el uso de agregados pétreos con un bajo módulo de

elasticidad.

La razón agua/cemento debe ser la menor posible, compatible con

las condiciones de trabajo requeridas, no superior a 0,45. Se

permitirá el uso de plastificantes o fluidificantes, reductores de

agua con la aprobación previa de la ITO.

El Contratista propondrá el asentamiento de cono necesario para

transportar y colocar el hormigón y asegurar perfecta continuidad

14 de 34


en los elementos estructurales. La dosificación considerada tiene

que cumplir con los requisitos de resistencia, contracción e

impermeabilidad del proyecto. El valor propuesto se controlará

periódicamente y se cumplirá con una tolerancia de ± 2 cm medido

según cono de Abrams.

Se llevará un registro diario de la temperatura ambiente de

máximas y mínimas.

Se tendrá en cuenta todo lo referente a la colocación del hormigón,

en especial respecto al hormigonado en tiempo caluroso, tiempo

frío, vibrado, etc. que se indica en la NCh 170 y ETG del Grupo

Aguas, vigente a la fecha de construcción de la obra. De la NCh

170 deben considerarse aplicables las prescripciones del cuerpo de

la norma y de todos sus anexos. Se destaca los siguientes puntos:

NCh 170 – Anexo D “Hormigonado con bajas temperaturas”

* Estos criterios se aplican cuando en los 7 días previos al

hormigonado hay uno o más días con temperatura media

inferior a 5 °C.

* En este caso la temperatura mínima del hormigón en la

hormigonera deberá estar de acuerdo a la siguiente tabla:

15 de 34


Temperatura Ambiente,

°C

Temperatura en Hormigonera,

°C

0 a 5

-18 a 0

16

18

Para lo cual se deberá calentar el agua a no más de 60 °C y/o

calentar los áridos con vapor de agua.

* Temperatura de colocación del hormigón debe ser al menos

de 13 °C (espesor < 0,3 m).

* Se deberá tomar la precaución de eliminar todo el material

congelado o resto de hielo adheridos al hormigón, moldaje,

armaduras, etc.

* Deberá protegerse mediante aislación térmica adecuada por

los plazos establecidos en la norma.

NCh 170 – Anexo E “Hormigonado en tiempo seco y caluroso”

* Se aplica cuando la evaporación sea mayor a 1 Kg de agua /

m² / h, lo que se produce durante una alta temperatura

ambiente, baja humedad relativa y/o alta velocidad del viento y

alta temperatura del hormigón.

* Esta situación se considerará previsible cuando la

temperatura a la sombra sea superior a 30 °C.

16 de 34


* En este caso la temperatura de elaboración del hormigón

deberá estar entre 10 y 16 °C, para lo cual se puede enfriar el

agua del amasado y/o humedecer los áridos. Se debe proteger

del sol la hormigonera y los materiales.

* Temperatura de colocación del hormigón no mayor a 30 °C.

* Se debe humedecer con agua fría los elementos que queden

en contacto con el hormigón fresco, evitando la formación de

pozas.

* Se debe colocar sombras y corta vientos.

* No se podrá hormigonar en las horas en que las condiciones

de temperatura, humedad y velocidad de vientos sean las

menos favorables.

* Se prohibe agregar agua para mejor docilidad.

* Se debe aumentar la humedad relativa del aire mediante

nebulizadoras y colocando elementos que den sombra, como

arpilleras húmedas.

En este proyecto, para las losas de fundación y cubierta no se

define la ubicación de las juntas de construcción, dándole libertad

al Contratista a que las ubique de acuerdo a su capacidad instalada

y método de trabajo. Sin embargo, el procedimiento empleado

17 de 34


deberá estar de acuerdo con la NCh 170 y deberá tener en cuenta

las siguientes recomendaciones y exigencias:

* Todas las juntas de construcción deben ser programadas,

entregando previamente a la ITO un plan de trabajo.

* Entre juntas de construcción, la colocación del hormigón

debe realizarse en forma continua.

* Ejecutar un gran número de juntas en la losa de fondo puede

resultar perjudicial. Bajo este punto de vista, y porque la losa

de fondo es armada, se recomienda hormigonar paños lo más

grande posibles, pero de no más de 20x20 m.

* Cuando se hormigonen paños de distintas edades,

inmediatamente antes de hormigonar el nuevo paño debe

limpiarse la cara endurecida utilizando chorro de agua y/o

arena a presión u otro método aprobado por la ITO, para

eliminar todo el material suelto, resto de moldaje u otro

material extraño, además de dejar la superficie rugosa. Luego

se debe aplicar un puente de adherencia epóxico aprobado

por la ITO para continuar con el hormigonado.

* En la losa de cubierta, las juntas se materializarán a un tercio

aproximadamente de la luz del elemento entre apoyos.

18 de 34


* En cuanto a la secuencia de hormigonado de la losa de fondo,

se propone comenzar desde el centro del estanque hacia la

periferia. Si el hormigonado de la losa de fondo se realiza en

días en que las temperaturas máximas sean mayores o iguales

a 30 °C a la sombra, además de tener en cuenta lo indicado

para hormigonado en tiempo caluroso, se programará para

que el hormigonado se efectúe a partir de las 20:00 hrs o a

primeras horas de la mañana.

* Para evitar la segregación, se limitará la descarga de

hormigón a una altura máxima de 1,5 m, disponiéndose de

mangas cuando esta condición no pueda satisfacerse

directamente.

* Los separadores entre barras de acero y moldajes podrán ser

plásticos o de mortero. Si son plásticos deberán ser de

reconocida calidad y aprobados por la ITO. En caso que se

utilicen separadores de mortero, la calidad de éstos deberá ser

equivalente al hormigón estructural. Estos últimos, deberán

ser fabricados en lote con control de los materiales por peso y

deberán ser curados en tambores con agua. La ITO definirá

un procedimiento de control y rechazará los lotes que no

cumplan.

* Toda pasada de tubo a través de muros deberá disponer de un

flanche pasamuro que evite filtraciones.

19 de 34


Las Tolerancias de construcción serán las siguientes:

* Variación del diámetro del estanque : ± 25 mm

* Desaplome vertical en muros y pilares : ± 15 mm

* Variación en el espesor de los elementos : ± 5 mm

* Recubrimiento de las armaduras : ± 3 mm

Control de Calidad

Se define el lote de evaluación por el menor valor resultante entre

un volumen de hormigón de 50 m³ o el hormigón colocado un día.

Cada lote estará representado por 1 muestra, formada por tres o más

probetas gemelas. Una probeta se ensayará a los 7 días y dos probetas

a los 28 días, la resistencia de la muestra “n”, Rn, se define como el

promedio de resistencia a los 28 días de dos probetas gemelas.

Resistencia de proyecto fp = 300 Kg/cm²; resistencia crítica o mínima

= 270 Kg/cm².

Para definir los criterios de aceptación y rechazo se define el criterio

del promedio móvil de tres muestras consecutivas:

R = Rn-1 + Rn + Rn+1

≥ fp 3

20 de 34


Penalizaciones

Se aplicará una multa de 1% del precio del hormigón por cada 1

Kg/cm² bajo la resistencia de proyecto fp, referida al volumen

representado por el conjunto de muestras consideradas.

Aceptación o Rechazo

(1) Aceptación

* R > 300 Kg/cm²,

* No hay más de una muestra entre 270 y 299 Kg/cm² y

* No hay muestras bajo 270 Kg/cm².

(2) Aceptación con multa

* R > 270 Kg/cm²,

* No más de una muestra entre 270 y 299 Kg/cm² y

* No hay muestras bajo 270 Kg/cm².

(3) Rechazo o aceptación condicionada

Serán sometidas a “Juicio de Aceptación o Rechazo” por la

ITO, los casos en que aparezca alguna de las siguientes

condiciones:

* R < 270 Kg/cm²,

21 de 34


* Una o más muestras con resistencia menor que 270

Kg/cm² o

* Dos o tres muestras entre 270 y 299 Kg/cm².

La cubicación de hormigón H30 es la siguiente:

Hormigón Grado H30. Nivel de Confianza 90%

a. Foso

b. Losa de fondo

c. Bases de pilares, (24,42) y pilares, (42,01)

d. Muros

e. Losa de cubierta

f. Vigas

g. Parapeto (14,97) y escotilla (0,47)

h. Vertedero

i. Losetas

14,56 m3

1.736,92 m3

132,86 m3

1218,30 m3

929,48 m3

217,84 m3

30,88 m3

4,18 m3

1,38 m3

2.2 Hormigón Grado H30 m³ 4.286,4

Acero en Barras de Sección Circular

Será de calidad A 630.420 H en todo el estanque, debe cumplir con

la norma chilena NCh 204 of. 2006, la NCh 211 of. 79 y la NCh

430 of. 2008.

22 de 34


En los planos de estructuras se incluyen los cuadros de detalle con

las cantidades de acero a usar.

Se deberá cumplir con también con lo establecido en la ETG del

Grupo Aguas.

La ITO deberá controlar estrictamente el recubrimiento, ubicación,

espaciamiento y diámetros de las barras, todo lo cual se indica en

los planos. El Contratista no podrá comenzar el hormigonado sin el

V°B° de la ITO.

En este ítem se incluye el suministro, corte, doblado y colocación

de acero.

ACERO EN BARRAS A630.420H

Ø Kg

6

8

10

12

16

18

22

25

1.374

75.222

110.180

99.792

53.418

124.452

100.318

6.868

TOTAL 571.624

2.3 Acero en barras calidad A 630.420 H Kg 571.624

23 de 34


Moldajes

Para asegurar una buena calidad de la terminación de los muros, se

exigirá que los moldajes interiores y exteriores de los muros sean

metálicos.

Los moldajes deberán cumplir los requisitos de resistencia e

indeformabilidad a las solicitaciones ejercidas por el hormigón

fresco al ser colocado y vibrado, y serán estancos para evitar

pérdida de lechada.

No se aceptarán desaplomes y/o irregularidades bruscas o

progresivas mayores a las toleradas para la terminación T3, según

lo establecido en las ETG del Grupo Aguas.

Los elementos de sujeción de los moldajes, que quedan embebidos

en el hormigón, se deberán diseñar de modo que no haya elementos

metálicos a menos de 25 mm de la cara del moldaje. La separación

de moldes en muros, para lograr las tolerancias exigidas, se hace

normalmente con elementos metálicos que atraviesan la pared.

Como estos muros deben ser estancos y no puede existir elementos

de acero expuestos a oxidación con el agua potable, el Contratista

deberá presentar para aprobación a la ITO el sistema de fijación de

moldes que se utilizará para garantizar que se cumplan estos

requisitos.

24 de 34


El empleo de alambre para la sujeción de moldajes está

estrictamente prohibido. Su uso indebido dará lugar a la demolición

del hormigón colocado.

Los cantos vivos de vigas, losas, muros y pilares, deberán

achaflanarse, incorporando al moldaje listones de madera cepillada

de dimensión adecuada al caso.

* Moldaje losa de cubierta 6.115,5 m²

* Moldaje vigas 1.758,1 m²

* Moldaje muros, talón y vertedero 7.357,4 m²

* Moldaje pilares y bases de pilares 935,4 m²

* Moldaje foso 96,2 m²

2.4 Moldajes m² 16.262,6

Curado

En este ítem se considera el curado de muros, losa de fondo,

cubierta y pilares.

Las condiciones de curado se mantendrán por un mínimo de 12

días para estructuras estancas.

Salvo la losa de cubierta y la losa de fundación, el resto de los

elementos serán curados con membrana, la cual deberá cumplir con

25 de 34


la norma ASTM C309-95 “Liquid Membrane Forming Compounds

for Curing Concrete”.

Mientras se mantengan los moldes, se mantendrán éstos

permanentemente húmedos.

Para controlar su colocación y disminuir los efectos del sol la

membrana deberá contener pigmentación de color blanco.

Esta membrana se aplicará lo antes posible, cuando el hormigón

esté perdiendo su brillo inicial o en cuanto se retire el moldaje. La

aplicación debe realizarse con pulverizadores. Se tendrá especial

cuidado de no aplicar la membrana en las zonas de juntas de

construcción o de hormigonado.

Como parte del curado, durante los primeros 12 días deberá

mantenerse la temperatura de las superficies expuestas de los

hormigones entre los 12 y los 25 °C. Para lograr lo anterior y

evitar la exposición directa del sol se deberá cubrir los muros, tan

pronto se retiren los moldes, con arpilleras que deben mantenerse

constantemente saturadas.

El curado de la losa de cubierta y de la losa de fundación se hará

mediante el uso de diques con agua de una altura aproximada

de 5 cm, los que se materializarán e inundarán tan pronto como el

hormigón tenga la resistencia suficiente. También podrá hacerse el

26 de 34


curado cubriendo la superficie con una capa de arena de ∼ 5 cm de

espesor que deberá mantenerse constantemente saturada.

2.5 Curado m² 16.262,6

Prueba Hidráulica del Estanque

Transcurridos 28 días o más después de la fecha de término del

hormigonado de las paredes, losa de fondo y pilares del estanque y

con las losas descimbradas y siempre que se haya dado

cumplimiento a las exigencias de resistencias, se procederá a

probar el estanque antes de efectuar los rellenos exteriores.

Se llenará el estanque hasta la cota de rebalse a una velocidad de 5

cm por hora y se mantendrá lleno durante 72 horas a lo menos (3

días). Fijadas fecha y hora de iniciación de la prueba de

impermeabilidad el nivel podrá sufrir una caída máxima de hasta

10 mm de altura trascurridos 4 días (D = 10 mm / (0.0005 x H) =

10 / (0.0005 x 5020)).

Aún cuando se cumpla con el valor máximo admisible, si se

constatan pequeñas fugas concentradas (goteos) o exudaciones, se

procederá a eliminarlas.

En el caso de fugas concentradas se inyectará resina epóxica, según

el siguiente procedimiento:

27 de 34


* Limpieza y secado superficial de más o menos 20 cm de

diámetro con centro en el punto de filtración, perforación de

1 cm de diámetro y unos 10 cm de profundidad, en las dos

caras de la pared; limpiar esta perforación con aire

comprimido puro exento de agua, aceite o elementos dañinos,

insertar un tubo plástico de 12 cm de longitud con ranuras de

1 cm de largo, paralelas a la generatriz y en forma helicoidal,

separadas cada una 1 cm en ambos sentidos; fijar este tubo

plástico con masilla adecuada, cuyo endurecimiento durará a

lo menos 4 horas; inyectar la resina epóxica aceptada con una

presión de 4 a 5 Kg/cm², comenzando por la pared exterior

del muro; en el momento en que la resina empieza a escurrir

en el otro lado se interrumpirá la inyección exterior y se

procederá a la inyección interior hasta alcanzar la misma

presión máxima de aplicación de la resina desde el exterior,

el endurecimiento de la resina se verificará durante un tiempo

de a lo menos 4 horas, antes de ponerla en contacto con el

agua y, por último, se procederá a cortar los excedentes del

tubo plástico usado en la inyección.

* En cuanto a la eliminación de las exudaciones se pintará

interiormente con elementos epóxicos en los sectores

afectados, para lo cual se procederá a secar esta área en la

forma que indique el fabricante del producto.

Si no se cumple con el descenso máximo de 10 mm, se deberá

investigar la causa, remediarla y repetir la prueba en lo pertinente.

28 de 34


Adicionalmente, se probará la losa de techo cargándola con 5 cm

de altura de agua. Pasado 24 horas se verificará que no se observen

humedades por la cara inferior de la losa producto de esta prueba.

Dependiendo del resultado se podrá tratar localmente, mediante

inyecciones u otro método aprobado por la ITO, o de ser necesario

se deberá dar tratamiento de impermeabilización superficial en toda

la cara inferior y superior de la losa en base a la aplicación de

lechadas cementicias que generen cristales, tipo Xypex o similar.

La impermeabilización se realizará aplicando 2 manos y se

ejecutará sobre superficies limpias, húmedas y respetando las

instrucciones dadas por los fabricantes.

Al aplicar agua sobre el hormigón se debe evitar el choque térmico,

para lo cual la diferencia térmica entre el agua y hormigón debe ser

inferior a 10 °C.

El aporte de agua necesaria para estas pruebas será el definido en

las Bases de Licitación.

2.6 Prueba Hidráulica Estanque Gl 2

Terminaciones Interiores

Las superficies interiores del estanque deberán quedar lisas, con

una tolerancia de 4 mm medidos con regla de 2 m. En caso

29 de 34


contrario, la ITO podrá exigir la colocación de estuco de 2 cm de

espesor con mortero de cemento y arena en proporción 1:3, sin

mayor costo para Aguas Andinas S.A., el cual deberá quedar

perfectamente adherido.

Para la losa de fondo se requiere una terminación superficial con

afinado mecánico mediante alisador tipo helicóptero.

2.7 Terminaciones Interiores m² 9.800,0

Relleno Superior Losa de Cubierta

Sobre la losa superior se pondrá una capa de grava de 10 cm de

espesor. El tamaño mínimo será de 1’’ y el tamaño máximo de 3’’.

Tendrá como fin proteger térmicamente la losa de cubierta.

2.8 Relleno con Grava m3 272,0

Juntas de Dilatación

Los estanques están provistos de juntas de dilatación que separan la

estructura en tramos estructuralmente independiente.

Estas juntas se han diseñado de manera de permitir movimientos

relativos entre dos tramos contiguos manteniendo la estanquidad de

los estanques. Para lograr estos propósitos las juntas se disponen

de:

30 de 34


- Juntas de PVC

- Un relleno de poliestireno expandido

- Un sello de masilla elástica en la cara expuesta al agua en la

losa de fondo y en ambas caras de los muros.

- Planchas galvanizadas que cubren la junta de dilatación en la

losa superior.

Como cintas de PVC se ha especificado la cinta SIKA DR-27 ó

equivalente para las losas de fondo, y la cinta SIKA O-22

equivalente para los muros.

En caso de emplearse cintas o masillas de otras procedencias su

calidad deberá ser certificada por un organismo competente

(DICTUC, IDIEM, etc.), que certifique que el producto tiene

características técnicas iguales o superiores a las definidas en el

proyecto. A su vez las dimensiones de las cintas y de los rellenos

de masillas deben ser iguales o superiores a las definidas en el

proyecto.

Todos estos productos deberán aplicarse siguiendo estrictamente

las instrucciones del fabricante.

2.9 Juntas de Dilatación

Junta losa de fondo m 80,6

Junta muros m 24,4

31 de 34


3. ELEMENTOS ANEXOS Y OTROS

Barbacanas

Con el fin de evacuar las aguas lluvias de la losa cubierta, se

consulta la colocación de barbacanas tal como se muestra en los

planos.

Las barbacanas consisten en tubos de PVC clase 4, de 50 mm de

diámetro y 40 cm de longitud.

3.1 Barbacanas L=40 cm m 134,4

Escalas de Acceso

Todo material que forme parte de la escala de acceso será de acero

calidad A 370.240 ES cincado, el cual deberá cumplir con la norma

ASTM A-123, es decir, debe ser ejecutado en caliente por

inmersión y tener un espesor de acuerdo con los espesores del

metal base, según lo indicado en la Tabla N°1 de dicha norma (2,13

y 3,04 mils para planchas de 3 y 6 mm de espesor

respectivamente). Estos cincados deberán ser ejecutados por alguna

de las empresas autorizadas por Aguas Andinas S.A.

La escala se apoyará en la losa de fondo y en la losa de cubierta.

Los apoyos estarán formados por pletinas dobladas PL 100x10 en

32 de 34


forma de U, cuyas dimensiones se indican en los planos de detalle

correspondientes. Estas pletinas se anclarán mediante pernos HILTI

HDI Ø ¾” de acero inoxidable o equivalentes.

3.2 Suministro y Colocación de Escalas de Acceso

Interior Kg 446,8

Tapas de Escotilla

Las tapas de escotilla serán de hormigón armado con refuerzos de

acero calidad A 370.240 ES cincados en caliente según norma

ASTM A-123 y se definen en los planos del proyecto.

Todos los elementos empotrados deberán quedar incorporados en el

momento del hormigonado.

3.3 Suministro y Colocación de Tapas de Escotilla Kg 291,2

Ventilaciones

Las ventilaciones serán de acero calidad A 370.240 ES cincado en

caliente según norma ASTM A-123 y se definen en los planos del

proyecto.



33 de 34


En este ítem se incluye el suministro y colocación de las

ventilaciones completas.

3.4 Suministro y Colocación de Ventilaciones

Completas Kg 804,0

Pasadas para Sondas y Sensor Indicador de Nivel

Para permitir la pasada de sondas y sensor de nivel se dejará

insertos en la losa de cubierta 2 tubos de 150 mm de diámetro, tal

como se indica en el plano de formas del estanque. Este ítem

incluye el suministro y la colocación de los tubos de acero, de 3

mm de espesor y 30 cm de largo, de las patas de anclaje y de las

tapas ranuradas. Los tubos serán de acero calidad A 370.240 ES

cincado en caliente según norma ASTM A-123.



3.5 Pasadas de Sensor Indicador de Nivel N° 4

Terminación Exterior de Muros

Toda la pared a la vista y la parte sobresaliente de las vigas, irá

pintada con 2 manos de pintura tipo piscina de color blanco u otro

color que determine oportunamente la ITO.

34 de 34


Esta pintura deberá ser aplicada de acuerdo a las instrucciones del

fabricante.

La superficie exterior de muros y el talón de la fundación irá

protegido con una mano de Igol Primer y dos manos de Igol Denso

de Sika o equivalente, colocados según instrucciones del fabricante.

La protección de esta partida se colocará una vez efectuada y

aprobada la prueba hidráulica del estanque.

3.6 Terminación Exterior de Muros m² 1650,0

VICTOR ARENAS GALLARDO

Ingeniero Civil

ARTURO GOLDSACK JARPA

Ingeniero Civil


APENDICE Nº 4

CUBICACIONES

1 de 4


AGUAS ANDINAS S.A.

2 ESTANQUES RECTANGULARES DE HORMIGON ARMADO V =16. 000 m³ C/U


CUBICACIONES

Nº

Designación Cantidad Unidad Cantidad

Total

1.1 Excavación total m3 22.000,00

1.2 Rellenos

a. Relleno de confinamiento

b. Relleno estructural “Tipo 1”

m3

m3

1.800,00

1.850,00

1.3

Rellenos de Hormigón pobre de zanja bajo losa de

fondo

m3 40,00

1.4

Retiro y transporte de excedentes m3 22.000,00

2.1 Emplantillado de Hormigón Grado H5

638,50 m³ 638,50

2.2 Hormigón Grado H30. Nivel de Confianza 90%

a. Foso

b. Losa de fondo

c. Bases de pilares (24,42) y pilares (42,01)

d. Muros

e. Losa de cubierta

f. Vigas

g. Parapeto (14,97) y escotillas (0,47)

h. Vertedero

i. Losetas

14,56

1736,92

132,86

1218,30

929,48

217,84

30,88

4,18

1,38

m3

4.286,40

2 de 4


Nº


Total

2.3 Acero A630.420H

a. Foso

b. Losa de fondo y base de pilares

c. Muros y pilares

d. Losa de cubierta y escotillas

e. Vigas

f. Tapas Escotillas

1.570

252.076

158.722

119.606

39.516

134

Kg

571.624

2.4

Moldajes

2.4.1 Moldes Planos Rugosos Tipo T1

a. Foso

b. Borde losa de fondo

c. Losa de cubierta

d. Vigas

e. Escotilla

f. Cara interior parapeto

56,34

260,92

6.103,22

1.758,08

12,32

125,04

m²

8.315,92

2.4.2 Moldes Planos Lisos Tipo T2

a. Foso

b. Cara interior de muros

c. Cara exterior de muros

d. Vertedero de rebalse

39,88

4.039,44

2.896,80

35,20

m²

7.011,32

2.4.3 Moldes Cilíndricos Lisos Tipo T2

3 de 4


a. Bases de pilares

b. Pilares

95,00

840,36

m²

935,36

Nº


Total

2.5

Curado m² 16.262,80

2.6 Prueba Hidráulica del Estanque

GL 2

2.7 Terminaciones Interiores

m² 9.800,00

2.8 Relleno con gravilla m² 272,00

2.9 Juntas de dilatación

a. Junta Losa de Fondo

b. Junta Muros

m

m

80,60

24,40

3.1 Barbacanas de tubos de PVC 50 mm Clase 4 L=

400 mm

m 134,40

3.2 Suministro y Colocación de Escalas de Acceso

Interior

Kg 446,80

3.3 Suministro y Colocación de Tapas

Escotilla

Kg 291,20

3.4 Suministro y Colocación de Ventilaciones

Completas

Kg 804,00

3.5 Pasadas de indicador de nivel un 4

4 de 4


Nº


Total

3.6 Terminación Exterior de Muros

m2 1650,00


APENDICE Nº 5

PRESUPUESTO

1 de 1


AGUAS ANDINAS S.A.



PRESUPUESTO ESTIMATIVO

Costos directos

Nº Parte de obra Unidad Cantidad PU, $ Total, $1.1 Excavación total m3 22,000 8,000 176,000,000 1.2 Rellenos1.2.a Relleno de confinamiento m3 1,800 10,000 18,000,000 1.2.b Relleno estructural "Tipo 1" m3 1,850 15,000 27,750,000 1.3 Relleno de Hormigón pobre de zanja bajo losa de fondo m3 40 150,000 6,000,000 1.4 Retiro y transporte de excedentes m3 22,000 7,000 154,000,000 2.1 Emplantillado de hormigón grado H5 m3 639 150,000 95,775,000 2.2 Hormigón grado H30. Nivel de confianza 90% m3 4,286 350,000 1,500,240,000 2.3 Acero A630.420H kg 571,624 3,000 1,714,872,000 2.4 Moldajes2.4.1 Moldes planos rugosos tipo T1 m2 8,316 15,000 124,738,800 2.4.2 Moldes planos lisos tipo T2 m2 7,011 18,000 126,203,760 2.4.3 Moldes cilíndricos lisos tipo T2 m2 935 18,000 16,836,480 2.5 Curado m2 16,263 400 6,505,120 2.6 Prueba hidráulica del estanque GL 1 14,000,000 14,000,000 2.7 Terminaciones interiores m2 9,800 - - 2.8 Relleno con gravilla m2 272 30,000 8,160,000 2.9 Juntas de dilatación m 105 10,000 1,050,000 3.1 Barbacanas de tubos de PVC 50 mm Clase 4 L=400 mm m 134 3,500 470,400 3.2 Suministro y colocación de escalas de acceso interior kg 447 5,000 2,234,000 3.3 Suministro y colocación de tapas escotilla kg 291 5,000 1,456,000 3.4 Suministros y colocación de ventilaciones completas kg 804 5,000 4,020,000 3.5 Pasadas de indicador de nivel un 4 20,000 80,000 3.6 Terminación exterior de muros m2 1,650 5,000 8,250,000

Resumen

Costo directoGasto generales (10%)Utilidades contratista (10%)Costo total de construcciónIVA (19%)Costo total de construcción + IVA

400,664,156 4,807,969,872

913,514,276 5,721,484,148

4,006,641,560 400,664,156


APENDICE Nº 6

INFORME DE MECANICA DE SUELOS


APENDICE N° 7

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