Adhere Nci A
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REPUBLICA BOLIVARIANA DE VENEZUELA INSTITUTO UNIVERSITARIO POLITECNICO “SANTIAGO MARIÑO” EXTENSIÓN MATURÍN ANCLAJE Y ADHERENCIA PROFESOR: BACHILLERES:
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REPUBLICA BOLIVARIANA DE VENEZUELA
INSTITUTO UNIVERSITARIO POLITECNICO
“SANTIAGO MARIÑO”
EXTENSIÓN MATURÍN
ANCLAJE Y ADHERENCIA
PROFESOR: BACHILLERES:
MATURÍN JUNIO DE 2012
INDICE GENERAL
PÁG.INTRODUCCIÓN........................................................................................1
ADHERENCIA............................................................................................3
ANCLAJE....................................................................................................3
ESFUERZO DE ADHERENCIA..................................................................4
NATURALEZA DE ADHESIÓN..................................................................5
LONGITUDES DE ANCLAJE O DESARROLLO........................................5
ENSAYO DE EXTRACCIÓN......................................................................6
ENSAYO DE ELEMENTOS CON BARRAS SOLAPADAS SEGÚN EL
CASO..........................................................................................................7
BARRAS LISAS.......................................................................................7
BARRAS CORRUGADAS.......................................................................8
ENSAYO DE VIGAS PARA CADA CASO................................................10
CALCULO DE LONGITUD DE DESARROLLO, SOLAPA Y GANCHOS. 11
ARTICULOS DE LA NORMA COVENIN QUE DAN PAUTAS PARA
CALCULOS DE LA LONGITUD DE DESARROLLO Y GANCHOS.........14
CONCLUSIÓN..........................................................................................19
ANEXOS...................................................................................................20
REFERENCIAS BIBLIOGRAFICAS..........................................................26
ii
iii
INTRODUCCIÓN
En la actualidad lo ingenieros se han enfrentado a problemas al
construir edificaciones de diferentes materiales y lograr su homogeneidad por
lo que ha hecho uso de diferentes técnicas constructivas que determinen los
procesos empíricos y matemáticos que permitan establecer las longitudes de
acero recomendables, para que los elementos estructurales hechos de
concreto armado alcancen un grado de adherencia y anclaje adecuado.
El objetivo fundamental de la investigación es determinar las
características presentadas por la adherencia como propiedad fundamental
para garantizar que el hormigón y el acero trabajen realmente como un
material compuesto, la importancia del anclaje como elemento de sostén y
refuerzo para fijar estructura al suelo o a una roca garantizando la
estabilidad de estructuras muy diversa mediante el uso de elementos
específicos utilizados en la ingeniería civil. De igual forma se determinaran a
lo largo de la misma, los esfuerzo de adherencia, naturaleza de adhesión,
longitudes de anclaje o desarrollo, ensayo de extracción, ensayo de
elementos con barras solapadas según el caso, ensayo de vigas para cada
caso, cálculo de longitud de desarrollo, solapa y ganchos, artículos de la
norma covenin que dan pautas para cálculos de la longitud de desarrollo y
ganchos
Saber con exactitud el nivel de adherencia o anclaje que se está
logrando durante un proceso de construcción es muy difícil, para evitar la
incertidumbre se hace de vital importancia utilizar las normas covenin como
requisitos necesarios para proyectos y ejecución de edificaciones de
concreto estructural que se proyecten o construyan en el territorio nacional.
Aplica a todos los aspectos relativos al proyecto, construcción, inspección,
supervisión, mantenimiento, evaluación, adecuación o reparación, así como
1
también a las propiedades y aseguramiento de calidad de los materiales. Las
obras temporales o provisionales deben cumplir con las disposiciones de
esta Norma.
2
ADHERENCIA
La adherencia constituye la propiedad fundamental para garantizar
que el hormigón y el acero trabajan realmente como un material compuesto.
La adherencia, por tanto, tiene especial importancia en las siguientes tres
funciones que se detallan a continuación.
Permitir la transmisión de las tensiones tangenciales entre el hormigón
y el acero a lo largo de la armadura.
Asegurar el efecto de anclaje de las armaduras cuando dejan de ser
necesarias desde el punto de vista estructural.
Limitar el valor de la figuración con el efecto en la durabilidad de las
estructuras de hormigón dado que una buena adherencia produce
más fisuras pero de menor anchura cada una, al contrario de lo que
sucede en una situación de baja adherencia en la que las fisuras son
menores en número pero de mayor anchura
ANCLAJE
Es un procedimiento utilizado en ingeniería civil que permite fijar o
anclar alguna estructura al suelo o a una roca para garantizar la estabilidad
de estructuras muy diversa mediante el uso de tornillos de diámetro mínimo
de 3/8’’ que se deja embebido en la viga de amarre para amarrar el techo.
Los anclajes pueden usarse en forma muy ventajosa en cualquier
situación en que se necesite la ayuda de la masa del suelo para soportar un
determinado estado de tensiones o esfuerzos. Casos muy comunes se
producen en los muros de tierra en donde es necesario garantizar la
estabilidad de la masa de suelo, y por ende la obra. Como elemento que
contrarresta las supresiones producidas por el agua, en el sostenimiento de
3
techos y hastiales en obras subterráneas de vialidad, centrales
hidroeléctricas y mineras, e igualmente como soporte artificial en taludes
constituidos por masas de suelos y/o rocas.
Por otra parte, en los tirantes de anclaje se utilizan como miembro de
tracción barras de acero de alta resistencia. Las barras tienen generalmente
un fileteado exterior que aumenta la adherencia en la zona de anclaje y
permite por otra parte la unión por mangos especiales.
ESFUERZO DE ADHERENCIA
Los esfuerzos de adherencia se presentan en los elementos de
concreto reforzado por dos causas: necesidad de proporcionar anclaje
adecuado para barras y la variación del momento a los largo del elemento.
En un elemento de concreto reforzado es necesario que exista
adherencia entre el concreto y las varillas de refuerzos, de manera que
ambos materiales estén íntimamente ligados entre sí. Si no existe esta
adherencia, el comportamiento del elemento difiere. Por ejemplo, si la
diferencia en comportamiento entre viga con refuerzo adherido y otra en la
que el refuerzo se encuentra libre dentro de la masa de concreto; en el
primer caso, los esfuerzos en refuerzo varían a lo largo del elemento, ya que
son prácticamente proporcionales a la magnitud del momento flexionante, en
cambio, en el segundo caso, los esfuerzos en el refuerzo son constantes a lo
largo del claro, ya que, como las varillas están libres, el elemento se
comporta como un arco atirantado y no como una viga; en este caso es
necesario anclar mecánicamente las varillas en los extremos del elementos
por medio de placas u otro dispositivos adecuados.
Los esfuerzos varían a lo largo de las varillas de refuerzo; para que
pueda ocurrir esta variación, es necesario que se transmitan esfuerzos del
4
refuerzo al concreto, como puede verse si se analiza un diagrama de cuerpo
libre de la varilla. Los esfuerzos de adherencia se desarrollan siempre que
existe una diferencia de tensión entre dos secciones de una verilla de
refuerzo.
NATURALEZA DE ADHESIÓN
La adherencia o resistencia al deslizamiento tiene su origen en los
fenómenos siguientes:
1. Adhesión de naturaleza química entre el acero y el concreto.
2. Fricción entre la barra y el concreto que se desarrolla al tender a
deslizar la primera.
3. Apoyo directo de las corrugaciones de las barras sobre el concreto
que las rodea.
En varillas lisas solo existen las dos primeras contribuciones. Como su
aportación a la resistencia al deslizamiento es mucho menor que la debida al
apoyo de las corrugaciones sobre el concreto, la adherencia era con
frecuencia un factor crítico en el diseño cuando se usaban varillas lisas. Con
el advenimiento de las varillas corrugadas, el problema de la adherencia ha
dejado de ser crítico, ya que el diseño está regido por flexión o por tensión
diagonal en la mayoría de los casos. Sin embargo, puede ser significativo
cuando se usan varillas de diámetros muy grandes y esfuerzos de fluencia
superiores a 5000 kg/cm² como las comunes en algunos países.
LONGITUDES DE ANCLAJE O DESARROLLO
El logro de un comportamiento adecuado de adherencia es un aspecto
importante del dimensionamiento de elementos de concreto reforzado; sin
embargo el conocimiento que se tiene del fenómeno es relativamente
5
escaso, especialmente en lo que se refiere a la determinación de los
esfuerzos internos y a los mecanismos de fallas por adherencia.
Experimentalmente se han encontrado métodos para estimar en forma
aproximada, los esfuerzos de adherencia en casos particulares; pero estos
métodos no toman en cuenta todas las variables que intervienen, ya que sus
efectos no han podido ser cuantificados en forma definitiva. Los estudios que
han permitido la formulación de recomendaciones de dimensionamiento se
pueden clasificar en ensayes de extracción y ensayes de vigas.
ENSAYO DE EXTRACCIÓN
El espécimen en que se efectúa este tipo de ensayo consiste en una
varilla ahogada en un cilindro o prisma de concreto, con uno de sus extremos
sobresaliendo del concreto. El ensayo se realiza aplicando una fuerza de
tensión al extremo libre de la varilla, o sea, tratando de extraer la varilla de la
masa de concreto. El caso que se representa con este tipo de ensayo. El
ensayo de extracción da una idea clara del concepto de anclaje; la longitud
en que esta ahogada la varilla es una longitud de anclaje.
La longitud de anclaje recibe también el nombre de longitud de
desarrollo, es decir, la longitud de una barra requerida para desarrollar por
adherencia un determinado esfuerzo de acero.
El comportamiento y tipo de falla en ensayos de extracción dependen
principalmente del tipo de barra ensayada: Barras Lisas, la falla en un
espécimen de este tipo puede ocurrir de dos maneras, si la barra tiene una
superficie lisa, como las trabajadas en frío, sale de la masa de concreto
dejando un agujero liso; si la superficie es rugosa, como las de las barras
laminadas en caliente, la fricción es mayor y la falla ocurre por rotura del
elemento de concreto. Barras corrugadas, la falla en este tipo de espécimen
6
ocurre al partirse longitudinalmente la masa de concreto en dos o tres
segmentos.
ENSAYO DE ELEMENTOS CON BARRAS SOLAPADAS SEGÚN EL CASO.
BARRAS LISAS
Debido a que en un ensaye de extracción la barra está sujeta a
esfuerzos de tensión mientras que el concreto está sujeto a esfuerzos de
compresión, ocurre necesariamente un deslizamiento entre los dos
materiales. Cuando el esfuerzo en la barra es bajo, del orden de 150 a 200
kg/cm2, este deslizamiento se localiza en una longitud pequeña cerca del
extremo cargado de la barra. En esta longitud se rompe la adhesión entre la
barra y el concreto. Inmediatamente junto a la zona donde se ha registrado el
deslizamiento, existen esfuerzos elevados de adherencia, producidos
principalmente por adhesión. En la zona contigua a la de esfuerzos elevados,
los esfuerzos de adherencia con pequeños, ya que la mayor parte de la
fuerza de tensión se ha transmitido al concreto y la barra tiene esfuerzos de
tensión muy pequeños.
Al aumentar los esfuerzos de tensión en la barra, aumenta la longitud
de la zona que sufre deslizamiento y en la cual se rompe la adhesión.
Distribución aproximada de esfuerzos en un ensaye de extracción con
barra lisa.
Cerca de la falla, el deslizamiento de la barra se extiende en casi toda
la longitud de desarrollo. El esfuerzo máximo de localiza cerca del extremo
descargado.
Cuando la distribución de esfuerzos de adherencia, no es uniforme en
ninguna etapa de carga. Puede calcularse un esfuerzo promedio uniforme
7
dividiendo la fuerza de extracción, T, entre la superficie de la barra en
contacto con el concreto. Esta superficie es igual al producto de la longitud
de desarrollo, Ldes, por el perímetro de la barra. Teniendo en cuenta que T =
π4
d2 bfs y que el perímetro, ∑ 0, es igual a ∑ πdb, el esfuerzo promedio viene
dado por:
La diferencia entre el esfuerzo promedio y el esfuerzo máximo
depende de la etapa de carga y de la longitud de desarrollo. En las primeras
etapas de carga la diferencia es mayor, porque la zona con esfuerzos
pequeños es mayor en relación con la longitud de desarrollo. La diferencia
también es mayor mientras mayor sea la longitud de anclaje, porque la zona
alejada del extremo cargado, en la cual los esfuerzos son pequeños, es de
mayor longitud.
Efecto de la longitud del espécimen de ensaye en la distribución de
esfuerzos de adherencia.
La falla en un espécimen de este tipo puede ocurrir de dos maneras. Si la
barra tiene una superficie muy lisa, como la de las trabajadas en frio, sale de
la masa de concreto dejando un agujero liso. Si la superficie es rugosa, como
la de las barras laminadas en caliente, la fricción es mayor y la falla ocurre
por rotura del elemento de concreto, como en el caso de barras corrugadas
que se describen en la siguiente sección. La contracción del concreto
también contribuye a aumentar la fricción y a que ocurra el segundo tipo de
falla.
BARRAS CORRUGADAS
En este caso, al deslizar la barra dentro de la masa de concreto y
romperse la adhesión entre los dos materiales, las corrugaciones reaccionan
contra el concreto. Como se vio en la sección en la sección anterior, la
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fricción y la adherencia desempeñan un papel menos importante que el caso
de barras lisas.
La falla en este tipo de espécimen ocurre al partirse longitudinalmente
la masa de concreto en dos o tres segmentos. También se ha observado en
algunos casos, especialmente es especímenes de concreto ligero, que la
falla ocurre por cortante en una superficie cilíndrica, al desprenderse la zona
de concreto que rodea a la barra. La clase de concreto, el recubrimiento y el
diámetro de la varilla, son los parámetros que más influyen en el tipo de falla.
Si el recubrimiento es muy grande y la varilla es pequeña, ocurre el segundo
tipo de falla.
Distribución aproximada de esfuerzos en un ensaye de extracción con
barra corrugada.
Se han efectuado algunos ensayes de extracción en prismas sujetos a
cargas normales a la dirección de la barra. Estas cargas aumentan la fricción
entre la barra y el concreto contra las corrugaciones. Por lo tanto, para una
longitud de desarrollo dada, puede aplicarse mayor fuerza de tensión en la
barra que en el caso de especímenes sin cargas normales.
Estas cargas evitan la formación de las grietas y la falla ocurre por
pulverización del concreto que rodea a las barras debido a la acción de las
corrugaciones. Un efecto semejante puede lograrse con el ejemplo de
refuerzo helicoidal.
Dos tipos de falla en especímenes de extracción con barras corrugadas.
Al igual que en el caso de barras lisas, puede calcularse el esfuerzo
promedio de adherencia en la longitud de desarrollo por medio de la
ecuación 1. La diferencia entre el esfuerzo promedio y el esfuerzo máximo
depende también de la etapa de carga y de la longitud del espécimen de
ensaye.
9
El ensaye de extracción permite determinar la longitud de desarrollo
de barras ahogadas en una masa de concreto y da una idea de los esfuerzos
de adherencia en una viga.
Es útil también como medio para comparar la efectividad de distintos
tipos de corrugaciones. Sin embargo no reproduce adecuadamente el
comportamiento en adherencia de vigas de concreto. Esto se debe
principalmente a que en ensayes de extracción la masa de concreto se
encuentra sujeta a esfuerzos de compresión, mientras que en las vigas, el
concreto tiene esfuerzos y grietas de tensión debidas a la flexión y a la fuerza
cortante, que producen un efecto desfavorable.
ENSAYO DE VIGAS PARA CADA CASO
Los ensayes de adherencias en vigas libremente apoyadas, tienen el
inconveniente de que la reacción del apoyo restringe l agrietamiento
longitudinal del concreto, por lo que se sobreestima la resistencia en
adherencia. Para evitar esto, se han ideado tres tipos de especiales de
especímenes:
1.- Usado en la Universidad de Texas: consiste en una viga con un extremo
en voladizo y con cargas concentradas que le producen el diagrama de
momento flexionante; una de las barras de refuerzo negativo se prolonga
desde la sección donde se interrumpe el resto del refuerzo negativo hasta el
punto de inflexión. En el punto de inflexión, la barra tiene un esfuerzo nulo,
por ser nulo el momento flexionante, mientras que la sección donde se
interrumpe el resto del refuerzo negativo, la barra tiene un esfuerzo; por lo
tanto el esfuerzo en la barra se desarrolla de cero en la longitud.
2.- Utilizado en la National Bureau of Standards: el efecto de los refuerzos de
apoyo sobre el agrietamiento longitudinal se evita colocando los apoyos
alejados de la barra ensayada; aquí la longitud de desarrollo es la distancia
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desde los apoyos (momento nulo) hasta la sección de aplicación de la carga
(momento máximo). La falla en éstos ocurre por deslizamiento excesivo de la
barra dentro de la masa de concreto, si incremento apreciable de la carga
aplicada.
3.- Manejado por la Universidad de West Virginia: permite combinar una
fuerza de extracción directa, que es la aplicada con el gato, con un gradiente
de esfuerzos producidos por el par que forman las dos fuerzas verticales;
además permite introducir el efecto de fuerzas de dovela sobre las barras,
este efecto es el que se produce donde las grietas inclinadas de tensión
diagonal intersectan a las barras de refuerzos longitudinales. Si se tienen en
cuenta los altos esfuerzos de adherencia que pueden presentarse en la
vecindad de las grietas de flexión y de tensión diagonal, resulta evidente que
pueden presentarse fallas locales por adherencia bajo cargas muy inferiores
a las que producen la falla; estas fallas se reflejan en un incremento del
ancho de las grietas de flexión y tensión, así como la desflexión; sin
embargo, no afectan la capacidad de carga de la viga mientras no se
extiendan en toda la longitud de las barras, provocando su deslizamiento.
CALCULO DE LONGITUD DE DESARROLLO, SOLAPA Y GANCHOS
Para el cálculo de longitudes de desarrollo se tomó como referencia el
reglamento ACI 318-02.
Acero en tensión, para el cálculo se toman en cuenta las variables
principales, como el tamaño de la barra, la resistencia del concreto y el límite
de fluencia del acero, en forma explícita y otras variables, como la posición
de las barras y su recubrimiento o separación de otras barras, a partir de
factores por los que se multiplica la longitud de desarrollo, denominada en el
reglamento Ld, el factor α se introduce para tomar en cuenta la posición de
las barras, el factor β toma en cuenta la posibilidad de que las barras estén
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recubiertas con alguna resina epóxica, la cual se hace en ocasiones para
protegerlas de la corrosión.
BARRAS N° 6 O MENORES Y
ALAMBRES CORRUGADOSBARRAS N° 7 Y MAYORES
Separación libre entre las barras o los traslapes no menor que db1 y estribos a lo largo de Ld en cantidad no menor al mínimo especificado en el reglamento
Ld=F yαβ
6.6 √ f 1 cdb Ld=
F yαβ
5.3√ f 1cdb
Separación libre de las barras o traslapes no menor que 2db y recubrimiento libre no menor que db
Ld=F yαβ
2.1√ f 1 cdb (SI) Ld=
F yαβ
1.7 √ f 1cdb (SI)
Todos los Otros Casos
Ld=F y αβ
4.4√ f 1 cdb Ld=
F yαβ
3.5√ f 1cdb
Ld=F y αβ
1.4 √ f 1 cdb (SI) Ld=
F yαβ
1.1√ f 1 cdb (SI)
Se le debe asignar una valor de 1.5 cuando las barras este recubiertas
con resina y tengan un recubrimiento de concreto menor que 3db o una
separación entre barras paralelas menor que 6db; de 1.2 cuando este
recubiertas con resina pero tengan recubrimiento de concreto o separaciones
mayores a las anteriores y de 1.0 sino están recubiertas con resina. se ve
que este factor aumenta la longitud de desarrollo si las barras están
protegidas con resina , ya que esto disminuye su adherencia con el concreto
Acero en Comprensión: la longitud básica de desarrollo puede reducirse si
se proporciona refuerzo transversal de confinamiento o acero longitudinal
mayor que el referido por reflexión el refuerzo de confinamiento en su caso
consistirá en una hélice no menor al No. 2 y con un paso no mayor de 10 cm.
O estribos del No. 4 con una separación no mayor que 10 cm. En ningun
caso se especifica aumentar la longitud básica de desarrollo, que debe ser
12
igual a 0.075 db F y√ f 1 c1
pero no menor que 0,0043 db fy. Estos valores en el
sistemas SI son 0.235 db F y√ f 1 c❑
y 0.0438 db Fy1, respectivamente. Para este
acero se especifica que la longitud de desarrollo nunca sea menor de 20 cm.
GANCHOS
En ocasiones no se dispone de suficiente espacio para alojar longitud
de desarrollo requerida. Se suele en estos casos hacer dobleces en el
extremo de la barra, de manera de que se formen ganchos o escuadras que
requieren menos espacios.
La longitu de desarrollo básica para varillas corrugadas terminadas en
gancho estándar con un esfuerzo de fluencia del acero de 4200 Kg / Cm2,
está dada por la siguiente expresión:Lhb=318db√ f 1 c
. Ec= 4,28
Para el uso de los siguientes factores:
Resistencia a la afluencia: para varillas con Fv distinto de 4200 Kg/Cm2 f Y4200
Ec = 4,29
Recubrimiento de concreto: Para varillas del #11 y menores, (normal al plano
del gacho) el recubrimiento lateral no debe ser menor de 6.3 cm, y para
gancho de 90° el recubrimiento en la extensión de la varilla más allá del
gancho no debe ser menor de 5Cm
Anillos y Estribos: Para varillas del #11 el gancho encerrado vertical u
horizontal dentro de los anillos o amarres de estribos, espaciados a lo largo
de la longitud de desarrollo total Ldh no debe ser mayor de 3 db’ donde db es el
diámetro de la varilla con gancho.
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ARTICULOS DE LA NORMA COVENIN QUE DAN PAUTAS PARA CALCULOS DE LA LONGITUD DE DESARROLLO Y GANCHOS
7.2 DETALLADO DEL ACERO DE REFUERZO
7.2.1 Diámetros de dobleces: El diámetro interno mínimo de doblez del
acero de refuerzo en forma de barras o mallas electrosoldadas cumplirá con
los siguientes requisitos y los de la Sección 7.9.2:
a. Barras: El diámetro interno de doblez de las barras de acero de refuerzo,
longitudinal y
transversal, serán los dados en las Tablas 7.2.1a y 7.2.1b.
b. Mallas electrosoldadas: El diámetro interno de doblez de la malla de
alambres electrosoldados, de alambres lisos o con resaltes, usada como
estribos o ligaduras no será menor que 4db para el alambre con resaltes de
diámetro mayor que 7 mm y de 2db para todos los demás alambres. Los
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dobleces con un diámetro interno menor que 8db no se ubicarán a menos de
4db de la intersección electrosoldada más próxima.
7.2.2 Gancho estándar
En esta Norma el término gancho estándar se emplea para designar lo
siguiente:
a. En el acero de refuerzo longitudinal:
1. Una vuelta semicircular (180) más una extensión de 4db pero no menor de
7 cm en el extremo libre;
2. Una vuelta de 90 ° más una extensión de 12db en el extremo libre.
b. En el acero de refuerzo transversal:
1. En barras N° 5 (16M) o menores, una vuelta de 90° más una extensión
igual a 6db en el extremo libre de la barra.
2. En barras N° 6 a N° 8 (20M a 25M), una vuelta de 90° más una extensión
de 12db en el extremo libre de la barra.
3. Barras N° 8 (25M) y menores, con ganchos de 135° más una extensión de
6db en el extremo libre.
4. En los nodos de las estructuras con Nivel de Diseño ND1, según el
Artículo 11.10, y las estructuras con Niveles de Diseño ND2 o ND3, según el
Capítulo 18, los estribos y ligaduras cerradas requeridos deben tener en
ambos extremos ganchos con un doblez no menor de 135°, con una
extensión de 6db pero no menor de 7.5 cm, que abrace el refuerzo
longitudinal y se proyecte hacia el interior de la sección del miembro. Los
ganchos de los estribos sucesivos arriostrando la misma barra longitudinal
deben estar alternado de extremo a extremos.
5. Cuando excepcionalmente se usen estribos o ligaduras de una rama, el
doblez en uno de los extremos debe ser un gancho de no menos de 180°,
con una extensión de 6db pero no menor de 7,5 cm y en el otro extremo un
gancho de no menos de 135° con una extensión de 6db.
15
7.2.3 Separación del acero de refuerzo
7.2.3.1 Barras
La separación libre entre barras paralelas de una capa no será menor
que db ni menor que 2,5 cm. Con relación al tamaño del agregado grueso,
véase la Sección 3.3.1.
Cuando las barras paralelas del refuerzo se colocan en dos o más
capas, las barras de las capas superiores serán colocadas en la misma
vertical de las capas inferiores, con una separación libre entre las capas no
menor de 2,5 cm. En miembros comprimidos, ligados o zunchados, la
separación libre entre barras longitudinales no será menor que 1.5db, 4 cm.
Con relación al tamaño grueso, véase la Sección 3.3.1.
Los valores límites para la separación libre entre las barras se
aplicarán también para la separación libre entre los empalmes por solape, y
entre éstos y las barras adyacentes. En muros, losas y placas (con
excepción de losas y placas nervadas), la separación para el refuerzo
principal no será mayor que tres veces el espesor del muro, la losa o placa ni
más de 45 cm.
7.2.3.2 Grupos de barras
Se podrán disponer barras paralelas en contacto para que actúen como una
unidad en vigas y columnas. Todo grupo de barras debe quedar cercado por
estribos o ligaduras con gancho a 135°, aunque el paquete no esté en una
esquina. El número máximo de barras por paquetes es de 4 en edificaciones
con Nivel de Diseño ND1, y se limita a 2 en miembros con Nivel de Diseño
ND2 o ND3. En las vigas no se usarán grupos de barras mayores de No. 11
(32M).
16
En los tramos interiores de los miembros en flexión, las barras
individuales dentro del grupo se cortarán en diferentes puntos,
escalonándose a una distancia de 40db como mínimo. En las columnas las
barras en grupo estarán firmemente amarradas a la esquina de la ligadura
que las circunda. Las limitaciones de separación y recubrimiento de un grupo
de barras serán las correspondientes al diámetro equivalente que se
deduzca del área total de las barras colocadas en el paquete.
Para grupos de barras el recubrimiento mínimo a usar será igual al
diámetro del área equivalente al grupo pero no es necesario que sea mayor
que 5 cm., salvo para el caso de concreto vaciado sobre el terreno y en
contacto permanente con el mismo, cuyo recubrimiento mínimo será de 7.5
cm.
7.2.4 Recubrimiento mínimo del acero de refuerzo
El acero de refuerzo debe tener los recubrimientos mínimos de
protección dados a continuación; ver Figura H- 7.2.4. En ambientes
agresivos deben utilizarse recubrimientos mayores que los mencionados, los
cuales dependen de las condiciones de exposición. Cuando por razones
estéticas la textura de la superficie de concreto implique la merma del
material de recubrimiento, el mismo debe aumentarse en 1 cm. en las
superficies afectadas. El recubrimiento mínimo en piezas de concreto
vaciadas en sitio, no prefabricadas ni pre o postensadas, no podrá ser menor
que los valores especificados en la Tabla 7.2.4.
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En ambientes corrosivos u otras condiciones de exposición
muy severas, el recubrimiento de concreto debe aumentarse
adecuadamente y tomar en consideración su compacidad e
impermeabilidad o disponer de otras protecciones.
Cuando el concreto esté expuesto a acciones de cloruros de
origen externo, tales como contacto o rociado de aguas salobres o
aguas de mar, el concreto debe dosificarse para satisfacer los
requisitos de exposición a condiciones especiales de los Artículos
4.3 y 4.4 de esta Norma. Los insertos, planchas y otros aceros
expuestos dispuestos para futuras ampliaciones o etapas
constructivas deben ser debidamente protegidas contra la
corrosión. Cuando las condiciones particulares de una obra
requieren recubrimientos de protección contra el fuego mayores
que los especificados en la Tabla 7.2.4, privarán los requisitos más
exigentes.
18
CONCLUSIÓN
En elementos de concreto reforzado es necesario que exista
adherencia entre el concreto y las barras de refuerzo, de manera que ambos
materiales estén íntimamente ligados entre sí. El logro de un comportamiento
adecuado en adherencia es un aspecto importante del dimensionamiento de
elementos de concreto reforzado. Sin embargo nuestro conocimiento del
fenómeno de adherencia es relativamente escaso, especialmente en lo que
se refiere a determinación de los esfuerzos internos y los mecanismos de
fallas por adherencia. Experimentalmente se han encontrado métodos para
estimar, en forma aproximada, los esfuerzos de adherencia en casos
particulares; pero estos métodos no toman en cuenta todas las variables
intervienen, ya que sus efectos no han podido ser cuantificados en forma
definitiva.
Lo que ha llevado a realizar ensayos de elementos con barras
solapadas Lisas y corrugadas, determinar longitudes y el cálculo de
adherencia, así como las longitudes en los ganchos, y determinar las
características de lo mismo, estableciéndose un conjunto de normas
Venezolana 1753-2006 COVENIN, como estándar de seguridad y
procedimientos, en los Proyectos y Construcción de obras en Concreto
estructural
19
ANEXOS
20
21
22
23
24
25
26
REFERENCIAS BIBLIOGRAFICAS
Norma Venezolana 1753-2006, Proyecto Y Construcción De Obras En Concreto Estructural, caracas, agosto 2006, Versión Definitiva presentada por el sc-1 ante el ct-3 el 16-08-06 para su Aprobación por el consejo superior de FONDONORMA y posterior envío al SENCAMER para su publicación en gaceta oficial por el Milco.
NAVARRO Roberto, Manual de Anclajes en Obras de Tierras, Universidad de los Andes, Mérida 2002
Apuntes de Adherencia y Anclaje, Consultada en la Web (12 Junio de 2012), Información disponible en: https://www.u-cursos.cl/ingenieria/2007/2/CI42B/1/.../145249
Capítulo 4, longitud de Desarrollo, Consultada en la Web (12 Junio de 2012), Información disponible en:http://tesis.uson.mx/digital/tesis/docs/3527/Capitulo4.pdf
27
