IDAC · GTR SP2 0 / 0,6 19,5 0,7 26,9 85,6 B5 a) Caractères principaux Les sols de classe GTR B 5:...
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42 rue Sadi Carnot
59320 EMMERIN Tél. : 09.51.96.24.66
Fax : 09.56.96.24.66
www.competence-geotechnique.fr
Diffusion par mail et courrier simple : 1 exemplaire par courrier à l’Institut Départemental Albert Calmette
1 exemplaire reproductible par mail à Mme DARNAUX de l’IDAC
([email protected]) et à ETR Ingénierie ([email protected])
IDAC
CAMIERS
(Pas de Calais)
Route de Widehem
Construction d’un bâtiment
pour la Maison d’Accueil Spécialisée
Sondages et essais de sol
RAPPORT D'ETUDE GEOTECHNIQUE
N°AFFAIRE Agence Année N° ordre
N - 14 - 004
A Emmerin,
le 27 janvier 2014
B. DELCOURT M-P. MARCHIVE 30 Première version
Nom Nom
ETABLI PAR VERIFIE PAR Nb de feuilles Modifications - Observations
Agence Nord
SA
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– Agence Nord – 42 rue Sadi Carnot – 59320 EMMERIN
Tél. : 09.51.96.24.66 – Fax : 09.56.96.24.66
RAPPORT N14-004 – IDAC – CAMIERS (62) – Route de Widehem
Construction d’un bâtiment pour la Maison d’Accueil Spécialisée
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SOMMAIRE
I - MISSION......................................................................................................................................... 2
II - PROJET .......................................................................................................................................... 2
III - LE SITE........................................................................................................................................... 3
IV - ETUDE GEOTECHNIQUE .......................................................................................................... 4
4.1 METHODE DE TRAVAIL .............................................................................................................. 4 4.2 RESULTATS ET INTERPRETATION ........................................................................................... 5 4.2.1 NATURE DU SOL ............................................................................................................................ 5 4.2.2 L'EAU DANS LE SOL....................................................................................................................... 5 4.2.3 CARACTERISTIQUES MECANIQUES ........................................................................................... 6 4.2.4 CARACTERISATION GEOTECHNIQUE DES SOLS...................................................................... 7 4.2.5 CLASSIFICATION SELON LE RISQUE SISMIQUE....................................................................... 8
V - FONDATIONS DE LA STRUCTURE ....................................................................................... 10
5.1. NIVEAUX MINIMUM D'ASSISE................................................................................................. 10 5.2 CONTRAINTES AUX ETATS LIMITES ..................................................................................... 11 5.3 EVALUATION DES TASSEMENTS............................................................................................ 11 5.4 CONSEILS DE MISE EN OEUVRE.............................................................................................. 12
VI - DALLAGES .................................................................................................................................. 13
VII - INFILTRATION ET EVACUATION DES EAUX PLUVIALES .............................................. 14
7.1 MESURE PONCTUELLE DE LA PERMEABILITE.................................................................... 14 7.2 PREDIMENSIONNEMENT DE PUITS D’INFILTRATION ....................................................... 14 7.3 EXEMPLE DE DISPOSITIF D’INFILTRATION ET D’EVACUATION DES EAUX
PLUVIALES .................................................................................................................................. 15
VIII - ETUDE DES CHAUSSEES ET PARKINGS............................................................................. 16
8.1 METHODOLOGIE ....................................................................................................................... 16 8.2 COUCHE DE FORME ................................................................................................................... 17 8.3 CHAUSSEES ................................................................................................................................. 20
CONCLUSIONS ................................................................................................................................................. 21
– Agence Nord – 42 rue Sadi Carnot – 59320 EMMERIN
Tél. : 09.51.96.24.66 – Fax : 09.56.96.24.66
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I - MISSION
Notre mission fait suite au devis n° N13-12-169 du 10/12/2013, dont la commande signée le
7 janvier 2014 par M. NIVESSE, Directeur de l’IDAC, fut reçue par courrier le 13/01/2014.
La présente étude correspond à une mission G2 phase AVP selon la norme NF P 94-500 de
novembre 2013 annexée, assurée par la SMABTP (contrat n : 418383J) dont l’attestation est
disponible sur simple demande.
Nous précisons que l’ancienne norme NF P 94-500 de décembre 2006 est remplacée par une
nouvelle version de novembre 2013 (voir communiqué en annexe pour plus de détails).
Le document fourni par ETR Ingénierie pour remplir notre mission est le cahier des charges
intitulé « Reconstruction de la Maison d’Accueil Spécialisée » datant d’octobre 2013.
Ce cahier des charges contient à partir de la page 7 des extraits d’une étude de sol réalisée par
ARCADIS dont des plans centrés sur le bâtiment E.
Des documents nous ont été transmis par M. DUVAL lors de notre intervention :
- un plan VRD datant du 06/01/2014 réalisé par Form’@ architectes,
- un plan de masse du projet à l’échelle 1/200.
II - PROJET
Le projet consiste en la construction d’un bâtiment d’environ 672 m² sur simple rez-de-
chaussée pour la Maison d’Accueil Spécialisée située sur la commune de Camiers (62).
Les charges maximales reçues par les sols devraient être de l'ordre de :
- 15 T/ml sur appuis continus,
- 90 T sur appuis isolés.
Le niveau bas est fixé à la cote + 30,25 NGF, correspondant au niveau fini des rez-de-
chaussée des bâtiments existants.
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III - LE SITE
Le site est quasi-plat et horizontal. Il s’agit actuellement d’une cour localement recouverte de
végétation de type herbes.
D’après les renseignements en notre possession, notamment la carte géologique de
MONTREUIL à l’échelle 1/50000, les formations que l’on devait normalement rencontrer sur
le site sont, de haut en bas :
d’éventuels remblais d’occupation antérieure,
des colluvions et des sables de dunes littorales anciennes,
le substratum composé par de la craie.
Des arrêtés concernant les risques naturels ont été pris sur la commune de CAMIERS (62) :
Extrait du site www.macommune.prim.net.
Les risques naturels recensés sur la commune sont les suivants :
Risque naturel Aléa / sensibilité Source
Retrait-gonflement A priori nul www.argiles.fr
Inondations par remontée de nappe Moyenne www.inondationsnappes.fr
Sismique Très faible (zone 1) décrets n°2010-1254 et 1255 du
22 octobre 2010
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Les plans de prévention en cours d’instruction ou approuvés sur la commune sont :
PPR Etat
Inondation Prescrit en 2000,
En cours d’instruction
Inondation - Par submersion
marine du bassin Montreuillois
Prescrit en 2011,
En cours d’instruction
Mouvement de terrain – avancée
dunaire du bassin Montreuillois
Prescrit en 2011,
En cours d’instruction
IV - ETUDE GEOTECHNIQUE
4.1 METHODE DE TRAVAIL
Nous avons procédé à l’exécution de :
- 2 sondages de reconnaissance à la tarière mécanique hélicoïdale continue 63 mm
associés à des essais de sol au pressiomètre (Norme NF P 94-110) notés SP,
descendus aux profondeurs suivantes :
Sondage (n°) Profondeur (m)
SP1 15
SP2 10
- 4 sondages de reconnaissance à la pelle mécanique, notés F, descendus jusqu’à 3 m
de profondeurs.
Les implantations des différents sondages sont reportées sur le plan d’implantation annexé.
Les têtes de sondages ont été nivelées par nos soins en prenant comme repère le seuil du
bâtiment existant (altitude fictive de + 100 m). Ce niveau semble correspondre à la cote 30,25
NGF d’après le cahier des charges intitulé « Reconstruction de la Maison d’Accueil
Spécialisée » datant d’octobre 2013.
Ces altitudes fictives sont inscrites en marge des feuilles de sondages annexées, et sont
données avec une précision de +/- 0,1 mètre.
La coupe géologique de chacun des sondages, et les résultats des essais, sont joints sur les
feuilles placées en annexe.
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4.2 RESULTATS ET INTERPRETATION
4.2.1 NATURE DU SOL
a) Reconnaissance des sols de fondation
Les 6 sondages de reconnaissance ont permis de distinguer les formations ci-après, de haut en
bas :
Couche 1 :
- les sables et remblais sableux +/- limoneux et graveleux, avec localement des débris de
maçonnerie, sur une épaisseur de :
Sondage (n°) Profondeur (m)
SP1 1,3
SP2 0,6
F3 1,1
F4 0,8
F5 0,9
F6 1,4
Couche 2 :
- des craies beiges à blanches, au-delà.
4.2.2 L'EAU DANS LE SOL
Une arrivée d’eau a été reconnue en cours de perforation vers 10,3 m de profondeur au droit
du sondage nommé SP1.
Nous signalons que les sols superficiels sont souvent le siège de circulations anarchiques
d’eaux d’infiltration qui ont tendance à gagner les points bas naturels ou artificiels,
notamment dans les remblais.
Nous rappelons que le BRGM indique une sensibilité moyenne au risque de remontée de
nappe pour le terrain d’étude
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AVERTISSEMENT :
Les cotes des niveaux d’eau communiquées dans ce rapport ne correspondent
aucunement au niveau des plus hautes eaux connues, ni à aucun autre niveau de
référence et ne constituent qu’une mesure ponctuelle. La définition de ces niveaux fera
l’objet d’un rapport indépendant établi par un bureau d’études spécialisé
(hydrogéologue).
4.2.3 CARACTERISTIQUES MECANIQUES
Les caractéristiques mécaniques mesurées au moyen d’essais au pressiomètre (Norme NF P
94-110) et au pénétromètre dynamique s’avèrent avec :
Em = module pressiométrique,
Pl = pression limite.
Couche 1 :
- Faibles dans les sables et remblais sableux avec :
Em = 1,4 MPa,
Pl > 0,13 MPa.
Couche 2 :
- Bonnes dans les craies avec :
Em > 8 MPa,
Pl > 0,78 MPa.
Les valeurs à retenir dans chacune des couches pour les calculs sont données ci-après :
Couche
(n°) Nature
Em
(MPa) Ple*
(MPa)
1 Sables et remblais sableux - 1,4 0,13
2 Tête des Craies 0,5 8 0,78
: coefficient rhéologique du sol. Ce module fournit la corrélation entre le module
pressiométrique Em et le module œdométrique Eœd, suivant la relation Em = Eoed/ .
Avec Es = Em /
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4.2.4 CARACTERISATION GEOTECHNIQUE DES SOLS
Les essais de laboratoire suivants ont été réalisés sur des échantillons pris dans les sondages à
la tarière, afin de déterminer la classification des sols selon le guide technique de réalisation
des remblais et des couches de forme de juillet 2000 (GTR2000) :
1 détermination de la teneur en eau W (Norme NF P 94-050),
1 détermination de la valeur au bleu des sols VBS (Norme NF P 94-068),
1 granulométrie par tamisage (Norme NF P 94-056) avec tamis de mailles
80 µm et 2 mm.
Les résultats sont donnés dans les tableaux ci-après ; les procès-verbaux des essais sont joints
en annexe.
Sondage
(n°) Prof. (m) W (%) VBS (%)
passant à
80 µm (%) passant à 2
mm (%) Classe GTR
SP2 0 / 0,6 19,5 0,7 26,9 85,6 B5
a) Caractères principaux
Les sols de classe GTR B5 : la proportion de fines et la faible plasticité de ces dernières,
rapprochent beaucoup le comportement de ces sols de celui des sols A1. Leur emploi en
couche de forme sans traitement avec des LH nécessite de connaître leur résistance mécanique
(Los Angeles et/ou Micro Deval).
b) Sensibilité au retrait-gonflement des sols
Le tableau ci-dessous présente la sensibilité au retrait-gonflement des argiles :
Valeur de bleu VBS en % Susceptibilité
< 2,5 Faible
2,5 à 6 Moyenne
6 à 8 Forte
> 8 Très forte
Les résultats des essais montrent que ces sols ne sont pas sensibles au retrait-gonflement.
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4.2.5 CLASSIFICATION SELON LE RISQUE SISMIQUE
a) Le projet :
Les bâtiments dits « à risque normal » sont classés en quatre catégories d’importance définie
suivant le Code de l’Environnement (article R 563-3). Ces catégories sont référencées dans le
tableau suivant :
Catégorie
d’importance Description
I Bâtiment dans lequel il n’y a pas d’activité humaine nécessitant un séjour de longue durée
II
Bâtiment d’habitation individuelle,
Etablissement recevant du public (ERP) de 4ième et 5ième catégorie à l’exception des écoles selon
R123-2 et R123-19,
Bâtiment dont la hauteur est inférieur ou égale à 28 mètres dont :
Les bâtiments d’habitation collective,
Les bâtiments à usage commercial ou de bureau pouvant accueillir simultanément au plus 300
personnes,
Les bâtiments industriels pouvant accueillir au plus 300 personnes,
Les parcs de stationnement ouvert au public.
III
Etablissements scolaires,
Etablissement recevant du public de 1ère, 2ième et 3ième catégorie selon R123-2 et R123-19,
Bâtiment dont la hauteur est supérieur à 28 mètres dont :
Les bâtiments d’habitation collective,
Les bâtiments à usage de bureau,
Les Bâtiments pouvant accueillir simultanément plus de 300 personnes dont les bâtiments à
usage commerciale ou de bureau non classé ERP,
Les bâtiments industriels pouvant accueillir plus de 300 personnes,
Bâtiments des établissements sanitaires et sociaux à l’exception des bâtiments de santé,
Bâtiments des centres de production collective d’énergie.
IV
Bâtiments indispensables à la sécurité civile, la défense nationale et le maintien de l’ordre public
(moyens de secours, personnel et matériel de la défense, moyens de communication, sécurité
aérienne),
Bâtiments assurant la production et le stockage d’eau potable et la distribution publique d’énergie,
Etablissements de santé,
Centres météorologiques.
Le choix de la catégorie d’importance du bâtiment est laissé à l’initiative du maître d’ouvrage.
A priori, le bâtiment considéré dans le présent rapport est vraisemblablement de catégorie
d’importance IV.
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b) Classification des sols :
La classe du sol a été définie en considérant les profils lithologiques des sondages de
reconnaissance et les essais géotechniques réalisés in situ.
Elle est définie selon le tableau ci-dessous :
Paramètres Classe
de sol Description du profil stratigraphique
Vs (m/s)
NSPT
(coups/30
cm)
Cu (kPa)
A Rocher ou autre formation géologique de ce type comportant
une couche superficielle d’au plus 5 m de matériau moins
résistant
> 800 - -
B
Dépôts raides de sable, de gravier ou d’argile sur-consolidée,
d’au moins plusieurs dizaines de mètres d’épaisseur,
caractérisés par une augmentation progressive des propriétés
mécaniques avec la profondeur
360 – 800 > 50 > 250
C Dépôts profonds de sable de densité moyenne, de gravier ou
d’argile moyennement raide, ayant des épaisseurs de quelques
dizaines à plusieurs centaines de mètres
180 – 360 15 – 50 70 – 250
D Dépôts de sol sans cohésion de densité faible à moyenne (avec
ou sans couches cohérentes molles) ou comprenant une
majorité de sols cohérents mous à fermes
< 180 < 15 < 70
E
Profil de sol comprenant une couche superficielle d’alluvions
avec des valeurs de s de classe C ou D et une épaisseur
comprise entre 5 m environ et 20 m, reposant sur un matériau
plus raide avec s > 800 m/s
S1
Dépôts composés, ou contenant, une couche d’au moins 10 m
d’épaisseur d’argiles molles/vases avec un indice de plasticité
élevé (IP > 40) et une teneur en eau importante.
< 100 valeur
indicative - 10 – 20
S2 Dépôts de sols liquéfiables d’argiles sensibles ou tout autre
profil de sol non compris dans les classes A à E ou S1.
Le profil de sol considéré dans le présent rapport est de classe A.
c) Classification du site :
Le site géographique est à classer en zone de sismicité 1 d'après la carte de sismicité de la
France (Décret n° 2010-1255 du 22 octobre 2010).
Les bâtiments de catégorie d’importance IV en zone sismique 1 ne requièrent pas le recours à
la règlementation parasismique.
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V - FONDATIONS DE LA STRUCTURE
Les sondages ont permis de mettre en évidence sous les sables et remblais sableux (couche 1),
des craies compactes (couche 2) à partir de 0,6 à 1,4 m de profondeur.
Dans ces conditions, le bâtiment sera fondé par semelles continues ou massifs isolés ancrés
d’au moins 0,3 m dans les craies (couche 2),
5.1. NIVEAUX MINIMUM D'ASSISE
Les massifs seront ancrés au minimum de 0,3 m dans les craies (couche 2).
En conséquence, les profondeurs minimales des assises au droit de nos sondages seront :
Sondage (n°) Profondeur (m)
SP1 1,6
SP2 0,9
F3 1,4
F4 1,1
F5 1,2
F6 1,7
Notes :
Ancrage = hauteur de pénétration de la fondation dans la couche d'assise, ici, les craies
(couche 2).
L'épaisseur des sables et des remblais (couche 1) pouvant varier sensiblement entre les
sondages, seul le critère d'ancrage dans les craies (couche 2) sera retenu ; ce qui pourra
conduire à un approfondissement du niveau des fondations.
Le dessouchage entraine des volumes de béton supplémentaire.
Prévoir de descendre plus profondément les fondations et donc des volumes de béton
supplémentaires dus à des surépaisseurs de remblais (couche 1) au droit des éventuels
bâtiments démolis.
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5.2 CONTRAINTES AUX ETATS LIMITES
En appliquant le D.T.U. 13.12 "Fondations superficielles" (voir méthode de calcul n° 1
annexée), les contraintes de calcul aux Etats Limites Ultimes "qELU", et aux Etats Limites de
Service "qELS" du toit des craies (couche 2) seront, avec :
pl* = 0,78 MPa
q0 = 0 MPa
K = 0,8
D’où qELU = 0,3 MPa (avec coefficient de sécurité de 2)
qELS = 0,2 MPa (avec coefficient de sécurité de 3)
Notes :
pl* : pression limite nette déterminée au moyen de l’essai de sol au pressiomètre,
q0 : poids des terres au repos,
K : facteur de portance caractérisant les fondations sen fonction du rapport D/B
(encastrement sur largeur). K est pris égal à 0,8 (cas le plus défavorable) car nous
ne connaissons ni la largeur ni la profondeur d’assise des fondations.
Note : 0,1 MPa = 1 bar = 1 daN/cm² = 100 kPa = 10 T/m² = 100 kN/m² = 0,1 MN/m²
5.3 EVALUATION DES TASSEMENTS
Les tassements totaux et différentiels seront quasi nuls dans ces terrains, si et seulement les
fouilles de fondations sont soigneusement purgées ; dans ces conditions, ils seront donc
admissibles.
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5.4 CONSEILS DE MISE EN OEUVRE
La profondeur minimale des fondations au-dessous du terrain fini extérieur sera partout au
moins égale à 0,5 m, ceci pour assurer leur mise hors gel.
Vérification soigneuse des matériaux extraits des fouilles pour assurer le bon ancrage des
fondations dans les craies (couche 2) ; purger le cas échéant toutes poches de remblais
(couche 1) que l'on pourrait encore rencontrer au niveau d'assise retenu et éliminer les
éventuelles anciennes maçonneries enterrées pouvant constituer des "points durs", ce qui
pourra conduire à un approfondissement du niveau de fondations entre les sondages et des
volumes de béton supplémentaires.
Prévoir des possibilités de pontage des poches de limons ou/et d'argiles, ou de fissures, ou
des purges des souches, découvertes aux niveaux d'assise prévus, si les purges sont trop
importantes.
Evacuation des eaux d'infiltration lors de leur apparition dans les fonds de fouille des
fondations ; dans le cas où l'on a une grande fouille, prévoir un fossé drainant
périphérique.
Le rattrapage des niveaux d'assise pourra se faire à l'aide de gros béton, de béton maigre
coulé pleine fouille, ou de béton "Cyclopéen" (= béton à gros éléments pour gagner du
volume). Une liaison physique sera prévue entre le gros béton et la semelle en béton armé,
par la mise en place d’armatures en attente dans le gros béton.
Bétonner aussitôt après terrassement et pleine fouille, pour éviter les phénomènes
d'altération et de décomposition des craies (couche 2), car cette altération, pourrait induire
des tassements supplémentaires non négligeables à ceux estimés précédemment.
– Agence Nord – 42 rue Sadi Carnot – 59320 EMMERIN
Tél. : 09.51.96.24.66 – Fax : 09.56.96.24.66
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VI - DALLAGES
Les dallages pourront être mis en œuvre sur les terrassements (dallages sur terre-plein), en
respectant les précautions de réalisation suivantes :
1. Purge de la totalité des remblais (couche 1), ainsi que des éventuelles poches médiocres et
des sols détériorés par les engins de terrassement ou par les eaux de pluie.
2. Compactage soigné du fond de forme pour obtenir une bonne couche d’assise aux
nouveaux remblais.
3. Mise en place des remblais de substitution ou d’alignement de niveau traités en couche de
forme, et/ou d’une couche de forme de 30 cm d’épaisseur minimale en concassé de
roche dure 0/20 mm, ou en grave ou sable propre et bien gradué, compactée à 95 % de
l'Optimum Proctor Modifié (O.P.M.). Un géotextile de classe élevée pour éviter sa
perforation sera mis en place à l’interface avec les limons (couche 2) pour éviter la
contamination des remblais.
4. Contrôle de la couche de forme à l’aide d’essais de plaque type Westergaard. La valeur
cible du coefficient de réaction kw sera de 30 MPa/m, soit 3 bar/cm.
AVERTISSEMENT :
Les matériaux d’apport seront conformes aux prescriptions de la norme NF P 11-213 de
mars 2005.
Travailler impérativement en période sèche compte tenu de l’extrême sensibilité des sols à
l’eau
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Tél. : 09.51.96.24.66 – Fax : 09.56.96.24.66
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VII - INFILTRATION ET EVACUATION DES EAUX PLUVIALES
7.1 MESURE PONCTUELLE DE LA PERMEABILITE
L’évaluation de la perméabilité des sols a été réalisée par 3 essais d’infiltration effectués dans
un sondage réalisé à la tarière continue de 89 mm de diamètre vers 3,6 et 9 m de profondeur.
Ils ont été remplis d’eau et la descente a été mesurée en fonction du temps.
Les essais ont permis de déterminer dans la craie les perméabilités suivantes en m/s :
Profondeur de l’essai
d’infiltration (m) Nature
Perméabilité k
(m/s)
3 Craies 8,25.10-4
6 Craies 2,65.10-4
9 Craies 2,29.10-4
La perméabilité des terrains testés est donc moyennent élevée dans la tranche de profondeur
testée.
7.2 PREDIMENSIONNEMENT DE PUITS D’INFILTRATION
A titre d’exemple, un puits d’infiltration permettrait d’obtenir les débits d’évacuations
calculés ci-dessous.
Le débit d’infiltration peut être calculé par la formule de Schneebeli :
Q = 2,5 K H (S)1/2
Q = Débit d’écoulement infiltré en mètre cube par seconde
K = Perméabilité mesurée par les essais « In Situ »
H = Profondeur du puits
S = Périmètre mouillé en mètre carré = fond + flancs
Pour un puits de diamètre "Ø" en mètre, sur une profondeur de 3 mètres dans les craies, on
aura les débits d’évacuation suivants :
Ø (m) Débit d’infiltration
en m3/seconde
1,0 1,9.10-2
2,0 3,9.10-2
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Tél. : 09.51.96.24.66 – Fax : 09.56.96.24.66
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Ces valeurs sont satisfaisantes. On pourra augmenter la surface mouillée de façon
significative, en augmentant le diamètre ou en multipliant le nombre des puits d’infiltration,
ou encore en augmentant la profondeur des puits.
De même, des noues associées permettront une infiltration complémentaire satisfaisante des
eaux pluviales.
Une distance minimale de 3 m sera maintenue entre le ou les puits d’infiltration et les
fondations des bâtiments.
7.3 EXEMPLE DE DISPOSITIF D’INFILTRATION ET D’EVACUATION
DES EAUX PLUVIALES
Dans un souci de récupérer les eaux claires pour divers usages (réserve incendie), il pourra
être constitué en amont par des citernes tampons, dont le surplus pourra être dirigé vers les
puits d’infiltration qui serviront d’exutoire, eu égard à la perméabilité assez élevée des craies.
Les eaux pluviales pourront aussi être dirigées par l’intermédiaire d’un drain vers un bassin de
rétention placé en aval du site, qui pourra à l’occasion faire office de bassin d’agrément.
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VIII - ETUDE DES CHAUSSEES ET PARKINGS
8.1 METHODOLOGIE
Le trafic des chaussées et parkings est principalement un mouvement de voitures et de
camionnettes, rarement de camions lourds (véhicules de secours, camions de livraison, etc.).
Il est retenu comme hypothèse de travail, en première approche, un trafic de 20 Poids Lourds
(PL) par jour et par sens pour les voiries.
Le trafic cumulé TCi pour cette voirie est calculé à partir de la formule suivante :
TCi = 365 × T × [ d + t × d × (d-1) / 2 ]
Avec :
T = Nombre de poids lourds (PL) par jour à la mise en service par sens de circulation = 20 PL
t = Taux de croissance linéaire annuel du trafic = 0 %.
d = Durée de vie en année = 20 ans.
D’où :
TCi20 = 0,15 x 106, soit une classe de trafic TC1.
Si les hypothèses retenues ne correspondent pas au projet, nous le signaler.
Dans ce cas, le dimensionnement peut être réalisé en utilisant :
- Les fascicules 1 et 2 du guide technique pour la réalisation des remblais et des couches de forme, LCPC-SETRA de juillet 2000,
- Le guide technique de conception et de dimensionnement des structures de chaussées, LCPC-SETRA de décembre 1994 et le catalogue des structures type de
chaussées neuves LCPC-SETRA de 1998 adaptés pour les faibles trafics.
Nous précisons que ce pré-dimensionnement est réalisé sur la base des données disponibles au
moment de notre mission d’avant-projet. Une étude de dimensionnement de type G2 en phase
projet doit être réalisée et nécessite de connaître les niveaux définitifs des chaussées et le
trafic à attendre et éventuellement de réaliser des essais de caractérisation des sols
complémentaires.
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8.2 COUCHE DE FORME
La couche de forme se situe à l’interface avec le terrain naturel et les couches de chaussées :
La purge de la terre végétale est obligatoire.
La partie supérieure des terrassements sera alors composée en majorité par des sables et
remblais sableux plus ou moins limoneux (couche 1); il conviendra donc de prévoir une
couche de forme.
Une classe minimum de plate-forme PF de 2 (module sous chargement statique à la plaque
EV2 50 MPa, module sous chargement dynamique à la dynaplaque E 50 MPa ou
déflexion mesurée selon la norme NF P 98-200 inférieure à 2 mm) au moment des travaux est
demandée pour des véhicules de chantier.
A ce stade de l’étude, il est fortement conseillé de travailler en périodes météorologiques
favorables (ni trop humide, ni trop sèche) afin de faciliter les opérations de terrassement.
Les épaisseurs de couche de forme, au stade de ce pré-dimensionnement ont été déterminées
selon le guide technique de réalisation des remblais et des couches de forme de juillet 2000.
Elles dépendent, pour des matériaux choisis, de la nature et des conditions hydriques des
matériaux en place, de l’occurrence d’une éventuelle remontée de nappe et des choix
techniques retenus.
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Elles sont présentées dans le tableau ci-dessous :
Période des travaux PST
estimée AR
estimée Epaisseur minimale couche de
forme selon matériaux (cm)
Pluie, même faible, état hydrique (th)
Les engins s’embourbent 0 0 Purges, drainage pour reclasser AR1
Post-pluvieux, état hydrique (h)
Les engins s’enfoncent 1 1
R21, R41, R61 : 60
R21, R41, R61 : 45 avec géotextile
D21 : 75
D21 : 60 avec géotextile
PF2
Pas de pluie, état hydrique (m),
portance pouvant chuter avec
remontée d’une nappe et infiltrations
Traficabilité normale
2 1
R21, R41, R61 : 50
R21, R41, R61 : 40 avec géotextile
D21 : 50
D21 : 40 avec géotextile
PF2
Pas de pluie, état hydrique (m), sans
nappe mais avec portance pouvant
chuter avec infiltrations, sans drainage
ni imperméabilisation de l’arase
Traficabilité normale
3 1
R21, R41, R61 : 40
R21, R41, R61 : 30 avec géotextile
D21 : 40
D21 : 30 avec géotextile
PF2
Pas de pluie, état hydrique (m), sans
nappe mais avec portance pouvant
chuter avec infiltrations, avec
drainage et imperméabilisation de
l’arase
Traficabilité normale
3 2
R21, R41, R61 : 30
R21, R41, R61 : 20 avec géotextile
D21 : 30
D21 : 20 avec géotextile
PF2
Pas de pluie,
Matériaux sensibles à l’eau améliorés
par traitement à la chaux et aux liants
hydrauliques selon technique
« remblais » sur une épaisseur de 0,3 à
0,5 m
Traficabilité normale
4 2
La décision de réaliser une CDF dépend
du projet et de la portance de l’arase après
prise du liant
La CDF peut se limiter à quelques cm de
matériaux R21, R41, R61 / D21 ou enduit de
cure
PF2
Hors période pluvieuse, une couche de forme d’au moins 35 cm d’épaisseur réalisée par un
traitement aux liants hydrauliques éventuellement associés à la chaux est envisageable. Il
permettra d’obtenir une couche homogène de portance élevée permettant de réduire les
épaisseurs des couches de chaussée.
Cette couche de traitement sera réalisée conformément aux recommandations du fascicule
technique SETRA n° II et nécessitera une étude complémentaire spécifique pour étudier sa
faisabilité.
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Les plateformes traitées seront fermées par un enduit de cure gravillonné. Cette opération
permet, d’assurer une protection de surface, de donner une résistance suffisante aux efforts
tangentiels lors du trafic du chantier et de maintenir l’état hydrique relativement constant des
matériaux traités pendant la prise et le durcissement (à ce titre, il conviendra qu’il soit très peu
perméable pour assurer son efficacité), cela sans compter la réduction des poussières en phase
chantier.
AVERTISSEMENTS :
Le géotechnicien ne saurait être tenu comme responsable dans le cadre de son pré-
dimensionnement, car il n’est maître ni de la compétence de l’entreprise, ni de la
météorologie de la période d’exécution du chantier.
L’entreprise est responsable de sa couche de forme en appliquant les règles de l’art, c’est à
dire les règles du GTR 2000, même dans le cadre de travaux traités au forfait. Elle est tenue à
adapter une épaisseur de couche de forme conforme à l’état réel du sol support à l’époque du
chantier.
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8.3 CHAUSSEES
Les chaussées sont constituées par les couches suivantes :
Différentes structures de chaussée sont proposées :
- Structure GB3/GB3 avec GB3 = Grave Bitume 0/14 de classe 3.
- Structure EME2/EME2 avec EME2 = Enrobé à Module Elevé 0/10 ou 0/14 de classe 2.
- Structure GNTB2/GNTB2 avec GNTB2 = grave non traitée obtenue par mélange de
deux (ou plusieurs) fractions granulométriques différentes, humidifiée en centrale pour
obtenir une compacité minimale de 82% à l’Optimum Proctor Modifié O.P.M..
En fonction des classes de trafic et avec une plateforme de classe PF2, les épaisseurs des
différentes couches sont données ci-dessous:
Structure de
chaussée
Couche de
roulement (cm)
Couche de
base (cm)
Couche de
fondation (cm)
GB3 6 12(1)
(2)
EME2 2,5 10(1)
(2)
Voiries de
desserte GNTB2 6 20 25
GB3 6 9(1)
(2))
EME2 2,5 9(1)
(2)
Parkings et
voiries annexes GNTB2 6 15 25
(1) la couche de base est assimilée à la couche de fondation et inversement.
(2) lorsque l’épaisseur totale de matériaux bitumineux est inférieure ou égale à 12 cm, un
nivellement de la plateforme à +/- 2 cm devra être réalisé.
Il est conseillé de mettre en place une couche de liaison (d’accrochage) en émulsion de
bitume, à la base de la couche de roulement ce qui permettra d’assurer une bonne tenue à la
fatigue de l’enrobé de surface, notamment au niveau du demi-tour ou les efforts de traction
seront importants.
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CONCLUSIONS
Les 6 sondages ont reconnu :
Couche 1 : des sables et remblais sableux,
Couche 2 : des craies compactes à partir de 0,6 à 1,4 m de profondeur.
Une arrivée d’eau a été reconnue au droit du sondage SP1 vers 10,3 m de profondeur.
Nous rappelons que le BRGM a classé le site en sensibilité moyenne vis-à-vis du risque
d’inondation par remontée de nappe.
Les bâtiments du site seront fondés par fondations superficielles de type semelles ancrées d'au
moins 0,3 m dans les craies (couche 2).
La réalisation d’un dallage sur terre-plein est envisageable en respectant les modalités du
chapitre VI.
La réalisation des chaussées et parkings respectera les modalités du chapitre VIII.
Les éléments nouveaux mis en évidence au début et en cours des travaux de terrassements, et
de l’ouverture des fouilles de fondations, qui n'auraient pu être détectés au moment de la
présente étude géotechnique, doivent nous être immédiatement signalés.
Nous restons à la disposition du Maître d’Ouvrage ou de ses conseillers pour étudier toutes les
adaptations et variantes de ce projet et finaliser le dimensionnement des ouvrages
géotechniques. Cela pourra se faire notamment en missions géotechniques complémentaires,
conformément à la norme NF P 94-500.
L’ingénieur chargé du dossier Contrôle Qualité
Béryl DELCOURT Eric DUCLOS
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Tél. : 09.51.96.24.66 – Fax : 09.56.96.24.66
SP2
Légende :
SP. : Sondage de reconnaissance lithologique
avec essais au pressiomètre
L : Forage à essais d’infiltration d’eau
F. : Fouille de reconnaissance lithologique
L
SP1
F4
F5
F6
F5